CN108890074A - 一种s32750超级双相不锈钢厚板焊接方法 - Google Patents
一种s32750超级双相不锈钢厚板焊接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108890074A CN108890074A CN201810743706.5A CN201810743706A CN108890074A CN 108890074 A CN108890074 A CN 108890074A CN 201810743706 A CN201810743706 A CN 201810743706A CN 108890074 A CN108890074 A CN 108890074A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- super
- stainless steel
- duplex stainless
- groove
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/235—Preliminary treatment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
本发明涉及一种S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,它包括下述依次的步骤:Ⅰ.把被焊区域开坡口,坡口角度为65°±1°;Ⅱ.焊接前对坡口及其两侧300~500mm范围进行80℃±10℃预热,预热40min以上;Ⅲ.使用焊条实施焊接,焊接热输入控制在1.1~1.4kJ/mm,焊接全过程对坡口两侧300~500mm范围使用厚度50mm以上保温材料进行保温;Ⅳ.焊接过程中层间温度为80℃±10℃;Ⅴ.焊后去除保温材料,空冷。本发明的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,在焊条电弧焊焊接后,焊缝的奥氏体含量在40%~60%之间。
Description
技术领域
本发明涉及一种S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法。
背景技术
S32750超级双相不锈钢由于具有较高的Cr、Mo及N含量,同时室温组织中奥氏体与铁素体比例按照约1:1共存,因此具有高强度(其屈服强度一般为奥氏体不锈钢的两倍)、良好的耐Cl-点蚀、耐应力腐蚀及焊接性能等突出优点,在石油化工、制盐、水工、造船等领域得到广泛使用。与同级别的超级奥氏体不锈钢254SMO相比,其耐点蚀指数PREN相当,均超过40,但其Ni的含量仅有7%,远低于254SMO的18%,屈服强度约为254SMO的两倍,这样在保证使用寿命的前提下,材料可进一步减薄,经济型更为显著。
焊接双相不锈钢时,重点在于保证其两相比例以及避免出现有害相。对于可填充金属的焊接方法,可以通过使用Ni过合金化的焊材来保证焊缝金属的两相比例。同时,通过控制焊接热输入来控制焊缝金属和HAZ的两相比例,并且避免有害相的析出。但对于厚板来说,由于前几道焊缝散热较快,则需要很高的热输入。对于焊条电弧焊这一适应性广泛的焊接方法而言,无法达到厚板焊接所需的高热输入。鉴于此,需要一种辅助方法,以提高超级双相不锈钢厚板焊缝奥氏体比例。
发明内容
为了克服现有S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法的上述不足,本发明的旨在提供一种S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,该方法能使超级双相不锈钢厚板在焊条电弧焊焊接后,焊缝的奥氏体含量在40%~60%之间。
本发明涉及的S32750超级双相不锈钢,超级是指双相不锈钢的PREN值大于40。PREN=Cr+1.6×Mo+40×N,该双相不锈钢成分如下:
0<C≤0.030% 0<Si≤0.80% 0<Mn≤1.20% 0<P≤0.035%
0<S≤0.020% Cr:24.00%~26.00%, Ni:6.00%~8.00%, Mo:3.00%~5.00%,N:0.24%~0.32%,其余为铁和不可避免的杂质。
本发明涉及的超级双相不锈钢厚度为20mm以上。
本S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法包括下述依次的步骤:
Ⅰ 把被焊区域开坡口,坡口角度为65°±1°;
Ⅱ 焊接前对坡口及其两侧300~500mm范围进行80℃±10℃预热,预热40min以上;
Ⅲ 使用焊条实施焊接,焊接热输入控制在1.1~1.4kJ/mm,焊接全过程对坡口两侧300~500mm范围使用厚度50mm以上保温材料进行保温;
Ⅳ 焊接过程中层间温度为80℃±10℃;
Ⅴ 焊后去除保温材料,空冷。
上述的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,其步骤特征是:步骤Ⅲ 是使用的2507/P100焊条实施焊接。
上述的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,其步骤特征是:步骤Ⅰ中,被焊区域开的坡口为V型坡口。
上述的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,其步骤特征是:步骤Ⅰ中,被焊区域开的坡口为X型坡口。
上述的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,其步骤特征是:步骤Ⅰ中,被焊区域开的坡口为K型坡口;Ⅲ 焊接全过程,对竖 S32750超级双相不锈钢板的K型坡口的两侧500mm±20mm范围,使用两块厚度50mm以上保温材料进行保温;同时,平S32750超级双相不锈钢板的下面垫一块厚度50mm以上保温材料进行保温;并在上表面K型坡口两侧500mm±20mm范围,使用两块厚度50mm以上保温材料进行保温。
本发明的有益效果
本发明通过对焊接接头坡口及两侧母材的预热、对焊接热输入、层间温度的控制,减缓了焊缝温度下降速率,延长了焊缝及高温热影响区中铁素体向奥氏体的相变时间,增加了焊缝及高温热影响区中的奥氏体比例,使奥氏体和铁素体的两相比例趋近于1:1,焊后去除保温材料并空冷,避免金属间相的析出,保证了超级双相不锈钢焊接接头的组织性能。方法操作简便,经济实用。
附图说明
图1 平板对接接头保温示意图
图2 平板T型接头的K型坡口保温示意图。
图3平板V型坡口对接接头保温示意图。
上述图中
1.S32750超级双相不锈钢板, 2.硅酸铝保温毯, 3.X型坡口,4.竖S32750超级双相不锈钢板,5.侧硅酸铝保温毯,6.K型坡口,
7.上硅酸铝保温毯,8.平S32750超级双相不锈钢板,9.下硅酸铝保温毯,
10.V口 S32750超级双相不锈钢板,11.V型坡口。
具体实施方式
下面结合实施例详细说明本方法的具体实施方式,但本发明的具体实施方式不局限于下述的实施例。
实施例一
本实施例焊接的是40mm厚度S32750超级双相不锈钢钢板,它的化学成分为:
C:0.023% Si:0.55% Mn:0.95% P:0.021% S:0.001% Cr:25.23% Ni:7.04%Mo:4.11% N:0.2547%,其余为铁与不可避免的杂质。
它是平板对接接头保温焊,其操作步骤如下:参见图1;
Ⅰ把 S32750超级双相不锈钢板1的被焊区域开X型坡口3,坡口角度为65°;
Ⅱ焊接前对S32750超级双相不锈钢板1的X型坡口3及其两侧面500mm±20mm范围进行80℃±10℃预热,预热45min;
Ⅲ使用2507/P100焊条,对S32750超级双相不锈钢板1的X型坡口3 进行焊条电弧焊,焊接热输入控制在1.1~1.4kJ/mm;焊接全过程对X型坡口3两侧500mm±20mm范围使用四块厚度56mm保温材料进行保温;保温材料是硅酸铝保温毯3;
Ⅳ焊接过程中层间温度为80℃±10℃;
Ⅴ焊后去除保温材料,空冷。
翻转上述平板对接接头的焊接S32750超级双相不锈钢厚板,焊接另一面,重复上述Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ与Ⅴ的步骤。
经上述步骤焊接完成后,焊缝金属奥氏体相含量为55%,均衡了奥氏体、铁素体两相比例,提高了耐蚀性能,改善了焊接接头的力学性能,经测定其焊缝无σ相析出,点蚀腐蚀率为2.5mdd,焊接接头抗拉强910MPa,断于母材。
实施例二
本实施例焊接的是40mm厚度S32750超级双相不锈钢钢板,它的化学成分为:
C:0.023% Si:0.55% Mn:0.95% P:0.021% S:0.001% Cr:25.23% Ni:7.04%Mo:4.11% N:0.2547%,其余为铁与不可避免的杂质。
它是平板T型接头保温焊,其操作步骤如下:参见图2;
Ⅰ把竖 S32750超级双相不锈钢板4 的被焊区域开K型坡口6,坡口角度为65°;
Ⅱ焊接前K型坡口6对竖 S32750超级双相不锈钢板4 的两侧500mm±20mm范围进行80℃±10℃预热,预热45min;同时对K型坡口6接触的平S32750超级双相不锈钢板8的上表面两侧500mm±20mm范围进行80℃±10℃预热,预热45min;
Ⅲ使用2507/P100焊条,对竖 S32750超级双相不锈钢板4的K型坡口6的两侧进行焊条电弧焊,焊接热输入控制在1.1~1.4kJ/mm;焊接全过程,对竖 S32750超级双相不锈钢板4的K型坡口6的两侧500mm±20mm范围,使用两块厚度56mm的侧(用绳挂)硅酸铝保温毯5进行保温;同时,平S32750超级双相不锈钢板8的下面垫一块厚度56mm的下硅酸铝保温毯9,并在上表面K型坡口6两侧500mm±20mm范围,使用两块厚度56mm的上硅酸铝保温毯7进行保温;
Ⅳ焊接过程中层间温度为80℃±10℃;
Ⅴ焊后去除保温材料,空冷。
经上述步骤焊接完成后,焊缝金属奥氏体相含量为53%,均衡了奥氏体、铁素体两相比例,提高了耐蚀性能,改善了焊接接头的力学性能,经测定其焊缝无σ相析出,点蚀腐蚀率为2.2mdd,焊接接头抗拉断于竖板母材。
实施例三
本实施例见图3,它是在步骤Ⅰ中,被焊区域开的坡口为V型坡口11,被焊接的是两块V口S32750超级双相不锈钢板10。其它与实施例一相同。
经上述步骤焊接完成后,焊缝金属奥氏体相含量为51%,均衡了奥氏体、铁素体两相比例,提高了耐蚀性能,改善了焊接接头的力学性能,经测定其焊缝无σ相析出,点蚀腐蚀率为2.0mdd,焊接接头抗拉强915MPa,断于母材。
Claims (5)
1.一种S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,它包括下述依次的步骤:
Ⅰ 把被焊区域开坡口,坡口角度为65°±1°;
Ⅱ 焊接前对坡口及其两侧300~500mm范围进行80℃±10℃预热,预热40min以上;
Ⅲ 使用焊条实施焊接,焊接热输入控制在1.1~1.4kJ/mm,焊接全过程对坡口两侧300~500mm范围使用厚度50mm以上保温材料进行保温;
Ⅳ 焊接过程中层间温度为80℃±10℃;
Ⅴ 焊后去除保温材料,空冷。
2.根据权利要求1所述的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,其步骤特征是:步骤Ⅲ是使用的2507/P100焊条实施焊接。
3.根据权利要求1或2中任一所述的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,其步骤特征是:步骤Ⅰ中,被焊区域开的坡口为V型坡口。
4.根据权利要求1或2中任一所述的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,其步骤特征是;步骤Ⅰ中,被焊区域开的坡口为X型坡口。
5.根据权利要求1或2中任一所述的S32750超级双相不锈钢厚板焊接方法,其步骤特征是:步骤Ⅰ中,被焊区域开的坡口为K型坡口;Ⅲ 焊接全过程,对竖 S32750超级双相不锈钢板的K型坡口的两侧500mm±20mm范围,使用两块厚度50mm以上保温材料进行保温;同时,平S32750超级双相不锈钢板的下面垫一块厚度50mm以上保温材料进行保温;并在上表面K型坡口两侧500mm±20mm范围,使用两块厚度50mm以上保温材料进行保温。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810743706.5A CN108890074A (zh) | 2018-07-09 | 2018-07-09 | 一种s32750超级双相不锈钢厚板焊接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810743706.5A CN108890074A (zh) | 2018-07-09 | 2018-07-09 | 一种s32750超级双相不锈钢厚板焊接方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN108890074A true CN108890074A (zh) | 2018-11-27 |
Family
ID=64348186
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810743706.5A Pending CN108890074A (zh) | 2018-07-09 | 2018-07-09 | 一种s32750超级双相不锈钢厚板焊接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN108890074A (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112276387A (zh) * | 2020-09-03 | 2021-01-29 | 海洋石油工程(青岛)有限公司 | 一种双相钢防爆墙双面焊接工艺方法 |
CN112877609A (zh) * | 2021-01-11 | 2021-06-01 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种用于酸性井的双相不锈钢连续膨胀管及其制造方法 |
CN115121918A (zh) * | 2022-08-24 | 2022-09-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种降低核反应堆堆芯12%Cr马氏体耐热钢焊缝中δ-铁素体有害相的焊接方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5440090A (en) * | 1993-06-07 | 1995-08-08 | Atlantic Richfield Company | Duplex stainless steel welding method |
CN101288918A (zh) * | 2007-04-17 | 2008-10-22 | 中国石油天然气集团公司管材研究所 | 22Cr双相不锈钢管道焊接方法 |
CN101733523A (zh) * | 2010-01-12 | 2010-06-16 | 中国石油大学(华东) | 中厚板双相不锈钢焊接工艺 |
CN102941402A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-02-27 | 太原科技大学 | 一种超级双相不锈钢的焊接方法 |
-
2018
- 2018-07-09 CN CN201810743706.5A patent/CN108890074A/zh active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5440090A (en) * | 1993-06-07 | 1995-08-08 | Atlantic Richfield Company | Duplex stainless steel welding method |
CN101288918A (zh) * | 2007-04-17 | 2008-10-22 | 中国石油天然气集团公司管材研究所 | 22Cr双相不锈钢管道焊接方法 |
CN101733523A (zh) * | 2010-01-12 | 2010-06-16 | 中国石油大学(华东) | 中厚板双相不锈钢焊接工艺 |
CN102941402A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-02-27 | 太原科技大学 | 一种超级双相不锈钢的焊接方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
中国技术成果大全编辑部: "《中国技术成果大全 1991年第12期 总第74期 山东专辑》", 31 December 1991, 科学技术文献出版社 * |
程学辉: "超级双相钢25O7药芯焊丝焊接工艺", 《现代焊接》 * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112276387A (zh) * | 2020-09-03 | 2021-01-29 | 海洋石油工程(青岛)有限公司 | 一种双相钢防爆墙双面焊接工艺方法 |
CN112877609A (zh) * | 2021-01-11 | 2021-06-01 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种用于酸性井的双相不锈钢连续膨胀管及其制造方法 |
CN115121918A (zh) * | 2022-08-24 | 2022-09-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种降低核反应堆堆芯12%Cr马氏体耐热钢焊缝中δ-铁素体有害相的焊接方法 |
CN115121918B (zh) * | 2022-08-24 | 2022-12-13 | 中国科学院金属研究所 | 一种降低核反应堆堆芯12%Cr马氏体耐热钢焊缝中δ-铁素体有害相的焊接方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108890074A (zh) | 一种s32750超级双相不锈钢厚板焊接方法 | |
CN107803608B (zh) | 一种马氏体析出硬化不锈钢焊条及其制备方法和应用 | |
WO2008123329A1 (ja) | 耐低温割れ性に優れた溶接金属を有する高強度溶接鋼管およびその製造方法 | |
CN104511700A (zh) | 一种镍基合金焊丝及其制备方法 | |
Łabanowski | Stress corrosion cracking susceptibility of dissimilar stainless steels welded joints | |
JP3815227B2 (ja) | 耐歪み時効性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼溶接継手 | |
CN112719539B (zh) | 一种304不锈钢埋弧焊焊接工艺 | |
CN106041265B (zh) | 一种控制石油管道用低合金钢焊接影响区硬度的焊接方法 | |
JP2001335884A (ja) | Ctod特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 | |
CN112621042B (zh) | 2.25Cr1Mo0.25V钢+碳锰低合金钢的异种钢焊接接头制造方法 | |
CN103447712A (zh) | 一种高韧性低温管线焊接接头的焊缝金属 | |
JPH0231631B2 (zh) | ||
JPS5970494A (ja) | Cr−Mo鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒 | |
JPS60238423A (ja) | 二相系ステンレス鋼の溶接部の耐食性改善方法 | |
CN103143857B (zh) | 一种含铜的高强高韧性埋弧焊焊丝及其焊接工艺 | |
JP2000063997A (ja) | マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管 | |
JPH0890239A (ja) | クラッド鋼管のシーム溶接方法 | |
Jafari et al. | The Recommend of Filler Metal to Increasing the Corrosion Resistance of Gas Pipeline | |
裘荣鹏 et al. | Effect of aluminium element on microstructure and properties of weld metal of 960 MPa steel | |
JP2001079667A (ja) | 耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物 | |
KR20230028881A (ko) | 내식성이 우수한 플럭스 코어드 아크 용접재료 및 이를 이용한 용접이음부 | |
CN117840634A (zh) | 一种低温高强钢用埋弧焊丝及焊接工艺 | |
CN106695167A (zh) | 抗h2s和co2腐蚀管线用埋弧焊丝 | |
Suzuki et al. | Expansion of “MX-MIG process” as pure argon gas shielded welding method—for carbon steel | |
CN114951903A (zh) | 一种双金属冶金复合管自动环焊焊接工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20181127 |