CN108474080B - 具有高能量吸收能力的钢合金和钢管产品 - Google Patents

具有高能量吸收能力的钢合金和钢管产品 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种具有高能量吸收能力和良好的可变形性的钢合金，所述钢合金除了由熔融导致的不可避免的杂质和铁之外还包含以重量百分比计的以下成分：C 0.05‑0.6％由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和＝2‑7％，其中所述钢合金的组织除了马氏体之外还具有10‑40体积％的残余奥氏体的成分，其中所述能量吸收能力通过大于12,000MPa％的抗拉强度(Rm)和均匀拉伸率(Ag)的乘积来表达，并且所述钢合金具有1000MPa的最小抗拉强度。此外本发明涉及一种具有高能量吸收能力和良好的可变形性的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品至少部分地由此类钢合金组成。

Description

具有高能量吸收能力的钢合金和钢管产品
本发明涉及一种具有高能量吸收能力的钢合金以及一种钢管产品。
为了制造例如机动车辆部件，已知使用所谓的TRIP(变形导致的塑性)钢。TRIP钢一般由铁素体、贝氏体和以变形引发的方式转化成马氏体的残余奥氏体组成。由变形引发的残余奥氏体向马氏体的转化也称为TRIP效应。
为了稳定残余奥氏体并且为了提高TRIP效应，已知的是，TRIP钢经历热处理。尤其使用所谓的淬火-配分(Q&P)。通过此方法设定了具有经回火的马氏体以及嵌入的残余奥氏体的被稳定化的组织。
马氏体在此提高了强度，并且由于TRIP效应，残余奥氏体还保证了良好的拉伸特性。
在低度合金的马氏体/奥氏体钢中存在如下缺点：必须阻止贝氏体和/或渗碳体(碳化铁)的形成，以便获得在钢中足够的残余奥氏体的比例。从现有技术已知，例如大量添加硅以抑制贝氏体和渗碳体的形成。对贝氏体形成和渗碳体形成的这种类型的抑制的缺点在于，由于添加硅，在热变形时钢产品的表面质量劣化。此外，在这种马氏体/奥氏体钢中一般观察到显著比例的贝氏体和渗碳体以及由此不充分的奥氏体稳定化。
因此本发明的目的是提供一种解决方案，借助于所述解决方案能够以简单且可靠的方式改进钢的能量吸收能力和可变形性。
本发明基于以下认识：这个目的可以通过在钢合金中混入碳化物形成剂来实现。
根据本发明，所述目的因此通过一种具有高能量吸收能力和良好的可变形性的钢合金来实现，所述钢合金除了由熔融导致的不可避免的杂质和铁之外还包含以重量百分比计的以下成分：
C 0.05-0.6％
由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和＝2-7％
其中所述钢合金的组织除了马氏体之外还具有10-40体积％的残余奥氏体的成分，其中所述能量吸收能力通过大于14,000MPa％的抗拉强度Rm和均匀拉伸率Ag的乘积来表达，并且所述钢合金具有1000MPa的最小抗拉强度。
因此通过本发明实现了低度合金化的钢合金，其具有高能量吸收能力和良好的可变形性。钢合金在下文中也称为合金、钢或材料。合金元素的含量数值作为重量百分比给出，但是任选地仅用百分比表示。
碳(C)对于制造马氏体/奥氏体组织是必要的。根据本发明，以至少0.05％的量添加碳。已经显示出，在小于0.05％的碳含量下钢中存在的碳不足以实现显著的残余奥氏体稳定化。然而，根据本发明，碳含量受限于最大0.6％。高于0.6％则材料的马氏体基质、尤其在相对低温度下的回火处理之后的最终材料的马氏体基质过脆而无法形成工艺上可用的材料。根据本发明，钢合金的碳含量在0.05％至0.6％的范围内并且优选在介于0.1-0.6％的范围内并且进一步优选在介于0.15与0.5％之间的范围内。
根据本发明，钢合金还包括至少一种碳化物形成剂。尤其将与碳形成碳化物的合金元素称为碳化物形成剂。由此抑制碳化铁(Fe3C渗碳体)的形成。
特别优选地，所述钢合金中包含铬。铬在此用作碳化物形成剂。除了铬以外，所述钢合金中还可以包含一种或多种另外的碳化物形成剂。
作为碳化物形成剂，可以使用周期表的第4副族(钛族)、第5副族(钒族)和第6副族(铬族)的合金元素。
在碳化物形成剂中一般假设，其抵消了残余奥氏体的稳定化作用，因为它消耗了在残余奥氏体中进行稳定可能需要的碳来形成碳化物。但是根据本发明已经确定，通过针对性地添加碳化物形成剂，可以增大钢中残余奥氏体的量。
在将碳化物形成剂混入铁-碳合金中时，在高于中间阶段组织的起始温度(也被称为BS(贝氏体起始温度))下产生贝氏体，在此范围内不发生转化。在时间-温度转化示图中，这可以通过对于铁素体/珍珠岩和贝氏体的转化区域的完全分离来辨别。不发生转化的区域在国际上也称为“湾(Bay)”。已经显示出，当针对性地混入碳化物形成剂时，在这种温度下不希望的贝氏体形成以及渗碳体形成变得困难。
因此根据本发明，混入湾形成剂，即碳化物形成剂。尤其混入铬作为碳化物形成剂。优选铬含量在2-7、优选2.5至7的范围内或者在2-4％的范围内并且特别优选约3％。
除了铬以外，尤其还混入钼。铬和钼抑制贝氏体形成并且能够因此实现在残余奥氏体中的碳分配。
另外，根据本发明可以混入至少一种另外的碳化物形成剂。根据本发明，碳化物形成剂为元素Ti(第4副族)、V、Nb(第5副族)以及Cr、Mo、W(第6副族)。这些合金元素对于在钢制造中的使用而言从经济角度来看是重要的。用作碳化物形成剂的这些合金元素作为湾形成剂具有不同强度的作用。除了铬之外，W、Mo、V、Nb和Ti按逐渐降低的顺序适合用作湾形成剂。根据本发明，这些合金元素在如下组合中添加，其满足如下要求：
Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W＝2 7％。
以此方式，可靠地扩大了湾区域并且简化了用于实现更高比例残余奥氏体的温度行为。
钢合金中的碳化物形成剂特别优选地满足如下要求：由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和在2-7％的范围内并且优选至少为2.2、2.5、3或3.5。
优选所述和为最大6。由此可以可靠地避免贝氏体形成和渗碳体形成并且产生高残余奥氏体比例的组织。
在本发明的钢合金中可以存在锰(MN)。添加锰并非强制必需的。只要添加锰，锰含量就优选小于1.5％并且特别优选小于1％。锰含量可以例如在0.5-0.7％的范围内、例如约0.65％。
根据本发明，所述钢合金的组织除了马氏体之外还具有10-40体积％的残余奥氏体的成分。残余奥氏体的最小含量优选为20体积％。根据一个优选实施方式，所述钢合金的组织除了马氏体之外还具有15-35体积％且特别优选20至35体积％的残余奥氏体的成分。通过在马氏体基质中高比例的残余奥氏体，可以特别地利用TRIP效应并因此实现有利的材料性能。
虽然不是优选的，但除了带有残余奥氏体的马氏体型组织之外，在钢合金的组织中还可以存在小比例的贝氏体。然而贝氏体比例在此限制在最多30体积％。通过该贝氏体，仍然可以实现在马氏体型组织中的足够的残余奥氏体含量。
本发明钢合金的能量吸收能力，通过抗拉强度(Rm)和均匀拉伸率(Ag)的乘积来表达，根据本发明为大于12,000MPa％并且根据本发明也可以大于14,000MPa％。
在本发明的钢合金中，拉伸极限和断裂伸长率的乘积以及抗拉强度与断裂伸长率的乘积也可以高于已知的钢。
另外，根据本发明，在本发明钢合金中抗拉强度(Rm)和断裂伸长率(A5)的乘积如此之高，使得确保了由所述钢合金制造的钢产品的可变形性、尤其还有可冷变形性。
本发明的钢合金具有1000MPa的最小抗拉强度。
本发明的钢合金因此在相同的抗拉强度下在可变形性和断裂伸长率方面超过常规的退火钢。
根据一个实施方式，钢合金具有小于1.1％的硅含量。由于其高氧亲和性，硅可以用作脱氧剂并且因此存在于大多数全脱氧钢合金中。在低度合金化的钢中，已知硅用于抑制钢中的渗碳体形成。然而已经表明，与硅合金化的钢随着含量的提高在热成形时倾向于构成更强附着性的氧化物层，所述氧化物层使表面质量劣化，这尤其还不利地作用于后续的涂覆过程，例如镀锌。
通过在本发明的钢合金中将硅含量限制在1.1％，可以使硅对钢性能的不利影响、尤其是差的表面性能最小化。
根据一个实施方式，钢合金的拉伸极限比(拉伸极限对抗拉强度)为Rp0.2/Rm≤0.8。在常规的退火钢中，这个比率更高，例如约>0.9。因此，通过此钢合金可以确保由所述钢合金制造的钢产品、尤其钢管产品的更好的可变形性。
本发明的钢合金的均匀拉伸率(Ag)可以≥5％。在常规的退火钢中，尤其具有大于1000MPa的钢中，均匀拉伸率更小并且尤其为约<5％。
根据一个优选的实施方式，钢合金以经热处理的状态、尤其在淬火-配分(Q&P)的热处理之后的状态存在。
根据本发明已经表明，与碳化物形成剂、尤其铬但还有钛、钼、钒、铌和钨合金化的钢突出地适合于淬火-配分热处理。这一认识与现有技术中碳化物形成剂对于Q&P通常适得其反的观点不同。
“淬火-配分”热处理(Q&P)(骤冷和分配)产生了由低碳马氏体和残余奥氏体组成的两相微结构。
在淬火步骤过程中，钢首先完全奥氏体化，然后淬火到处于马氏体起始温度与马氏体终止温度之间的温度。由于渗碳体沉积受到抑制，碳在配分步骤的过程中从过饱和的马氏体扩散到残余奥氏体。碳使奥氏体稳定，由此富含碳的奥氏体的马氏体起始温度局部地降低到低于室温。因此，在最终淬火时在室温没有形成高含碳量的马氏体并且保留富集了碳的奥氏体。优选退火的马氏体提高了强度并且残余奥氏体还通过TRIP效应确保良好的拉伸性能。
根据一个示例，由所述钢合金形成的产品，例如管元件，经受以下方法步骤：
a.在至少Ac3温度下热成形之后首先在第一冷却步骤中以大于临界冷却速度的冷却速率淬火到大于Ms的T1。
b.在第二冷却步骤中淬火到温度T2
a.其中T2<Ms-50℃并且大于室温；
b.并且第二冷却步骤以相对于第一冷却步骤低3至20倍的冷却速率来进行
c.以某一加热速率和保持阶段来升温以稳定多边形残余奥氏体，其满足以下等式：
(T3-T2)/10x加热速率(以K/s计)>在T3下的保持时间(以秒计)
其中T3>贝氏体起始温度
d.到管温度<Ms的进一步的冷却步骤。
步骤c在此形成了配分的步骤。再升温(加热速率)持续时间越长，配分的保持时间越短。在例如10K/s的中等加热速率下，在感应升温和200K的温差(dT)下，保持时间为<200s。
根据本发明，热处理、尤其配分的步骤优选通过感应升温来进行。由此可以针对性地设定所期望的加热速率和保持阶段。
本发明的钢合金除了高能量吸收能力和良好的可变形性之外还具有良好的可切削性。可切削性，即从所述钢合金制造的钢产品能够被切削加工的性能，尤其通过强度和韧性来确定。通过可以根据本发明实现的强度和韧性，确保了所述钢合金、尤其从所述钢合金制造的产品的可切削性。
通过本发明的钢合金可以制成不同的钢产品。优选本发明的钢合金用于制造钢管产品。
因此，根据另一个方面，本发明涉及一种具有高能量吸收能力和良好的可变形性的钢管产品。所述钢管产品的特征在于，其至少部分地由本发明的钢合金组成。特别优选地，所述钢管产品包括管元件，所述管元件至少局部且优选完全地由本发明的钢合金组成。备选地还可行的是，所述钢管产品仅仅由此类管元件组成。
在采油行业中，本发明的钢管产品例如可以用作钻管或用作所谓的穿孔枪。
根据一个实施方式，所述钢管产品因此构成穿孔枪的至少一部分。所述钢管产品尤其可以是穿孔枪的空心载体(中空载体)。穿孔枪是指一种在采油行业中使用的单元。穿孔枪在此用于打开或者重新打开钻洞，以便达到天然气或原油储层。穿孔枪在此优选包括空心载体，其也称为中空载体。在空心载体中引入点燃单元。在将穿孔枪放置就位时，例如置于油储层所处的深度时，并且相对于油储层定位时，中空载体必须承受巨大的机械负载，尤其是由于占主导的压力和提高的温度。从本发明的钢合金制造的中空载体可以满足这些要求。
形成穿孔枪的至少一部分、尤其中空载体的钢管产品具有尤其局部限定的具有减小的壁厚度的多个区段。这些局部限定的区段优选形成点状或圆形的区段。所述区段在中空载体中设置为，在点燃引入所述中空载体内的点燃负载时，在所述中空载体处形成壁开口。由于优选组成中空载体的本发明钢合金的高能量吸收能力，在点燃所述点燃负载时可以保证中空载体不会爆裂。仅仅具有减小的壁厚度的区域扭曲变形并且因此能够实现对周围石材的穿孔。
根据另一个示例，所述钢管产品为钻管、尤其用于OCTG(油田管材(Oilfield andCountry Tubular Goods))的钻探管的至少一部分。
这例如用于钻探寻找石油、天然气或水。
根据本发明所使用的钢合金特别适合这种应用，因为由这种钢合金制造的钢管产品可以承受在探索钻探时出现的高负载。
根据另一个示例，所述钢管产品为矿物学钻管的至少一部分。其例如用于改造基础设施，如电信和电力管路或者地热***的结构。根据本发明所使用的钢合金特别适合这种应用，因为由这种钢合金制造的钢管产品可以耐受极为不同的地理地层。
在本发明的钢合金中可以以简单的方式引入具有更小的壁厚度的区段，因为其中存在良好的可切削加工性。
根据一个备选的实施方式，所述钢管产品形成用于机动车辆的具有高能量吸收能力的钢管产品。
所述钢管产品在此实施方式中例如可以形成轴、稳定器、注入管道，或者用在用于碰撞保护的单元中，例如气囊模块、门防撞梁、防倾翻杆或者A柱。
根据一个实施方式，所述钢管产品构成气囊气体压力容器的至少一部分。气囊气体压力容器是指气囊模块的以下部分：其中在升高的压力下储存介质、尤其气体或者其中产生介质的高压。借助于所述介质来填充实际的气囊。在作为气囊气体压力容器的实施方式中，所述钢管产品具有至少两个外周不同的长度区段。尤其所述管末端中的至少一个可以具有较小的外周。在此实施方式中优选一个长度区段的外周比另外的长度区段的外周小至少百分之5。
根据一个优选的实施方式，所述钢合金在所述钢管产品中具有在体积方面10-40％、优选15-35％且特别优选20至35％的形成为膜状和多边形的残余奥氏体的成分。根据一个优选实施方式，残余奥氏体主要作为多边形残余奥氏体存在。由此在室温下也特别可以实现利用TRIP效应。
根据另一个实施方式，所述钢管产品至少在由本发明钢合金构成的区域中至少在其外表面上具有金属防腐蚀涂层。金属防腐蚀层例如可以是通过镀锌施加的锌层。此类涂层在使用本发明钢合金时是可行的，这是因为，由于可能的低硅含量，其表面质量得以改进。
根据另一个实施方式，所述钢管产品用于机动车辆的碰撞相关的结构构件、底盘构件、轴或气囊气体压力容器。
根据本发明，所述钢管产品且尤其所述钢管产品的由本发明钢合金组成的部分受到热处理、尤其通过淬火-配分热处理而进行处理。
通过这种热处理可以稳定在本发明合金中大量形成的残余奥氏体并且因此可以针对性地设定所期望的产品性能。
在附图中示意性地示出根据本发明的钢管产品的实施方式。图中示出：
图1：在作为气囊气体压力容器的实施方式中的钢管产品的示意性展示；
图2：在作为穿孔枪的中空载体的实施方式中的钢管产品的示意性展示；
图3：在作为稳定器的实施方式中的钢管产品的示意性展示；以及
图4：在作为钻管的实施方式中的钢管产品的示意性展示。
在图1中示出本发明的钢管产品1作为气体压力容器、尤其气囊气体压力容器的实施方式。钢管产品1包括管元件10。在图1中所示的实施方式中，管末端101变细或收缩。管末端101的变细可以通过冷变形来产生。管末端101在所示的实施方式中分别具有直径D1，所述直径小于管元件10在其中部区域102中的直径D0。管末端101的直径也可以是不同的。在图1中所示的实施方式中，钢管产品1具有燃烧室14，在所述燃烧室中设置有点火器12以及其他热解工艺部件。燃烧室14(带有焊接在其上的盘17)连接在管末端101处。冷气体储存器15连接到燃烧室14。
所述冷气体储存器通过隔膜11与燃烧室14分离，所述隔膜也可以称为***片。冷气体储存器15位于管元件10的具有较大直径D0的中部区域102中。扩散器13连接到冷气体储存器15。在图1中示出在扩散器13的区域中的填充孔16。扩散器13的管末端101与盘17焊接，即通过所述盘封闭。
在冷气体储存器15中例如可以有580bar的压力占主导。在燃烧室14中可以在点火器点燃时将压力从例如580bar提高到1,200bar。本发明的钢管产品1由于其性能而能够可靠地承受这个压力，而无需担心脆性断裂或脆性裂痕的扩展。
在图2中示出钢管产品1的另一个实施方式的示意图，所述钢管产品形成穿孔枪。穿孔枪1包括管元件10，所述管元件也可以称为中空载体。管元件10优选形成无缝的管元件。在管元件10中引入具有减小的壁厚度的局部限定的区域100。局部限定的区域100分别具有圆形的面积。区域100分布在管元件10的长度上。在管元件10中引入具有点燃负载的点燃单元18。通过点燃单元18将点燃负载的***材料点燃并且由此一方面打开管元件10的区域100并且另一方面将周围的材料(例如石材)穿孔。
在图3中示出钢管产品1的另一个实施方式。在此实施方式中钢管产品1形成稳定器。在所示实施方式中稳定器1包括管元件10，其末端101分别紧固在连接构件2处。如从图3得知的，管末端101通过结合点19(例如通过焊缝)与连接构件2相连。
在图4中示出钢管产品1的另一个实施方式。在此实施方式中钢管产品1形成钻管，尤其钻探管。在所示的实施方式中钻管1包括管元件10，在其管末端101处设置有螺纹，这个螺纹可以如在左侧管末端101处所示地形成外螺纹或者如在右侧管末端101处所示地形成内螺纹(引入到扩宽的管末端101中)。但是还可以使用其他钻管形式。例如可以在管末端101之一设置钻井凸起或刀具。通过螺纹可以将多个管元件101彼此紧固并且因此构成长形的钻管1。
通过本发明可以实现一系列出人意料的优点。一方面，根据本发明通过混入碳化物形成剂(根据一般理解，由于预期的碳化物形成，预期的奥氏体含量必然进一步降低)，以及针对贝氏体和碳化物形成的预期进行针对性的抑制的温度行为，显著提升了奥氏体含量。根据本发明可以取消提高的硅使用量(这导致在热成形时较差的表面)。
因此，通过本发明，实现了高硬度Q&P钢的新型材料组，所述材料组主要可以用于管件。它可以制造尤其钢产品、尤其在高强度下同时具有高柔韧性的管件。本发明的钢产品尤其具有与常规退火的管件相比更高的能量吸收能力。由于钢合金的更小的拉伸极限比，实现了更好的可变形性。由于在钢合金中的低硅含量或不存在硅，实现了钢产品的更好的表面质量。尤其在本发明的钢合金中还可以在热成形之后对表面进行涂覆，例如镀锌。
最后，由于合金元素的低含量，所述钢合金的成本低。
附图标记清单
1 钢管产品
10 管元件
101 管端
102 中部区域
11 隔膜
12 点火器
13 扩散器
14 燃烧室
15 冷气体储存器
16 填充孔
17 盘
100 壁厚度较小的区域
18 点燃单元
19 结合点
2 连接构件

Claims (32)

1.一种具有高能量吸收能力和良好的可变形性的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品至少部分由如下所述的钢合金组成，所述钢合金除了由熔融导致的不可避免的杂质和铁之外还包含以重量百分比计的以下成分：
C 0.05-0.6％
由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和＝2-7％，
铬含量在2-7％的范围内，
其中所述钢合金的组织除了马氏体之外还具有10-40体积％的残余奥氏体的成分，其中所述能量吸收能力通过大于12,000MPa％的抗拉强度Rm和均匀拉伸率Ag的乘积来表达，并且所述钢合金具有1000MPa的最小抗拉强度，
其中所述钢合金经受热处理，所述热处理是淬火-配分处理。
2.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，碳含量在0.1-0.6％之间的范围内。
3.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，碳含量在0.15-0.5％之间的范围内。
4.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢合金具有<1.1％的硅含量。
5.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，铬含量在2.5-7％的范围内。
6.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，铬含量在2-4％的范围内。
7.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，铬含量为3％。
8.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢合金具有锰(Mn)。
9.根据权利要求8所述的钢管产品，其特征在于，锰含量小于1.5％。
10.根据权利要求8所述的钢管产品，其特征在于，锰含量小于1％。
11.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和为至少2.2。
12.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和为至少2.5。
13.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和为至少3。
14.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和为至少3.5。
15.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，由Cr+2*Ti+3*(Mo+V+Nb)+4*W得出的和为最大6。
16.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢合金的组织除了马氏体之外还具有15-35体积％的残余奥氏体的成分。
17.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢合金的组织除了马氏体之外还具有20至35体积％的残余奥氏体的成分。
18.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢合金的组织除了马氏体和残余奥氏体之外还具有最多30体积％的贝氏体。
19.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，其中所述能量吸收能力通过大于14,000MPa％的抗拉强度Rm和均匀拉伸率Ag的乘积来表达。
20.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，拉伸极限比Rp0.2/Rm≤0.8。
21.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢合金具有≥5％的均匀拉伸率。
22.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品构成穿孔枪的至少一部分，其中所述钢管产品具有减小的壁厚度的多个区段。
23.根据权利要求22所述的钢管产品，其中所述减小的壁厚度的多个区段是局部限定的。
24.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品构成钻管的至少一部分。
25.根据权利要求24所述的钢管产品，其特征在于，所述钻管为用于OCTG的钻探管或矿物学钻管。
26.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品形成用于机动车辆的具有高能量吸收能力的钢管产品。
27.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品构成具有至少两个外周不同的长度区段的气囊气体压力容器的至少一部分，其中一个长度区段的外周比另外的长度区段的外周小至少百分之五。
28.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品具有基于体积10-40％的形成为膜状和多边形的残余奥氏体的成分。
29.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品主要由多边形的残余奥氏体组成。
30.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品至少在其外表面上具有金属防腐蚀涂层。
31.根据权利要求1所述的钢管产品，其特征在于，所述钢管产品形成机动车辆的与碰撞相关的结构构件的至少一部分。
32.根据权利要求31所述的钢管产品，其特征在于，所述机动车辆的与碰撞相关的结构构件为底盘构件或轴。
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