CN108380801B - 一种大型压力容器管板锻件的制造工艺 - Google Patents

一种大型压力容器管板锻件的制造工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN108380801B
CN108380801B CN201810149272.6A CN201810149272A CN108380801B CN 108380801 B CN108380801 B CN 108380801B CN 201810149272 A CN201810149272 A CN 201810149272A CN 108380801 B CN108380801 B CN 108380801B
Authority
CN
China
Prior art keywords
forging
less
heating
temperature
speed
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201810149272.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108380801A (zh
Inventor
张瑞庆
张忠明
张伟东
王忠安
马晗珺
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuxi Htc Heavy Industry Ltd By Share Ltd
Original Assignee
Wuxi Htc Heavy Industry Ltd By Share Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuxi Htc Heavy Industry Ltd By Share Ltd filed Critical Wuxi Htc Heavy Industry Ltd By Share Ltd
Priority to CN201810149272.6A priority Critical patent/CN108380801B/zh
Publication of CN108380801A publication Critical patent/CN108380801A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108380801B publication Critical patent/CN108380801B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/06—Heating or cooling methods or arrangements specially adapted for performing forging or pressing operations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
    • B21J5/08—Upsetting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/28—Normalising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

本发明提供一种大型压力容器管板锻件的制造工艺，属于大锻件热处理工艺领域，该大型压力容器管板锻件的制造工艺具体步骤为锻造热处理→锻造→锻后热处理，本发明工艺成熟，方便解决生产过程中容易出现锻合，合格率偏低，内部变形不均匀的问题，锻后热处理步骤为前处理→第一次等温贝氏体处理→第一次预热处理→第一次正火处理→第二次贝氏体处理→第二次预热处理→第二次正火处理→第三次贝氏体处理→去氢处理，能有效去除锻件中的白点，细化晶粒，有利于提高锻件强度。

Description

一种大型压力容器管板锻件的制造工艺
技术领域
本发明属于大锻件热处理工艺技术领域，尤其涉及一种大型压力容器管板锻件的制造工艺。
背景技术
压力容器是指盛装气体或者液体，承载一定压力的密闭设备，反应器、换热器、分离器和贮运器等均属压力容器。压力容器在工艺中有着极其广泛的应用，各种规格的压力容器广泛应用于石油、天然气、石油化工和化工等。
目前许多高温、高压、氢腐蚀、超高压关键设备如核压力壳、大型加氢反应器、EO/EG装置反应器等压力容器，都采用锻焊式。如大型乙烯反应器采用超大型固定管板式厚壁换热器，管板是在反应器内，用于支撑壳体和管子的零件。
超大型管板的制造特点为成本高、性能要求高、生产难度大。需要通过合理的热处理工艺提高管板锻件的各项性能指标,满足用户使用要求。传统的管板锻件制造中，大型管板通常采用整体式制造，易造成晶粒粗大和夹杂性裂纹等缺陷，导致废品率较高，容易造成巨大经济损失。如何提高大型管板的内部质量，提高产品合格率，一直是影响大型压力容器国产化的难题之一。
热处理是将金属工件加热到一定的温度，并在该温度下保温一定时间后，放入油或水中以不同速度冷却，通过改变金属材料表明或内部组织来控制其性能的一种工艺。
中国专利申请号为201310262384.X，发明创造的名称为一种压力容器超大型管板锻件的热处理工艺，属于大锻件热处理工艺技术领域，所述热处理工艺包括锻后热处理工艺、性能热处理工艺；所述锻后热处理工艺采用正火+正火+高温回火，所述性能热处理工艺采用淬火+高温回火。
但是，现有的技术存在着生产过程中容易出现锻合，合格率偏低和内部变形不均匀的问题。
因此，发明一种大型压力容器管板锻件的制造工艺显得非常必要。
发明内容
为了解决上述技术问题，本发明提供一种大型压力容器管板锻件的制造工艺，以解决现有的技术存在的生产过程中容易出现锻合，合格率偏低和内部变形不均匀的问题，一种大型压力容器管板锻件的制造工艺具体包括以下步骤：
步骤一，锻前热处理：
对压力容器管板用锻坯进行加热，其处理步骤为：
S1、将锻坯置于加热炉中，以≤25±5℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到400±50℃；
S2、以≤50±5℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到650±50℃，加热时间不小于5小时；
S3、再以≤80±20℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到930±20℃，加热时间不小于3.5小时；
S4、再以≤100℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到1250±10℃，加热时间不小于达到锻造温度的时间，在此锻造温度下保温16小时；
步骤二，锻造：
S1、始锻温度1250℃，终锻温度800℃；
S2、采用两次镦粗+WHF法拔长对锻坯进行锻造，两次镦拔工艺在千吨级锻压机上进行，达到初锻温度后，开始第一次镦拔锻造，即第一次镦粗+WHF法拔长，镦粗时的压下率为53％，第一次镦拔时安排6-10道次，选用宽为1500mm的上下平砧，同一道次进砧时保留152mm的塔接量，进砧量1400mm，翻转180°和360°时错半砧，下压量取20-25％，上次锻造结束到下次锻造之间，将锻坯以≤100℃/小时的速度加热，直至加热到1250±10℃，在此锻造温度下保温15小时；第二次镦拔操作中安排3-5道次，其余操作量与第一次镦拔操作一致；
S3、将锻坯吊至加热炉，温度控制在1280℃，并保证热透；
步骤三，锻后热处理：
S1、前处理；锻造后的工件吊装到600-650℃的保温炉内，在此温度下保温8小时；
S2、第一次等温贝氏体处理；保温结束后空冷至450-500℃，再转至炉冷到300-350℃，在300-350℃下保温20小时；
S3、第一次预热处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到670±10℃，加热时间不小于6.2小时，达到670±10℃后在此温度下保温8-12小时；
S4、第一次正火处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到860±20℃，加热时间不小于3.2小时，此时按截面0.7-0.9h/100mm保温；
S5、第二次贝氏体处理；保温完成后将锻件空冷至450-500℃，空冷结束后再炉冷至300-350℃，在300-350℃保温18-25小时；
S6、第二次预热处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到670±10℃，加热时间不小于6.2小时，达到670±10℃后在此温度下保温8-12小时；
S7、第二次正火处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到840±20℃，加热时间不小于2.9小时，此时按截面1.2-1.5h/100mm保温；
S8、第三次贝氏体处理；保温完成后将锻件空冷至450-500℃，空冷结束后再炉冷至300-350℃，在300-350℃保温18-25小时；
S9、去氢处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到630±15℃，按截面12h/100mm保温，以≤50℃/小时速度炉冷至400℃，再以≤30℃/小时速度缓慢降到120℃出炉。
本发明的有益效果：本发明工艺成熟，方便解决生产过程中容易出现锻合，合格率偏低，内部变形不均匀的问题，本发明中工件锻造完成后还包括多步热处理，使得锻件内部结晶度更加均匀，有利于提高锻件强度。
具体实施方式
实施例1
在锻造之前先将锻坯置于加热炉中，以20℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到350℃，以45℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到600℃，加热时间不小于5小时，再以60℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到910℃，加热时间不小于3.5小时，再以100℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到1240℃，达到锻造温度，在此锻造温度下保温16小时。
锻造时的始锻温度1250℃，终锻温度800℃，采用两次镦粗+WHF法拔长对锻坯进行锻造，两次镦拔工艺在500吨级锻压机上进行，达到初锻温度后，开始第一次镦拔锻造，即第一次镦粗+WHF法拔长，镦粗时的压下率为53％，第一次镦拔时安排6道次，选用宽为1500mm的上下平砧，同一道次进砧时保留152mm的塔接量，进砧量1400mm，翻转180°和360°时错半砧，下压量取20％，上次锻造结束到下次锻造之间，将锻坯以100℃/小时的速度加热，直至加热到1240℃，在此锻造温度下保温15小时；第二次镦拔操作中安排3道次，其余操作量与第一次镦拔操作一致，之后将锻坯吊至加热炉，温度控制在1280℃，并保证热透。
锻造完成后，将锻造后的工件吊装到600℃的保温炉内，在此温度下保温8小时，保温结束后空冷至450℃，再转至炉冷到300℃，在300℃下保温20小时，再以60℃/小时的速度缓慢加热到660℃，加热时间不小于6.2小时，达到60℃后在此温度下保温8小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到840℃，加热时间不小于3.2小时，此时按截面0.7h/100mm保温，保温完成后将锻件空冷至450℃，空冷结束后再炉冷至300℃，在300℃保温18小时，保温完成后以60℃/小时的速度缓慢加热到660℃，加热时间不小于6.2小时，达到660℃后在此温度下保温8小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到820℃，加热时间不小于2.9小时，此时按截面1.2h/100mm保温，保温完成后将锻件空冷至450℃，空冷结束后再炉冷至300℃，在300℃保温18小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到615℃，按截面12h/100mm保温，以50℃/小时速度炉冷至400℃，再以30℃/小时速度缓慢降到120℃出炉。
实施例2
锻造之前将锻坯置于加热炉中，以25℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到400℃，在加热到400℃后，以50℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到650℃，加热时间不小于5小时，再以80℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到930℃，加热时间不小于3.5小时，再以100℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到1250℃，加热时间不小于达到锻造温度的时间，在此锻造温度下保温16小时。
锻造过程中的始锻温度1250℃，终锻温度800℃，采用两次镦粗+WHF法拔长对锻坯进行锻造，两次镦拔工艺在500吨级锻压机上进行，达到初锻温度后，开始第一次镦拔锻造，即第一次镦粗+WHF法拔长，镦粗时的压下率为53％，第一次镦拔时安排8道次，选用宽为1500mm的上下平砧，同一道次进砧时保留152mm的塔接量，进砧量1400mm，翻转180°和360°时错半砧，下压量取22％，上次锻造结束到下次锻造之间，将锻坯以100℃/小时的速度加热，直至加热到1250℃，在此锻造温度下保温15小时；第二次镦拔操作中安排4道次，其余操作量与第一次镦拔操作一致，之后将锻坯吊至加热炉，温度控制在1280℃，并保证热透；
锻造完成后，将锻造的工件吊装到625℃的保温炉内，在此温度下保温8小时，保温结束后空冷至450-500℃，再转至炉冷到300-350℃，在330℃下保温20小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到670℃，加热时间不小于6.2小时，达到670℃后在此温度下保温10小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到860℃，加热时间不小于3.2小时，此时按截面0.8h/100mm保温，保温完成后将锻件空冷至480℃，空冷结束后再炉冷至320℃，在320℃保温21小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到670℃，加热时间不小于6.2小时，达到670℃后在此温度下保温10小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到840℃，加热时间不小于2.9小时，此时按截面1.36h/100mm保温，保温完成后将锻件空冷至480℃，空冷结束后再炉冷至325℃，在325℃保温21小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到630℃，按截面12h/100mm保温，以50℃/小时速度炉冷至400℃，再以30℃/小时速度缓慢降到120℃出炉。
实施例3
锻造前，将锻坯置于加热炉中，以30℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到450℃，以55℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到700℃，加热时间不小于5小时，再以100℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到950℃，加热时间不小于3.5小时，再以100℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到1260℃，加热时间不小于达到锻造温度的时间，在此锻造温度下保温16小时；
锻造过程中，始锻温度1250℃，终锻温度800℃，采用两次镦粗+WHF法拔长对锻坯进行锻造，两次镦拔工艺在500吨级锻压机上进行，达到初锻温度后，开始第一次镦拔锻造，即第一次镦粗+WHF法拔长，镦粗时的压下率为53％，第一次镦拔时安排10道次，选用宽为1500mm的上下平砧，同一道次进砧时保留152mm的塔接量，进砧量1400mm，翻转180°和360°时错半砧，下压量取25％，上次锻造结束到下次锻造之间，将锻坯以100℃/小时的速度加热，直至加热到1260℃，在此锻造温度下保温15小时；第二次镦拔操作中安排5道次，其余操作量与第一次镦拔操作一致，将锻坯吊至加热炉，温度控制在1280℃，并保证热透；
锻造完成后，将工件吊装到650℃的保温炉内，在此温度下保温8小时，保温结束后空冷至500℃，再转至炉冷到350℃，在350℃下保温20小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到680℃，加热时间不小于6.2小时，达到680℃后在此温度下保温12小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到880℃，加热时间不小于3.2小时，此时按截面0.9h/100mm保温，保温完成后将锻件空冷至500℃，空冷结束后再炉冷至350℃，在350℃保温25小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到680℃，加热时间不小于6.2小时，达到680℃后在此温度下保温12小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到860℃，加热时间不小于2.9小时，此时按截面1.5h/100mm保温，保温完成后将锻件空冷至500℃，空冷结束后再炉冷至350℃，在350℃保温25小时，以60℃/小时的速度缓慢加热到645℃，按截面12h/100mm保温，以50℃/小时速度炉冷至400℃，再以30℃/小时速度缓慢降到120℃出炉。
在三组实施例的锻造件上割取若干实验材料，对该实验材料进行性能及组织检测，检测结果如下：
Figure GDA0002237361940000051
本发明工艺成熟，方便解决生产过程中容易出现锻合，合格率偏低，内部变形不均匀的问题。
利用本发明所述的技术方案，或本领域的技术人员在本发明技术方案的启发下，设计出类似的技术方案，而达到上述技术效果的，均是落入本发明的保护范围。

Claims (1)

1.一种大型压力容器管板锻件的制造工艺，其特征在于，该种大型压力容器管板锻件的制造工艺具体包括以下步骤：
步骤一，锻前热处理：
对压力容器管板用锻坯进行加热，其处理步骤为：
S1、将锻坯置于加热炉中，以≤25±5℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到400±50℃；
S2、以≤50±5℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到650±50℃，加热时间不小于5小时；
S3、再以≤80±20℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到930±20℃，加热时间不小于3.5小时；
S4、再以≤100℃/小时的速度加热，使锻坯缓速加热到1250±10℃，加热时间不小于达到锻造温度的时间，在此锻造温度下保温16小时；
步骤二，锻造：
S1、始锻温度1250℃，终锻温度800℃；
S2、采用两次镦粗+WHF法拔长对锻坯进行锻造，两次镦拔工艺在千吨级锻压机上进行，达到初锻温度后，开始第一次镦拔锻造，即第一次镦粗+WHF法拔长，镦粗时的压下率为53％，第一次镦拔时安排6-10道次，选用宽为1500mm的上下平砧，同一道次进砧时保留152mm的塔接量，进砧量1400mm，翻转180°和360°时错半砧，下压量取20-25％，上次锻造结束到下次锻造之间，将锻坯以≤100℃/小时的速度加热，直至加热到1250±10℃，在此锻造温度下保温15小时；第二次镦拔操作中安排3-5道次，其余操作量与第一次镦拔操作一致；
S3、将锻坯吊至加热炉，温度控制在1280℃，并保证热透；
步骤三，锻后热处理：
S1、前处理；锻造后的工件吊装到600-650℃的保温炉内，在此温度下保温8小时；
S2、第一次等温贝氏体处理；保温结束后空冷至450-500℃，再转至炉冷到300-350℃，在300-350℃下保温20小时；
S3、第一次预热处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到670±10℃，加热时间不小于6.2小时，达到670±10℃后在此温度下保温8-12小时；
S4、第一次正火处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到860±20℃，加热时间不小于3.2小时，此时按截面0.7-0.9h/100mm保温；
S5、第二次贝氏体处理；保温完成后将锻件空冷至450-500℃，空冷结束后再炉冷至300-350℃，在300-350℃保温18-25小时；
S6、第二次预热处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到670±10℃，加热时间不小于6.2小时，达到670±10℃后在此温度下保温8-12小时；
S7、第二次正火处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到840±20℃，加热时间不小于2.9小时，此时按截面1.2-1.5h/100mm保温；
S8、第三次贝氏体处理；保温完成后将锻件空冷至450-500℃，空冷结束后再炉冷至300-350℃，在300-350℃保温18-25小时；
S9、去氢处理；以≤60℃/小时的速度缓慢加热到630±15℃，按截面12h/100mm保温，以≤50℃/小时速度炉冷至400℃，再以≤30℃/小时速度缓慢降到120℃出炉。
CN201810149272.6A 2018-02-13 2018-02-13 一种大型压力容器管板锻件的制造工艺 Active CN108380801B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810149272.6A CN108380801B (zh) 2018-02-13 2018-02-13 一种大型压力容器管板锻件的制造工艺

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810149272.6A CN108380801B (zh) 2018-02-13 2018-02-13 一种大型压力容器管板锻件的制造工艺

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108380801A CN108380801A (zh) 2018-08-10
CN108380801B true CN108380801B (zh) 2020-05-05

Family

ID=63069606

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810149272.6A Active CN108380801B (zh) 2018-02-13 2018-02-13 一种大型压力容器管板锻件的制造工艺

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108380801B (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111558680B (zh) * 2020-06-22 2021-12-21 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种大截面f53实心锻件制造方法
CN114453539A (zh) * 2022-01-14 2022-05-10 伊莱特能源装备股份有限公司 一种管板锻件改锻工艺

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103290192A (zh) * 2013-06-27 2013-09-11 洛阳中创重型机械有限公司 一种压力容器拼焊式超大型管板锻件的热处理工艺
CN103305672A (zh) * 2013-06-27 2013-09-18 洛阳中创重型机械有限公司 一种压力容器超大型管板锻件的热处理工艺
CN104907470B (zh) * 2015-04-27 2017-01-11 上海宏钢电站设备铸锻有限公司 13Cr9Mo2Co1NiVNbNB钢锻件的制造方法
CN106670363A (zh) * 2016-12-20 2017-05-17 上海新闵重型锻造有限公司 一种高强度不锈钢锻件的制造方法
CN106975719A (zh) * 2017-06-01 2017-07-25 东南大学 一种开坯的锻造方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005163168A (ja) * 2003-11-11 2005-06-23 Sanyo Special Steel Co Ltd 熱間鍛造後の焼きならしの省略可能な高温浸炭鋼の製造方法
CN102399967B (zh) * 2010-09-17 2013-06-19 上海重型机器厂有限公司 消除大型船用曲轴锻件过热组织的热处理方法
CN103658479A (zh) * 2012-09-12 2014-03-26 中航卓越锻造（无锡）有限公司 一种水泥辊压机挤压辊的锻造工艺
CN106917032B (zh) * 2015-12-25 2018-11-02 上海电气上重铸锻有限公司 核反应堆压力容器钢大型厚壁锻件提升低温冲击功的方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103290192A (zh) * 2013-06-27 2013-09-11 洛阳中创重型机械有限公司 一种压力容器拼焊式超大型管板锻件的热处理工艺
CN103305672A (zh) * 2013-06-27 2013-09-18 洛阳中创重型机械有限公司 一种压力容器超大型管板锻件的热处理工艺
CN104907470B (zh) * 2015-04-27 2017-01-11 上海宏钢电站设备铸锻有限公司 13Cr9Mo2Co1NiVNbNB钢锻件的制造方法
CN106670363A (zh) * 2016-12-20 2017-05-17 上海新闵重型锻造有限公司 一种高强度不锈钢锻件的制造方法
CN106975719A (zh) * 2017-06-01 2017-07-25 东南大学 一种开坯的锻造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN108380801A (zh) 2018-08-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107553074B (zh) 高温加热炉用uns n08810铁镍基合金大口径无缝管材的制造方法
CN111676355B (zh) 一种奥氏体不锈钢板材在线固溶处理工艺
CN110257617B (zh) 大规格20SiMn主轴的锻造及热处理方法
CN112718864B (zh) 一种改善核电板式换热器用钛带卷深冲性能的生产方法
CN103305672A (zh) 一种压力容器超大型管板锻件的热处理工艺
CN106670363A (zh) 一种高强度不锈钢锻件的制造方法
CN106623423B (zh) 一种采用中厚板轧机二火成材工艺生产工业纯钛板的制造方法
CN108380801B (zh) 一种大型压力容器管板锻件的制造工艺
CN104962812B (zh) 具有良好板形的热连轧桥壳钢及其制造方法
CN105689613A (zh) 一种适用于超级双相不锈钢棒材的特种锻造方法
CN103555904B (zh) 能提高ASTM508Gr2钢低温冲击功的热处理工艺
CN117324522B (zh) 一种提高钛合金棒材探伤水平的锻造成形方法
CN106906340A (zh) 一种细晶热处理方法
CN113843285A (zh) 一种降低20CrMnTi热轧态硬度和弯曲度的轧制方法
CN111826506A (zh) 一种锻造坯生产大厚度12Cr2Mo1VR钢板的方法
CN111451425B (zh) 一种控制白点缺陷的锻造方法
CN113621773A (zh) 一种sk85碳素工具钢
CN117339999A (zh) 一种中厚板不锈钢的热轧―在线固溶―在线酸洗一体化工艺及产线
CN105385814A (zh) 加氢反应器筒节锻件的热处理方法
CN110218855B (zh) 一种克服刀片热处理变形的方法
CN112808910A (zh) 一种提高大壁厚5754铝合金锻件合格率的锻造方法
CN111100976A (zh) 玻璃模具用钢锻后防止开裂的热处理工艺
CN108672515B (zh) 一种lng储罐用高锰中厚板的轧制方法
RU2445399C1 (ru) Способ изготовления плоского профиля из гафния
CN111545701B (zh) 不锈钢螺杆轴制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant