CN107858602A - 一种高韧性奥氏体型高锰钢板及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种高韧性奥氏体型高锰钢板及其生产方法,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.30~0.40%,Si:0.20~0.40%,Mn:23.50~25.50%,Cr:7.0~7.5%,Al:0.020~0.040%,Nb:0.020~0.040%,P≤0.008%,S≤0.003%,余量为Fe和不可避免的杂质。本发明钢板生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序。本发明化学成分设计采用C、Mn、Cr固溶强化,所得钢板具有致密度高,强度级别较高,延伸率高,屈强比低和低温冲击韧性优良等特点,能够满足高韧性奥氏体型高锰钢板的要求,具有良好综合性能和焊接性能,并且成本较低。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,具体涉及一种高韧性奥氏体型高锰钢板及其生产方法。
背景技术
目前压力容器用低温钢板和超低温钢板多以镍钢为主,正火或正火+回火或调质状态交货,如3.5Ni、5Ni或9Ni钢,镍为钢中主要合金元素,采用正火或正火+回火或调质状态交货。镍钢在生产制造的过程中需要大量宝贵的镍资源进行合金化,故资源消耗压力大,相应的生产成本居高不下。因此急需开发一种新型的超低温环境用钢板材料,连铸生产且该钢板应该具有良好的低温冲击韧性,减少镍含量用量,从而有效降低生产成本。针对上述问题,本发明开发了一种高韧性奥氏体型高锰钢板及其生产方法。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种高韧性奥氏体型高锰钢板;同时本发明还提供了一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法。
为解决上述技术问题,本发明采取的技术方案是:一种高韧性奥氏体型高锰钢板,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.30~0.40%,Si:0.20~0.40%,Mn:23.50~25.50%,Cr:7.0~7.5%,Al:0.020~0.040%,Nb:0.020~0.040%,P≤0.008%,S≤0.003%,余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明各组分及含量的作用机理是:
C:碳是钢中最主要的元素,C溶解在γ铁素体中形成一种间隙固溶体,呈面心立方结构、稳定奥氏体组织,对钢的屈服、抗拉强度、焊接性能产生显著影响;碳通过间隙固溶能显著提高钢板强度,但碳含量过高,又会影响钢的焊接性能及韧性,碳含量过低则降低钢的强度。
Si:在炼钢过程中作为还原剂和脱氧剂,同时Si也能起到固溶强化作用,但超过0.5%时,会造成钢的韧性下降,降低钢的焊接性能。
Mn:锰是本发明材料中是最重要的合金元素,作为一种有效扩大奥氏体的元素,锰将奥氏体的临界转变温度降至室温以下,使钢在室温下保持奥氏体组织;同时成本低廉,能增加钢的韧性、强度和硬度,改善钢的热加工性能;锰量过高,会减弱钢的抗腐蚀能力,降低焊接性能。
P、S:在一般情况下,磷和硫都是钢中有害元素,增加钢的脆性。磷使焊接性能变坏,降低塑性,使冷弯性能变坏;硫降低钢的延展性和韧性,在锻造和轧制时造成裂纹;因此应尽量减少磷和硫在钢中的含量。
Al:铝是钢中常用的脱氧剂。钢中加入少量的铝,可细化晶粒,提高冲击韧性。铝还具有抗氧化性和抗腐蚀性能,过高则影响钢的热加工性能、焊接性能和切削加工性能。
Nb:铌的加入是为了促进钢轧制显微组织的晶粒细化,可同时提高强度和韧性;铌可在控轧过程中通过抑制奥氏体再结晶有效的细化显微组织,并通过析出强化基体。铌可降低钢的过热敏感性及回火脆性。焊接过程中,铌原子的偏聚及析出可以阻碍加热时奥氏体晶粒的粗化,并保证焊接后得到比较细小的热影响区组织,改善焊接性能。
Cr:对钢具有很大的强化作用,提高强度、硬度和耐磨性,降低钢的临界冷却速度。
本发明所述钢板的最大厚度为30mm。
本发明所述钢板≥300MPa、抗拉强度750-910MPa、延伸率A50≥40%、-196℃横向冲击功平均≥100J。
本发明还提供了一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法,所述生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序;所述轧制工序,采用二阶段轧制工艺。
本发明所述轧制工序,采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1050~1100℃,终轧温度为920~950℃,单道次压下量为10~30%,累计压下率为30~50%。
本发明所述轧制工序,第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度≤900℃、最佳为870~900℃,终轧温度为830~880℃;单道次压下率为10~30%,累计压下率为30~50%;轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品。
本发明所述连铸工序,将冶炼后的钢水进行连铸,连铸时进行电磁搅拌或轻压下,加强凝固末端强冷,得到连铸坯;钢水过热度10~25℃,拉坯速度为0.85~1.00min/mm,连铸过程采用低过热度浇铸和专用保护渣,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷≥72h。
本发明所述加热工序,连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1130~1150℃,保温温度1110~1130℃,总加热时间≥12min/mm钢坯厚度,钢坯厚度为200~330mm。
本发明所述热处理工序,对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1000~1050℃,保温系数1.8-2.3min/mm,出炉水冷至室温。
本发明所述炼钢工序,钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,以利于脱P,出钢温度1610~1650℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,采用铌铁和铬铁进行Nb和Cr合金化,金属锰合金化,大包温度≤1550℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度≤66Pa,真空保持时间≥15min,解决了钢水钢中非金属夹杂物含量较高的现象,保证钢水的纯净度。
本发明及其方法的设计构思为:锰元素和镍元素在某些方面具有相识的特性,如两者都易溶于铁素体和奥氏体中,扩大奥氏体区,两者均使临界温度A3点降低,(α+γ)区下移。本发明通过锰元素与其他合金共同作用,使钢板在室温下体现奥氏体组织特性,以面心立方晶格为主,避免或减轻钢板低温转脆现象,故本发明钢种能够在极低温度范围内使用。由于奥氏体钢在加热过程中不存在相变现象,故不能通过热处理工艺较大幅度的改变钢板的力学性能,因此需要设计合理的成分,采用连铸工艺,依靠轧制过程中合理的工艺保证钢板的成材率和性能,同时通过热处理过程均匀组织。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:本发明采用C、Mn、Cr固溶强化;加入少量的Nb以细化晶粒,其碳氮化物起到弥散强化作用同时增强钢板的回火稳定性;本发明力学性能良好,-196℃冲击韧性优良,延伸率高,具有良好的组织、综合性能和焊接性能。因中国锰资源丰富,价格低廉,本发明采用锰元素替代镍元素并合理设计成分及配比,从而有效的降低了原料成本。
本发明高韧性奥氏体型高锰钢板性能检测方法参考ASTM A370和ASTM A751。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:1、本发明采用C、Mn、Cr固溶强化;加入少量的Nb以细化晶粒,其碳氮化物起到弥散强化作用和析出强化的作用;同时Mn还是扩大奥氏体相区的元素,同时与碳不形成碳化物,从而保证了钢板的全奥氏体组织。2、本发明方法所得钢板具有致密度高,强度级别较高,延伸率A50≥40%,屈强比低和低温冲击韧性优良,-196℃AKV≥100J,纯净度较高、成分均匀、内部致密等特点,能够满足低成本超低温压力容器用钢的要求,具有良好综合性能和焊接性能,并且成本较低,可广泛用于低温压力容器,应用前景广阔。3、本发明钢质更纯净,P≤0.008%,S≤0.003%;钢板强度适中,屈强比低;-196℃低温韧性良好;延伸率高;钢板最大厚度可达到30mm。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
本发明高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,以利于脱P,出钢温度1610~1650℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,采用铌铁和铬铁进行Nb和Cr合金化,分若干次进行金属锰合金化,大包温度≤1550℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度≤66Pa,真空保持时间≥15min,解决了钢水钢中非金属夹杂物含量较高的现象,保证钢水的纯净度;
(2)连铸工序:将冶炼后的钢水进行连铸,连铸时进行电磁搅拌或轻压下,加强凝固末端强冷,得到连铸坯;钢水过热度10~25℃,拉坯速度为0.85~1.00min/mm,连铸过程采用低过热度浇铸和专用保护渣,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷≥72h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1130~1150℃,保温温度1110~1130℃,总加热时间≥12min/mm钢坯厚度,钢坯厚度为200~330mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1050~1100℃,终轧温度为920~950℃,单道次压下量为10~30%,累计压下率为30~50%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度≤900℃、最佳为870~900℃,终轧温度为830~880℃;单道次压下率为10~30%,累计压下率为30~50%;轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1000~1050℃,保温1.8-2.3min/mm,出炉水冷至室温。
实施例1
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为12mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1625℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1550℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度66Pa,真空保持时间25min;
(2)连铸工序:钢水过热度20℃,拉坯速度为0.85min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷78h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1150℃,保温温度1130℃,总加热时间12min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为200mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1050℃,终轧温度为930℃,单道次压下量为10%,累计压下率为40%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度900℃,终轧温度为850℃;单道次压下率为12%,累计压下率为45%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1050℃,保温2.2min/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
实施例2
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为25mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1630℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1545℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度66Pa,真空保持时间25min;
(2)连铸工序:钢水过热度15℃,拉坯速度为0.88min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷80h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1150℃,保温温度1130℃,总加热时间12min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为300mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1050℃,终轧温度为935℃,单道次压下量为10%,累计压下率为40%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度900℃,终轧温度为850℃;单道次压下率为12%,累计压下率为45%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1000℃,保温2.0min/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
实施例3
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为30mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1630℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1545℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度66Pa,真空保持时间25min;
(2)连铸工序:钢水过热度20℃,拉坯速度为1.00min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷75h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1150℃,保温温度1130℃,总加热时间12min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为300mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1050,终轧温度为935℃,单道次压下量为10%,累计压下率为40%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度900℃,终轧温度为845℃;单道次压下率为12%,累计压下率为45%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1020℃,保温1.9min/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
实施例4
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为15mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1610℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1540℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度66Pa,真空保持时间20min;
(2)连铸工序:钢水过热度10℃,拉坯速度为0.88min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷75h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1140℃,保温温度1120℃,总加热时间13min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为200mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1070℃,终轧温度为930℃,单道次压下量为15%,累计压下率为35%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度870℃,终轧温度为830℃;单道次压下率为30%,累计压下率为50%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1010℃,保温2.1min/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
实施例5
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为18mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1625℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1550℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度66Pa,真空保持时间22min;
(2)连铸工序:钢水过热度20℃,拉坯速度为0.86min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷72h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1145℃,保温温度1120℃,总加热时间12.5min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为200mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1060℃,终轧温度为940℃,单道次压下量为10%,累计压下率为30%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度885℃,终轧温度为840℃;单道次压下率为10%,累计压下率为40%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1040℃,保温2.2min/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
实施例6
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为20mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1630℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1540℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度66Pa,真空保持时间20min;
(2)连铸工序:钢水过热度25℃,拉坯速度为0.86min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷72h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1130℃,保温温度1110℃,总加热时间15min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为200mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1100℃,终轧温度为945℃,单道次压下量为15%,累计压下率为45%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度880℃,终轧温度为880℃;单道次压下率为20%,累计压下率为35%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1030℃,保温2.1min/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
实施例7
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为26mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1635℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1545℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度66Pa,真空保持时间20min;
(2)连铸工序:钢水过热度22℃,拉坯速度为0.87min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷72h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1135℃,保温温度1120℃,总加热时间14min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为300mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1080℃,终轧温度为940℃,单道次压下量为30%,累计压下率为50%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度890℃,终轧温度为860℃;单道次压下率为15%,累计压下率为40%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1020℃,保温1.9min/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
实施例8
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为28mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1650℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1545℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度66Pa,真空保持时间23min;
(2)连铸工序:钢水过热度20℃,拉坯速度为0.86min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷72h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1140℃,保温温度1120℃,总加热时间13min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为300mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1090℃,终轧温度为950℃,单道次压下量为20%,累计压下率为40%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度890℃,终轧温度为870℃;单道次压下率为10%,累计压下率为30%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1010℃,保温1.8in/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
实施例9
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的厚度为10mm,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量见表1。
本实施例高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序,具体工艺步骤如下所述:
(1)炼钢工序:钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1640℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度1530℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度60Pa,真空保持时间15min;
(2)连铸工序:钢水过热度18℃,拉坯速度为0.86min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷76h;
(3)加热工序:连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1135℃,保温温度1120℃,总加热时间13.0min/mm钢坯厚度;钢坯厚度为330mm;
(4)轧制工序:采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1100℃,终轧温度为920℃,单道次压下量为25%,累计压下率为45%;
第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度890℃,终轧温度为860℃;单道次压下率为25%,累计压下率为40%;
轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品;
(5)热处理工序:对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1025℃,保温2.3min/mm,出炉水冷至室温。
本实施例所得高韧性奥氏体型高锰钢板性能见表2。
表1 实施例1-9钢板化学成分组成及含量(wt%)
表1中,成分余量为Fe和不可避免的杂质。
表2 实施例1-9 高韧性奥氏体型高锰钢板产品性能
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案,尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解:依然可以对本发明进行修改或者等同替换,而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (10)
1.一种高韧性奥氏体型高锰钢板,其特征在于,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量为:C:0.30~0.40%,Si:0.20~0.40%,Mn:23.50~25.50%,Cr:7.0~7.5%,Al:0.020~0.040%,Nb:0.020~0.040%,P≤0.008%,S≤0.003%,余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板,其特征在于,所述钢板的最大厚度为30mm。
3.根据权利要求1所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板,其特征在于,所述钢板屈服强度≥300MPa、抗拉强度750-910MPa、延伸率A50≥40%、-196℃横向冲击功平均≥100J。
4.基于权利要求1-3任意一项所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法,其特征在于,所述生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制和热处理工序;所述轧制工序,采用二阶段轧制工艺。
5.根据权利要求4所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法,其特征在于,所述轧制工序,采用二阶段轧制工艺;第一阶段为奥氏体再结晶阶段,开轧温度为1050~1100℃,终轧温度为920~950℃,单道次压下量为10~30%,累计压下率为30~50%。
6.根据权利要求4所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法,其特征在于,所述轧制工序,第二阶段为奥氏体未再结晶阶段,开轧温度≤900℃、最佳为870~900℃,终轧温度为830~880℃;单道次压下率为10~30%,累计压下率为30~50%;轧制后得到半成品钢板,轧后ACC空冷至室温即得钢板成品。
7.根据权利要求4-6任意一项所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法,其特征在于,所述连铸工序,钢水过热度10~25℃,拉坯速度为0.85~1.00min/mm,浇铸过程配合动态轻压下技术,连铸坯堆垛缓冷≥72h。
8.根据权利要求4-6任意一项所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法,其特征在于,所述加热工序,连铸坯在连续式加热炉中加热,最高加热温度1130~1150℃,保温温度1110~1130℃,总加热时间≥12min/mm钢坯厚度,钢坯厚度为200~330mm。
9.根据权利要求4-6任意一项所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法,其特征在于,所述热处理工序,对成品钢板进行固溶热处理,热处理温度为1000~1050℃,保温系数1.8-2.3min/mm,出炉水冷至室温。
10.根据权利要求4-6任意一项所述的一种高韧性奥氏体型高锰钢板的生产方法,其特征在于,所述炼钢工序,钢水先经初炼炉冶炼,采用增加渣量和多次流渣,出钢温度1610~1650℃;扒渣处理后进行LF炉精炼,完成Mn、Cr、Nb合金化,大包温度≤1550℃时吊包VD炉真空处理;VD炉真空处理过程中向钢液中喂入铝线和Si-Ca线,真空处理时真空度≤66Pa,真空保持时间≥15min。
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Cited By (4)
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---|---|---|---|---|
CN110578099A (zh) * | 2019-10-17 | 2019-12-17 | 惠州濠特金属科技有限公司 | 耐蚀无磁钢及其制备方法 |
WO2020153407A1 (ja) | 2019-01-25 | 2020-07-30 | Jfeスチール株式会社 | 高マンガン鋼鋳片の製造方法、および、高マンガン鋼鋼片または鋼板の製造方法 |
CN112522624A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-03-19 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 高锰奥氏体耐磨钢及其制造方法 |
CN113957361A (zh) * | 2021-06-29 | 2022-01-21 | 鞍钢股份有限公司 | 一种石化设备用奥氏体耐热钢板及其制造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106222554A (zh) * | 2016-08-23 | 2016-12-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种经济型超低温用钢及其制备方法 |
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Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106222554A (zh) * | 2016-08-23 | 2016-12-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种经济型超低温用钢及其制备方法 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2020153407A1 (ja) | 2019-01-25 | 2020-07-30 | Jfeスチール株式会社 | 高マンガン鋼鋳片の製造方法、および、高マンガン鋼鋼片または鋼板の製造方法 |
CN110578099A (zh) * | 2019-10-17 | 2019-12-17 | 惠州濠特金属科技有限公司 | 耐蚀无磁钢及其制备方法 |
CN112522624A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-03-19 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 高锰奥氏体耐磨钢及其制造方法 |
CN112522624B (zh) * | 2020-11-30 | 2021-11-16 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 高锰奥氏体耐磨钢及其制造方法 |
CN113957361A (zh) * | 2021-06-29 | 2022-01-21 | 鞍钢股份有限公司 | 一种石化设备用奥氏体耐热钢板及其制造方法 |
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