CN107794444A - 碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法 - Google Patents
碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN107794444A CN107794444A CN201710970225.3A CN201710970225A CN107794444A CN 107794444 A CN107794444 A CN 107794444A CN 201710970225 A CN201710970225 A CN 201710970225A CN 107794444 A CN107794444 A CN 107794444A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cold
- rolled
- steel
- carbon
- preparation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 229910000885 Dual-phase steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
- XTZVWOPRWVJODK-UHFFFAOYSA-N [Si].[Mn].[C] Chemical class [Si].[Mn].[C] XTZVWOPRWVJODK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 38
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 24
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 51
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 51
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 45
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 44
- 229910000720 Silicomanganese Inorganic materials 0.000 claims description 41
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 14
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims description 14
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 235000019628 coolness Nutrition 0.000 claims description 7
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 7
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 7
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 abstract description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910006639 Si—Mn Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000794 TRIP steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000035568 catharsis Effects 0.000 description 1
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
本发明涉及冶金技术领域，特别涉及一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法，该双相钢的化学成分按重量百分比计含有：C：0.06％～0.15％，Si：0.8％～1.5％，Mn：2.0％～2.5％，P：≤0.02％，S：≤0.02％，Alt：0.03％～0.08％，N≤0.005％，余量为Fe及杂质元素。该方法包括以下步骤：连铸‑热轧‑冷轧‑退火。本发明提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法，一方面采用C‑Si‑Mn成分体系设计，在满足超高强度的基础上，不添加其他合计元素降低成本，采用硅元素间接稳定奥氏体作用获得残余奥氏体，辅助产生TRIP效应。另一方面在热轧、冷轧及退火工艺中限制特定的工艺参数；通过上述两方面技术手段的综合作用，提高了碳硅锰系超高强冷轧双相钢的延伸率，满足具有较复杂拉延成形的零件生产。
Description
技术领域
本发明涉及冶金技术领域，特别涉及一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法。
背景技术
随着汽车燃油标准法规的日益严格及安全性能要求越来越高，先进高强钢在汽车新车型的应用比例逐渐增加，常被用于制造车身结构，包括防撞梁、横梁、梁柱加强板和其他吸能部件。这些钢为汽车设计提供了有效的轻量化解决方案，包括提高汽车的乘驾与操控性、碰撞吸能性以及改善在侧翻和滚翻事故时生存空间的侵入状况，从而更有效的提高安全性能。双相钢由于其优良的综合性能已经成为先进高强钢中应用最为广泛的钢种。然而，传统双相钢在诸多超高强度和高拉延性零件上成形困难，难以满足设计的冲压成形要求。因此，随着汽车构件强度要求的增加，对材料的成形要求也相应的增加，冷轧TRIP钢能获得强度和延性的综合匹配，但是含有较多的合金元素，通过添加高含量的C、Mn稳定奥氏体并提高TRIP钢强度，这些元素导致其焊接性能恶化，且延伸率富余较大，存在不必要的浪费。
发明内容
本发明通过提供一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，解决了现有技术中碳硅锰系超高强冷轧双相钢的焊接性能及延伸率不能同时达标的技术问题，在保证碳硅锰系超高强冷轧双相钢焊接性能的基础上，进一步提高了延伸率，提高了碳硅锰系超高强冷轧双相钢产品质量。
本发明提供了一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢，所述双相钢的化学成分按重量百分比计含有：C：0.06％～0.15％，Si：0.8％～1.5％，Mn：2.0％～2.5％，P：≤0.02％，S：≤0.02％，Alt：0.03％～0.08％，N≤0.005％，余量为Fe及杂质元素。
进一步地，所述双相钢的组织含有铁素体和马氏体。
进一步地，所述双相钢的组织还含有残余奥氏体。
进一步地，所述残余奥氏体的重量含量为2％～5％。
本发明还提供了一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，所述方法包括以下步骤：连铸-热轧-冷轧-退火；
所述热轧过程中，控制所述板坯的加热温度为1170～1300℃，出炉温度为1170～1230℃，粗轧出口温度为980～1030℃，以及热轧终轧温度为870～910℃；
所述冷轧过程中，控制所述热轧板以10～20℃/s层流冷却至600～660℃后卷取，自然冷却至室温；
所述退火过程中，以5～8℃/s缓慢冷却至630～670℃，以30～40℃/s快速冷却至250～290℃等温处理，随后空冷至室温。
进一步地，所述热轧过程中，所述板坯加热后在炉内的保温时间为180min。
进一步地，所述退火过程中，退火的加热速度为6～12℃/s。
进一步地，所述退火过程中，加热和均热温度为760～820℃。
本发明提供的一种或多种技术方案，至少具备以下有益效果或优点：
本发明提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法，一方面采用C-Si-Mn成分体系设计，在满足超高强度的基础上，不添加其他合计元素降低成本，采用硅元素间接稳定奥氏体作用获得残余奥氏体，辅助产生TRIP效应。另一方面在热轧、冷轧及退火工艺中限制特定的工艺参数；通过上述两方面技术手段的综合作用，提高了碳硅锰系超高强冷轧双相钢的延伸率，满足具有较复杂拉延成形的零件生产。
附图说明
图1为本发明实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢金相组织图；
图2为图1所示碳硅锰系超高强冷轧双相钢EBSD分析图。
具体实施方式
本发明实施例通过提供一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，解决了现有技术中碳硅锰系超高强冷轧双相钢的焊接性能及延伸率不能同时达标的技术问题，在保证碳硅锰系超高强冷轧双相钢焊接性能的基础上，进一步提高了延伸率，提高了碳硅锰系超高强冷轧双相钢产品质量。
参见图1及图2，本发明实施例提供了一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，该双相钢的化学成分按重量百分比计含有：C：0.06％～0.15％，Si：0.8％～1.5％，Mn：2.0％～2.5％，P：≤0.02％，S：≤0.02％，Alt：0.03％～0.08％，N≤0.005％，余量为Fe及杂质元素。双相钢的组织含有铁素体、马氏体、残余奥氏体，残余奥氏体的重量含量为2％～5％。
本发明实施例采用0.06％～0.15％含量的C元素直接影响临界区处理后钢中马氏体的体积分数和马氏体中碳含量，在冷却过程中获得足够的马氏体量以保证不同级别双相钢的强度，并获得一定量的残余奥氏体量。
本发明实施例采用0.8％～1.5％含量的Si元素有助于扩大临界区范围,并对铁素体中固溶的碳清除和净化作用，因为它不是碳化物形成元素，有利于铁素体中的碳向奥氏体中富集，有效抑制残余奥氏体分解。
本发明实施例采用2.0％～2.5％含量的Mn元素用于增加在临界区加热时形成的奥氏体岛的淬透性，降低形成给定马氏体量的冷却速率，且对双相钢强化具有重要作用，为获得不同强度级别。
Al元素作用与Si元素相似，本发明采用0.03％～0.08％含量的Al元素可以有效抑制残余奥氏体分解及碳化物析出，但铝元素含量过高容易产生连铸过程水口堵塞等问题。
P元素及S元素为有害元素，应在保证钢性能的前提下尽量控制其含量，本发明实施例采用的磷元素和硫元素含量控制在0.02％以下。
本发明实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法该方法包括以下步骤：连铸-热轧-冷轧-退火等工艺。
其中，在热轧过程中，控制板坯的加热温度为1170～1300℃，板坯加热后在炉内的保温时间为180min，出炉温度为1170～1230℃，粗轧出口温度为980～1030℃，以及热轧终轧温度为870～910℃。
在冷轧过程中，控制热轧板以10～20℃/s层流冷却至600～660℃后卷取，自然冷却至室温。
在退火过程中，退火的加热速度为6～12℃/s，加热和均热温度为760～820℃，以5～8℃/s缓慢冷却至630～670℃，以30～40℃/s快速冷却至250～290℃等温处理，随后空冷至室温。
下面结合具体的实施例对本发明提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法进行说明：
实施例1
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的组份以质量百分比计含有：C：0.082％，Si：1.12％，Mn：2.0％，P：0.008％，S：0.005％，Alt：0.04％，N：0.004％，余量为Fe及杂质元素。
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，在热轧过程中，控制板坯的加热温度为1211℃，板坯加热后在炉内的保温时间为180min，出炉温度为1180℃，粗轧出口温度为998℃，热轧终轧温度为882℃，以及热轧卷取温度为623℃，板坯的热轧厚度为3.5mm。在冷轧过程中，控制热轧板以18℃/s层流冷却至650℃后卷取，自然冷却至室温，板坯的冷轧厚度为1.2mm。在退火过程中，退火的加热速度为9℃/s，加热和均热温度为780℃，以5℃/s缓慢冷却至650℃，以35℃/s快速冷却至260℃等温处理，随后空冷至室温。
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的抗拉强度为809Mpa，延伸强度为495Mpa，延伸率为21％,延伸率与普通钢相比提高与30％～40％。
实施例2
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的组份以质量百分比计含有：C：0.093％，Si：1.15％，Mn：2.1％，P：0.01％，S：0.004％，Alt：0.02％，N：0.004％，余量为Fe及杂质元素。
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，在热轧过程中，控制板坯的加热温度为1230℃，板坯加热后在炉内的保温时间为180min，出炉温度为1190℃，粗轧出口温度为1012℃，热轧终轧温度为902℃，以及热轧卷取温度为633℃，板坯的热轧厚度为3.5mm。在冷轧过程中，控制热轧板以20℃/s层流冷却至660℃后卷取，自然冷却至室温，板坯的冷轧厚度为1.2mm。在退火过程中，退火的加热速度为6℃/s，加热和均热温度为800℃，以8℃/s缓慢冷却至640℃，以40℃/s快速冷却至270℃等温处理，随后空冷至室温。
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的抗拉强度为818Mpa，延伸强度为484Mpa，延伸率为20％,延伸率与普通钢相比提高与30％～40％。
实施例3
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的组份以质量百分比计含有：C：0.12％，Si：1.23％，Mn：2.4％，P：0.006％，S：0.008％，Alt：0.03％，N：0.004％，余量为Fe及杂质元素。
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，在热轧过程中，控制板坯的加热温度为1218℃，板坯加热后在炉内的保温时间为180min，出炉温度为1192℃，粗轧出口温度为990℃，热轧终轧温度为886℃，以及热轧卷取温度为645℃，板坯的热轧厚度为3.5mm。在冷轧过程中，控制热轧板以10℃/s层流冷却至630℃后卷取，自然冷却至室温，板坯的冷轧厚度为1.2mm。在退火过程中，退火的加热速度为19℃/s，加热和均热温度为820℃，以6℃/s缓慢冷却至660℃，以35℃/s快速冷却至280℃等温处理，随后空冷至室温。
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的抗拉强度为1034Mpa，延伸强度为634Mpa，延伸率为15％,延伸率与普通钢相比提高与30％～40％。
实施例4
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的组份以质量百分比计含有：C：0.14％，Si：1.25％，Mn：2.4％，P：0.008％，S：0.005％，Alt：0.003％，N：0.004％，余量为Fe及杂质元素。
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，在热轧过程中，控制板坯的加热温度为1243℃，板坯加热后在炉内的保温时间为180min，出炉温度为1210℃，粗轧出口温度为998℃，热轧终轧温度为890℃，以及热轧卷取温度为628℃，板坯的热轧厚度为3.5mm。在冷轧过程中，控制热轧板以15℃/s层流冷却至660℃后卷取，自然冷却至室温，板坯的冷轧厚度为1.2mm。在退火过程中，退火的加热速度为8℃/s，加热和均热温度为810℃，以7℃/s缓慢冷却至650℃，以40℃/s快速冷却至270℃等温处理，随后空冷至室温。
本实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的抗拉强度为1027Mpa，延伸强度为621Mpa，延伸率为16％，延伸率与普通钢相比提高与30％～40％。
本发明实施例提供的一种或多种技术方案，至少具备以下有益效果或优点：
本发明实施例提供的碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法，一方面采用C-Si-Mn成分体系设计，在满足超高强度的基础上，不添加其他合计元素降低成本，采用硅元素间接稳定奥氏体作用获得残余奥氏体，辅助产生TRIP效应。另一方面在热轧、冷轧及退火工艺中限制特定的工艺参数；通过上述两方面技术手段的综合作用，提高了碳硅锰系超高强冷轧双相钢的延伸率，满足具有较复杂拉延成形的零件生产。
最后所应说明的是，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (8)
1.一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢，其特征在于，所述双相钢的化学成分按重量百分比计含有：C：0.06％～0.15％，Si：0.8％～1.5％，Mn：2.0％～2.5％，P：≤0.02％，S：≤0.02％，Alt：0.03％～0.08％，N≤0.005％，余量为Fe及杂质元素。
2.如权利要求1所述的碳硅锰系超高强冷轧双相钢，其特征在于，所述双相钢的组织含有铁素体和马氏体。
3.如权利要求1或2所述的碳硅锰系超高强冷轧双相钢，其特征在于，所述双相钢的组织还含有残余奥氏体。
4.如权利要求3所述的碳硅锰系超高强冷轧双相钢，其特征在于，所述残余奥氏体的重量含量为2％～5％。
5.一种碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：连铸-热轧-冷轧-退火；
所述热轧过程中，控制所述板坯的加热温度为1170～1300℃，出炉温度为1170～1230℃，粗轧出口温度为980～1030℃，以及热轧终轧温度为870～910℃；
所述冷轧过程中，控制所述热轧板以10～20℃/s层流冷却至600～660℃后卷取，自然冷却至室温；
所述退火过程中，以5～8℃/s缓慢冷却至630～670℃，以30～40℃/s快速冷却至250～290℃等温处理，随后空冷至室温。
6.如权利要求5所述的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，其特征在于，所述热轧过程中，所述板坯加热后在炉内的保温时间为180min。
7.如权利要求5或6所述的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，其特征在于，所述退火过程中，退火的加热速度为6～12℃/s。
8.如权利要求5或6所述的碳硅锰系超高强冷轧双相钢的制备方法，其特征在于，所述退火过程中，加热和均热温度为760～820℃。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710970225.3A CN107794444A (zh) | 2017-10-16 | 2017-10-16 | 碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710970225.3A CN107794444A (zh) | 2017-10-16 | 2017-10-16 | 碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN107794444A true CN107794444A (zh) | 2018-03-13 |
Family
ID=61533290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201710970225.3A Pending CN107794444A (zh) | 2017-10-16 | 2017-10-16 | 碳硅锰系超高强冷轧双相钢及其制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN107794444A (zh) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103184386A (zh) * | 2013-04-12 | 2013-07-03 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种提高低碳硅锰系冷轧双相钢力学性能的方法 |
| CN104862597A (zh) * | 2015-05-27 | 2015-08-26 | 钢铁研究总院 | 一种利用残余奥氏体提高冷轧双相钢伸长率的方法 |
| CN105603306A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-05-25 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种具有相变诱导塑性特征的双相钢及其生产方法 |
| CN105861913A (zh) * | 2016-05-31 | 2016-08-17 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 中板坯连铸生产700MPa铁素体马氏体双相钢的方法 |
-
2017
- 2017-10-16 CN CN201710970225.3A patent/CN107794444A/zh active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103184386A (zh) * | 2013-04-12 | 2013-07-03 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种提高低碳硅锰系冷轧双相钢力学性能的方法 |
| CN104862597A (zh) * | 2015-05-27 | 2015-08-26 | 钢铁研究总院 | 一种利用残余奥氏体提高冷轧双相钢伸长率的方法 |
| CN105603306A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-05-25 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种具有相变诱导塑性特征的双相钢及其生产方法 |
| CN105861913A (zh) * | 2016-05-31 | 2016-08-17 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 中板坯连铸生产700MPa铁素体马氏体双相钢的方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109594020B (zh) | 一种抗拉强度1000MPa级冷轧复相钢及其制备方法 | |
| CN105734213B (zh) | 一种q＆p钢板及其两次配分制备方法 | |
| CN110093552B (zh) | 一种焊接性能优异的高强塑积q＆p钢板及其制备方法 | |
| CN107119228B (zh) | 一种抗拉强度700～800MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法 | |
| US8177924B2 (en) | High-strength steel sheet and process for producing the same | |
| CN105274432B (zh) | 600MPa级高屈强比高塑性冷轧钢板及其制造方法 | |
| CN106498278B (zh) | 一种高强度高延伸率低密度的中厚板及其制备方法 | |
| CN105648317A (zh) | 一种高强度高塑性中锰q&p钢冷轧退火板及其制备工艺 | |
| CN104651734B (zh) | 1000MPa级高强度高塑性含铝中锰钢及其制造方法 | |
| JP3619357B2 (ja) | 高い動的変形抵抗を有する高強度鋼板とその製造方法 | |
| CN104498821B (zh) | 汽车用中锰高强钢及其生产方法 | |
| CN110408861B (zh) | 一种具较低Mn含量的冷轧高强塑积中锰钢及其制备方法 | |
| CN107151763A (zh) | 薄规格高强度冷成型用热轧钢带及其生产方法 | |
| CN109295283A (zh) | 一种快速退火制备1000MPa级高延性钢的方法 | |
| CN107557692B (zh) | 基于CSP流程的1000MPa级热轧TRIP钢及制造方法 | |
| CN102876970B (zh) | 屈服强度≥390MPa高层建筑用钢的生产方法 | |
| CN108998741A (zh) | 超高强韧性中锰相变诱发塑性钢及其制备方法 | |
| CN110343970B (zh) | 一种具较低Mn含量的热轧高强塑积中锰钢及其制备方法 | |
| CN107326276B (zh) | 一种抗拉强度500～600MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法 | |
| CN109778062A (zh) | 一种抗拉强度1200MPa级冷轧复相钢及其制备方法 | |
| CN102011068A (zh) | 一种800MPa级低屈强比结构钢板及其生产方法 | |
| JP4983082B2 (ja) | 高強度鋼材及びその製造方法 | |
| CN107385319A (zh) | 屈服强度400MPa级精密焊管用钢板及其制造方法 | |
| CN110129673A (zh) | 一种800MPa级高强塑积Q&P钢板及其制备方法 | |
| JPH11193439A (ja) | 高い動的変形抵抗を有する良加工性高強度鋼板とその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20180313 |