CN107779762B - 一种具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板，其化学元素质量百分比为：C：0.03～0.06％，Si：0.01～0.50％，Mn：0.5～1.2％，0＜S≤0.035％，Al：0.005～0.05％，N：0.0055～0.010％，Ti：0.19～0.25％，Mo：0.10～0.20％，Nb≤0.03％，余量为Fe和其他不可避免的杂质；所述搪玻璃用钢板的微观组织具有铁素体以及作为析出相的TiN粒子，该TiN粒子的表面呈平面，所述TiN粒子与表面呈曲面的铁素体晶粒之间形成有不可逆的微小空穴。相应地，本发明还公开了一种所述的搪玻璃用钢板的制造方法。

Description

一种具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种钢板及其制造方法，尤其涉及一种搪玻璃用钢板及其制造方法。

背景技术

搪玻璃工艺就是将含有高二氧化硅组份的玻璃质瓷釉涂覆在经过加工成型后的钢板基体表面，然后经高温烧结后瓷釉牢固地结合在钢板基体表面形成复合材料的一种加工过程，这种复合材料具有玻璃的稳定性和钢材的强度等共同优点，有良好的耐磨性，对各种酸、碱、有机溶剂均有较好的耐腐蚀性。搪玻璃工艺主要用于搪玻璃设备及搪玻璃配件的加工制造如搪玻璃反应釜、搪玻璃储罐、搪玻璃搅拌器等，广泛地应用于石化、制医制药等行业。搪玻璃设备在加工制造过程中，首先将钢板加工成型、焊接和表面处理，之后进行涂搪和烧结。搪烧时一般要经过7～9次的反复涂搪和高温烧成，以达到足够的搪瓷层厚度、消除瓷层表面缺陷，保证搪瓷质量，烧成的温度高达870～930℃。

目前搪玻璃用钢绝大多数还是以Q235和Q245R、Q345R等普通结构钢板和压力容器钢板为主，这些钢板的设计和使用目标并非用于搪玻璃设备等用途，其钢的成分特点是含碳量较高(C＞0.12％)，并且合金元素含量很低，其微观组织以铁素体+珠光体为主。在用于搪玻璃设备的制造中，一方面缺少贮氢陷阱容易产生鳞爆，同时由于含碳量高在搪烧时产生的气泡过大过多容易造成气泡结构不良，损害瓷层质量；另一方面，由于要经过多次高温烧成，在经受反复的加热、冷却过程后，频繁地发生珠光体的溶解和转变(相变)，极易产生钢板本体的变形，严重地影响产品的质量甚至导致产品报废。

现有技术中搪玻璃用钢的热轧钢板为了提高钢板的抗鳞爆性能，主要采用添加大量的钛，并且提高Ti/C的比例，例如Ti的质量百分比为0.09～0.20％，Ti/C比例为1.5～3.0，甚至Ti/C比例高达5～15等。采用该种方法的目的是在钢中形成大量细小的TiC粒子，依靠TiC粒子成为贮氢陷阱，用以阻止在涂搪过程中产生鳞爆。然而，由于TiC粒子在加热到800℃以上并长时间保温时大部分会溶解，在随后的缓冷中析出并聚集长大，从而给钢板的贮氢能力带来不确定性。另外，由于钢中存在珠光体组织，随着珠光体的溶解和转变(相变)的频繁的发生，钢板也容易产生高温变形。

鉴于此，期望获得一种搪玻璃用钢板，其具有抗高温变形性能，可以满足在高温状态下反复搪烧而不产生形变。

发明内容

本发明的目的之一在于提供一种具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板，其具有优良的涂搪性能，同时还具有优良的抗高温变形性能。

基于上述发明目的，本发明提供了一种具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板，其化学元素质量百分比为：

C：0.03～0.06％，Si：0.01～0.50％，Mn：0.5～1.2％，0＜S≤0.035％,Al：0.005～0.05％，N：0.0055～0.010％，Ti：0.19～0.25％，Mo：0.10～0.20％，Nb≤0.03％，余量为Fe和其他不可避免的杂质；

所述搪玻璃用钢板的微观组织具有铁素体以及作为析出相的TiN粒子，该TiN粒子的表面呈平面，所述TiN粒子与表面呈曲面的铁素体晶粒之间形成有不可逆的微小空穴。

在本发明所述的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板中，其他不可避免的杂质主要是指磷，因而，杂质元素P的质量百分比限定在≤0.035％。

本案发明人通过大量的实验和测试，发现热变形加工中，尤其是对于搪烧过程中反复的高温烧制，由于受相变、再结晶等因素影响，在细小析出相的周围很难形成大量的、永久的贮氢陷阱。鉴于热变形加工过程较难产生大量的不可逆贮氢陷阱，因此热加工钢板在涂搪时更容易产生鳞爆现象。需要指出的是，热加工钢板仅依靠添加大量的合金元素来析出大量的第二相粒子也很难从根本上改善其抗鳞爆性能。

鉴于此，本案发明人基于这个发现，同时充分考虑到搪玻璃用钢对抗鳞爆性、密着性、抗针孔缺陷以及强度、塑性、韧性和焊接性等综合性能的匹配要求，在合金元素和加工工艺参数的匹配方面进行了大量的研究和实验对比分析后，通过对钢的各化学成分进行合理的设计来利用各化学元素的协同作用，创造性提出了控制各化学元素的质量百分比，尤其是Ti及N的质量百分比，用以获得析出相较细小的TiN粒子，并利用该粒子形成不可逆的贮氢陷阱。所述TiN粒子的表面呈平面，所述TiN粒子与表面呈曲面的铁素体晶粒之间形成有不可逆的微小空穴。由于所述的TiN粒子都是在高温状态下甚至在钢液中析出，并且在热加工过程中基本不溶解，且在烧成温度范围内绝大多数TiN粒子也不会被溶解掉，因此，这些微小空穴是有益的不可逆的贮氢陷阱。

需要说明的是，在本技术方案中，形成贮氢陷阱的析出相并不仅限于TiN，处理TiN以外，还有其他析出相也可以形成贮氢陷阱，例如复合化合物(Ti,Nb)(C,N)。又例如，呈球形颗粒的TiS和TiC，然而这些析出物的贮氢陷阱效果均没有TiN好。特别是TiC，由于其析出和溶解温度较低，受热加工和高温搪烧工艺的影响大，所起的贮氢陷阱作用受到限制。

而现有技术中的搪玻璃用钢依靠控制Ti/C的比例(如控制Ti/C在1～4范围内)从而析出TiC粒子，并在其颗粒周围形成贮氢陷阱，这使得现有技术存在如下缺陷：形成贮氢陷阱较难，并且由于TiC析出或溶解温度较低，使得其所形成的贮氢陷阱容易受热加工或高温烧成的影响显著，造成贮氢性能的波动和变差。而本发明所述的技术方案通过TiN粒子所形成的微小空穴作为不可逆贮氢陷阱克服了上述缺陷，从而提高了本发明所述的搪玻璃用钢板的抗鳞爆性能，进而保证了钢板的涂搪性能。

在本发明所述的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板中，钢板经过反复在高温下烧结，其屈服强度下降较少，反映了钢板具有较好的抵抗变形能力。

本发明所述的搪玻璃用钢板的各化学元素的设计原理为：

碳：碳是确保钢板强度的关键元素，碳的质量百分比增加，强度上升，塑性和韧性下降。碳和钛生成TiC粒子，不仅可以强化基体，减少钢中的珠光体组织，而且对提高钢的贮氢能力也有帮助。碳的质量百分比低于0.03％，析出相的量较少，造成钢的强度过低，然而碳的质量百分比高于0.06％时，不利于提高钢的高温变形。因此，在本发明所述的搪玻璃用钢板的碳的质量百分比限定在0.03～0.06％。但是，正如上文所述的，由于钢的搪玻璃工艺过程中温度高、时间长，而且要经过多次反复进行，使得钢的相变和再结晶与TiC粒子的重溶和析出在相接近的温度范围内，从而使得TiC粒子在钢中极不稳定，因此本发明还通过其他元素的成分设计获得稳定的、有效的微小空穴做为贮氢陷阱。

硅：硅在钢中起固溶强化作用，同时硅还可以提高钢的抗高温变形能力，对于改善钢和涂搪的瓷层间的耐温急变性能也有利。一般来说，钢板在经过喷砂处理、搪底釉的正常工艺下，完全可以保证优良的密着性能。但硅的质量百分比高于0.50％会对钢的塑性和韧性等性能不利，也不利于焊接。为此，本发明所述的搪玻璃用钢板的硅的质量百分比控制在0.01～0.50％。

锰：锰是强化基体元素，因此加入锰的目的主要在于提高钢的强度，但锰的质量百分比高于1.2％时，会严重降低钢的塑性。此外，锰在钢中和硫反应生成硫化锰，一般钢的硫化锰呈发纹状，对钢板的横向塑性和韧性十分有害，然而，在本发明所述的搪玻璃用钢板中，由于有适量钛的加入，锰主要以球状的(Mn,Ti)S析出，完全避免了单纯硫化锰的析出及其不利影响。鉴于此，本发明所述的搪玻璃用钢板的锰的质量百分比限定在0.5-1.2％。

硫：硫是损害钢板的塑性和韧性的元素，然而，在本发明所述的技术方案中，合金元素Ti可以和C、S和N形成化合物。本技术方案通过形成较为细小的TiN粒子和TiS粒子，来形成不可逆的贮氢陷阱。因此，本发明所述的搪玻璃用钢板中硫的质量百分比限定为0＜S≤0.035％。

铝：铝是强脱氧元素，由于氧和钛极易在钢液中反应形成夹杂物，消耗有效的钛，因此，需要添加铝，进行脱氧，从而降低钢中的氧含量。本发明所述的搪玻璃用钢板的铝的质量百分比控制在0.005～0.05％，且控制Als≤0.05％。

氮：在本发明所述的技术方案中，合金元素Ti可以和C、S和N形成化合物。本技术方案通过形成较为细小的TiN粒子和TiS粒子，来形成不可逆的贮氢陷阱。因此，本发明所述的搪玻璃用钢板中氮的质量百分比限定为：0.0055～0.010％。

钛和铌：钛和铌都是强碳、氮化物形成元素。和钛相比，铌和氮在高温析出形成NbN，也是比较稳定的析出相，但其颗粒尺寸比TiN要细，可以避免粗大TiN的不利影响。与此同时，铌还可以和碳形成细小的NbC粒子，可以提高钢的强度。因此，添加钛和铌一方面保证有足量的第二相粒子析出，另一方面也可以避免形成较多粗大的TiN粒子。此外，多余的钛会和碳发生反应，生成比较细小的TiC粒子。鉴于此，本发明所述的搪玻璃用钢板的Ti的质量百分比控制在0.19～0.25％，Nb的质量百分比控制在0.03％以下。

钼：钼有利于提高钢和玻璃瓷层之间的密着性，还可以提高钢的耐高温变形能力。但质量百分比过高会增大成本。因此，本发明所述的搪玻璃用钢板中钼的质量百分比限定为0.10～0.20％。

进一步地，在本发明所述的搪玻璃用钢板中，其还含有B：0.0005～0.005％。

在本发明所述的搪玻璃用钢板中，添加硼元素可以进一步改善钢的抗鳞爆性能，此外，还可以提高钢的强度。然而，添加硼元素也提高了Ac3的温度，因此，本发明所述的搪玻璃用钢板中硼的质量百分比限定为0.0005～0.005％。

进一步地，在本发明所述的搪玻璃用钢板中，其满足Ti+(48/93)×Nb≥4×C+3.43×N+1.5×S，其中Ti、Nb、C、S和N分别表示对应元素的质量百分比；所述微观组织还具有作为析出相的TiS粒子，所述TiS粒子呈球形，所述TiS粒子用于形成不可逆的微小空穴。

为了进一步改善钢的综合性能，尤其是提高其抗鳞爆性能、塑性和韧性，本案发明人对本案技术方案中各化学元素间的协同作用进行了进一步的限定，其满足Ti+(48/93)×Nb≥4×C+3.43×N+1.5×S，其中Ti、Nb、C、S和N分别表示对应元素的质量百分比。其设计原理为：钢中合金元素Ti可以和C、S和N形成化合物。一般来说，由于TiN粒子的析出温度高，颗粒粗大会损害钢的塑韧性。因而，通过降低氮的质量百分比来避免或减少TiN粒子的析出。然而，在本发明的技术方案中，为了改善钢的性能，发明人进一步通过控制上述元素协同关系，从而限制形成TiN和TiS的析出数量和温度，使其可以析出较为细小的TiN粒子和TiS粒子(对角线长度或直径不大于4μm)。采用该种方式所带来可以使这些高温析出的硬质相TiN和TiS，TiS粒子主要呈球状，其和基体之间也存在间隙，同时和TiN一样，TiS粒子在热加工过程中基本不溶解，因此其也会与钢的基体间形成微小空穴，即贮氢陷阱。即使在相应的烧成温度范围内绝大多数TiN和TiS粒子颗粒也不会被溶解掉。同时，在热加工之前在对板坯进行加热时通过提高加热温度和延长保温时间，使得TiN粒子颗粒的一部分溶解，特别是TiN优先在其颗粒棱角处或周边部分溶解，使TiN粒子颗粒变细，对提高钢的塑性和韧性有利，同时溶解的部分TiN粒子颗粒会析出更为细小的颗粒，对之后增加贮氢陷阱也十分有利，从而提高了钢的抗鳞爆性能。此外，N、S的质量百分比过高时会形成大量的夹杂物。

此外，该公式还有利于使得足够量的钛和铌等强碳、氮化物形成元素，几乎完全固定了钢中的碳和氮，特别是不会有更多的碳形成珠光体组织，这样通过抑制珠光体组织的生成，避免在热加工过程和高温搪烧过程中由于反复的珠光体固态转变而导致钢板的高温变形。

进一步地，在本发明所述的搪玻璃用钢板中，其满足0.02％≤Cu+Cr+Ni≤0.20％。

为了进一步改善本发明所述的搪玻璃用钢板，本发明技术方案进一步限定了合金元素的添加，其满足0.02％≤Cu+Cr+Ni≤0.20％，这是因为：铜、铬、镍：是钢中的残余元素，由于这些元素在钢板表面沉积，会通过对表面氧化膜的影响从而影响钢的搪瓷的密着性。这些元素的残留量(如冶炼时使用的废钢中带来)波动越大，对搪玻璃用钢板性能产生的波动也越大，对提高搪玻璃性能的稳定性不利。因此，本发明所述的搪玻璃用钢板将铜、铬以及镍限定为：0.02％≤Cu+Cr+Ni≤0.20％。

进一步地，在本发明所述的搪玻璃用钢板中，所述TiN粒子呈正方体或长方体。

进一步地，在本发明所述的搪玻璃用钢板中，其微观组织为铁素体或铁素体+渗碳体。

由于本发明所述的技术方案中不含有珠光体，因而避免了由于珠光体的溶解和转变(相变)而导致产生钢板本体的变形，使本发明所述的搪玻璃用钢板具有优良抗高温变形性能。

进一步地，在本发明所述的搪玻璃用钢板中，其屈服强度≥295MPa，抗拉强度≥400MPa，延伸率≥26％。

本发明的另一目的在于提供一种上述搪玻璃用钢板的制造方法，其依次包括步骤：

(1)冶炼和铸造；

(2)热轧：铸坯轧制前的加热温度为1150～1250℃，保温时间＝t×(0.5～1.5)，其中t为板坯厚度，单位为mm，保温时间的单位为min；控制粗轧轧制温度1100～1200℃，变形量≥50％；粗轧之后喷水冷却，控制精轧开轧温度为920～1000℃，终轧温度为870～920℃，变形量≥60％；

(3)冷却。

在本发明所述的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板的制造方法中，为了保证搪玻璃用钢板在高温中不易变形，因此，本发明所述的制造方法控制工艺流程特别是热轧过程中的各工艺参数，使钢板具有铁素体以及作为析出相的TiN粒子，该TiN粒子的表面呈平面，所述TiN粒子与表面呈曲面的铁素体晶粒之间形成有不可逆的微小空穴。

在步骤(2)中，铸坯轧制前的加热温度为1150～1250℃且保温时间＝t×(0.5～1.5)，其中t为板坯厚度，单位为mm，保温时间的单位为min，是因为：一方面是为了获得均匀化的奥氏体组织，另一方面使得钛的化合物部分溶解。其中，保温时间的计算方式为：例如，板坯厚度为230mm，则保温时间为115～345min。

此外，在步骤(2)中控制粗轧轧制温度1100～1200℃，变形量≥50％，是为了热轧过程在奥氏体再结晶区间内进行，从而通过反复轧制细化奥氏体晶粒。

与此同时，在步骤(2)中，粗轧之后喷水冷却，控制精轧开轧温度为920～1000℃，终轧温度为870～920℃，变形量≥60％，可以保证在轧制后能够充分地完成相变。同时，通过采用变形量≥60％，使得在TiN粒子周围形成大量的微小空穴。

在步骤(3)中，冷却可以采取水冷或缓冷。进一步地，在本发明所述的制造方法中，在所述步骤(3)中，控制平均冷却速率≤10℃/s。

在本发明所述的制造方法中，控制平均冷却速率≤10℃/s，是因为：在冷却过程中，固溶的钛和碳会以化合物的形式析出，呈细小弥散状态均匀地分布在基体中，从而减小珠光体的转变和聚集成片，并且通过控制冷却速率，钢中的铁素体组织得到细化。此外，冷却速率高于10℃/s，不利于钛的化合物充分析出，并且在钢中会形成残余应力，导致造成组织不均等问题。因此，本发明所述的制造方法中步骤(3)控制平均冷却速率≤10℃/s。

进一步地，在本发明所述的制造方法中，还包括步骤(4)正火：正火温度为930～980℃。

由于终轧温度内，钢中的铁素体组织难以保证为均匀的等轴晶，为了获得更好性能的搪玻璃用钢板，可以添加步骤(4)正火，从而使钢中的碳化物析出更加充分，而且可以均匀化铁素体组织，完全消除内部的残余应力。

本发明所述的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板具有良好的抗鳞爆性能，在高温下不易变形。此外，本发明所述的搪玻璃用钢板具有较高的强度、良好的塑性和焊接性，特别适合于制作对抗鳞爆性能要求高的搪玻璃设备及配件。

本发明所述的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板的制造方法同样具有上述优点和有益效果。除此以外，所述的制造方法工艺流程简单，且节省了制造成本。

附图说明

图1为本发明实施例1的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板的微观组织图。

图2显示了本发明实施例1的搪玻璃用钢板经过900℃×10min+空冷→950℃×10min+空冷→870℃×10min+空冷(870℃×10min时连续5次处理)共处理7次后的金相组织照片。

具体实施方式

下面将结合附图说明和具体的实施例对本发明所述的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板及其制造方法做进一步的解释和说明，然而该解释和说明并不对本发明的技术方案构成不当限定。

实施例1-7

上述实施例和对比例中的钢板采用下述步骤制得：

(1)冶炼和铸造；

(2)热轧：铸坯轧制前的加热温度为1150～1250℃，保温时间＝t×(0.5～1.5)，其中t为板坯厚度，单位为mm，保温时间的单位为min；控制粗轧轧制温度1100～1200℃，变形量≥50％；粗轧之后喷水冷却，控制精轧开轧温度为920～1000℃，终轧温度为870～920℃，变形量≥60％；

(3)冷却：控制平均冷却速率≤10℃/s。冷却方式可以采用喷水冷却或是缓冷。

需要说明的是，在实施例2和7中,为了进一步提高钢的性能，还包括步骤(4)正火：正火温度为930～980℃。

表1列出了各实施例的搪玻璃用钢板的各化学元素的质量百分配比。

表1.(wt％，余量为Fe和除了杂质元素P以外的其他杂质元素)

表2列出了各实施例的制造方法的具体工艺参数。

表2

对上述方法所制得的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用进行各项力学性能测试以及高温变形性能测试，将试验测得到的相关性能参数列于表3中。采用的测试方法为：涂搪试验，选用典型的釉料进行，双面全包裹湿法涂搪，采用一次底釉和一次面釉，烧成工艺按照釉料的规定，底釉烧成温度在930～950℃，面釉烧成温度在870～900℃。

表3列出了各实施例的力学性能和经过多次搪烧后的屈服强度。

表3

*：对16mm厚钢板的模拟搪烧工艺：900℃×10min+空冷→950℃×10min+空冷→870℃×10min+空冷(870℃×10min时连续5次处理)；对20～24mm厚钢板，保持温度不变，相应的在炉时间延长至15min；对30mm厚钢板，相应的在炉时间延长至20min。

从表3可以看出，本案各实施例钢板的屈服强度均≥345MPa，抗拉强度均≥449MPa，伸长率均≥30％，说明本案各实施例搪玻璃用钢板具备较高的强度和良好的拉伸延展性。

此外，从表3还可以看出，本案所述的搪玻璃用钢板无鳞爆现象，和底釉的密着级别均达到I级，因而具有很好的涂搪性能，此外从表3中还可以看出，本技术方案所述的搪玻璃用钢板在反复经过上述高温下的搪烧后，其屈服强度的数值较之原始钢板的屈服强度并没有出现大幅下滑，这说明该搪玻璃用钢板具有优良的抗高温变形能力。

图1为本发明实施例1的具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板的微观组织图。

从图1中可以看出，实施例1的搪玻璃用钢板的微观组织为铁素体,并在铁素体基体上分布有TiN粒子。

图2显示了本案实施例1的搪玻璃用钢板经过900℃×10min+空冷→950℃×10min+空冷→870℃×10min+空冷(870℃×10min时连续5次处理)共处理7次后的金相组织照片。

从图2中可以看出，其微观组织为均匀的、等轴的铁素体组织,并且铁素体晶粒大小和搪烧之前的变化不大，这也说明了钢板在经过多次高温烧成后具有抗高温晶粒长大的能力，对提高或改善高温强度和变形能力有利。

需要注意的是，以上列举的仅为本发明的具体实施例，显然本发明不限于以上实施例，随之有着许多的类似变化。本领域的技术人员如果从本发明公开的内容直接导出或联想到的所有变形，均应属于本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种具有优良抗高温变形性能的搪玻璃用钢板，其特征在于，其化学元素质量百分比为：

C：0.03～0.06％,Si：0.01～0.50％,Mn：0.5～1.2％，0＜S≤0.035％,Al：0.005～0.05％，N：0.0055～0.010％，Ti：0.19～0.25％，Mo：0.10～0.20％，Nb≤0.03％，余量为Fe和其他不可避免的杂质；

上述各化学元素满足Ti+(48/93)×Nb≥4×C+3.43×N+1.5×S，其中Ti、Nb、C、S和N分别表示对应元素的质量百分比；

所述搪玻璃用钢板的微观组织具有铁素体以及作为析出相的TiN粒子，该TiN粒子的表面呈平面，所述TiN粒子与表面呈曲面的铁素体晶粒之间形成有不可逆的微小空穴。

2.如权利要求1所述的搪玻璃用钢板，其特征在于，其还含有B：0.0005～0.005％。

3.如权利要求1或2所述的搪玻璃用钢板，其特征在于，所述微观组织还具有作为析出相的TiS粒子，所述TiS粒子呈球形，所述TiS粒子用于形成不可逆的微小空穴。

4.如权利要求1所述的搪玻璃用钢板，其特征在于，其满足0.02％≤Cu+Cr+Ni≤0.20％。

5.如权利要求1所述的搪玻璃用钢板，其特征在于，所述TiN粒子呈正方体或长方体。

6.如权利要求1所述的搪玻璃用钢板，其特征在于，其微观组织为铁素体或铁素体+渗碳体。

7.如权利要求1所述的搪玻璃用钢板，其特征在于，其屈服强度≥295MPa，抗拉强度≥400MPa，延伸率≥26％。

8.如权利要求1-7中任意一项所述的搪玻璃用钢板的制造方法，其依次包括步骤：

(1)冶炼和铸造；

(2)热轧：铸坯轧制前的加热温度为1150～1250℃，保温时间＝t×(0.5～1.5)，其中t为板坯厚度，单位为mm，保温时间的单位为min；控制粗轧轧制温度1100～1200℃，变形量≥50％；粗轧之后喷水冷却，控制精轧开轧温度为920～1000℃，终轧温度为870～920℃，变形量≥60％；

(3)冷却。

9.如权利要求8所述的制造方法，其特征在于，在所述步骤(3)中，控制平均冷却速率≤10℃/s。

10.如权利要求8所述的制造方法，其特征在于，还包括步骤(4)正火：正火温度为930～980℃。