CN107417075A - 曲面玻璃热弯成型结构、其导热部及曲面玻璃的制造方法 - Google Patents

曲面玻璃热弯成型结构、其导热部及曲面玻璃的制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种曲面玻璃热弯成型结构、其导热部及曲面玻璃的制造方法，以解决现有技术中曲面玻璃热弯成型结构的导热部在高温化学稳定性方面与高温力学性能方面无法同时兼顾的问题。该曲面玻璃热弯成型结构包括：加热部，所述加热部用于产生使玻璃坯件软化所需的高温；成型部，所述成型部用于对软化后的玻璃坯件进行压制而使其成型为曲面玻璃；以及导热部，所述导热部设置在加热部与成型部之间用于将加热部产生的热量传导于成型部；其中，所述导热部主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成，或者所述导热部具有主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成的保护层。

Description

曲面玻璃热弯成型结构、其导热部及曲面玻璃的制造方法
技术领域
本发明涉及曲面玻璃热弯成型技术领域，具体而言，涉及曲面玻璃热弯成型结构、其导热部以及曲面玻璃的制造方法。
背景技术
随着手机、平板电脑等电子产品的不断升级，这类电子产品的屏幕已经开始大量采用曲面玻璃(如2.5D玻璃屏、3D玻璃屏)。曲面玻璃一般通过设置于热弯机上的曲面玻璃热弯成型结构来制造。目前，蓝思科技、伯恩光学等主要的电子产品玻璃供应链企业均已大批量采购热弯机，然而相对目前全球手机整体十几亿部的年销量，曲面玻璃的产量可谓杯水车薪。鉴于目前尚只有三星、小米、华为等手机产商的部分手机应用了曲面玻璃作为后盖板或面板，且供货量有限，预计未来数年将是曲面玻璃需求的爆发期，因此，曲面玻璃热弯成型技术也将迎来快速的发展。
如图1所示，目前主流的一种曲面玻璃热弯成型结构，其设置于热弯机上，包括：一对可在距离控制机构11作用下相对运动的上加热板21和下加热板22、位于上加热板21下方的上成型模具41以及位于下加热板22上方并与上成型模具41相适配的下成型模具42，以及位于上加热板21与上成型模具41之间的上导热板31和位于下加热板22与下成型模具42之间的下导热板32，上导热板31安装在上加热板21的下表面上，下导热板32安装在下加热板22的上表面上，上成型模具41与下成型模具42之间构成一个用于放置玻璃坯件并对软化后的玻璃坯件进行压制成型所需的型腔。
使用上述曲面玻璃热弯成型结构制造曲面玻璃的方法大致上为：首先，将曲面玻璃热弯成型结构组装为压制预备状态，此时，上成型模具与下成型模具之间含有玻璃坯件；然后，通过距离控制机构使上加热板与下加热板相向运动从而使上加热板、上导热板从上往下依次贴合于上成型模具的上方，使下加热板、下导热板从下往上依次贴合于下成型模具的下方，同时，上加热板和下加热板分别通过上导热板和下导热板向上成型模具和下成型模具传热，从而使型腔中所含的玻璃坯件软化；此后，进一步通过距离控制机构控制上加热板与下加热板的距离进而对上成型模具和下成型模具进行施压使上成型模具与下成型模具朝合模方向运动，从而对软化后的玻璃坯件进行压制成型，使玻璃坯件成型为曲面玻璃；最后，对模具进行冷却，冷却后从模具中取出曲面玻璃产品。
上述曲面玻璃热弯成型结构中，所述上加热板和下加热板构成用于产生使玻璃坯件软化所需高温的加热部，而上成型模具与下成型模具则构成用于对软化后的玻璃坯件进行压制而使其成型为曲面玻璃的成型部(即曲面玻璃热弯模具)，而上导热板和下导热板则构成用于将加热部产生的热量传导于成型部的导热部。设置导热部的目的主要在于将曲面玻璃热弯模具与加热部隔开，大幅降低加热部受压变形，并将加热部产生的热量均匀的传导于成型部。由于导热部的工作温度可达到800－1000℃，使用环境相当恶劣，同时，曲面玻璃热弯成型结构又要通过导热部对曲面玻璃热弯模具施加压力，并且还要通过导热部均匀的传导热量，因此，导热部材料选择对曲面玻璃热弯成型质量影响很大。
目前，市面上的导热部产品主要分为硬质合金类、陶瓷类和高温合金类。大部分硬质合金类产品(如WC-Co硬质合金)虽然在高温强度、硬度、抗渗碳等方面有很好的表现，但是耐氧化性不足，以致产品经常性更换或加工修复，最终影响曲面玻璃尺寸精度和良品率。高温合金类产品主要以310S不锈钢等镍基合金为主，普遍具有良好的高温耐腐蚀性，但是在高温硬度、高温强度、抗高温蠕变、抗渗碳等方面存在不足，因此高温尺寸稳定性不足，严重影响工作精度。陶瓷类产品主要以碳化硅陶瓷为代表，这些陶瓷类产品虽然在尺寸稳定性和高温耐腐蚀性等方面具有显著优势，但是固有脆性大、抗热震性不足、强度低等缺陷给装配和可靠应用造成了极大的挑战；另外，陶瓷材料在使用过程中极易出现开裂，设备难以长时间连续运行。
另一方面，Ti(C,N)基金属陶瓷是一类主要以Ti(C,N)为硬质相、以Co、Ni、Mo等铁族金属为粘接相，并常常添加有WC、TaC、NbC、Mo2C、VC、Cr3C2等过渡族金属碳化物形成强化相的复合材料。Ti(C,N)基金属陶瓷具有优良的耐高温、耐磨性能以及良好的韧性和强度，目前主要作为刀具材料而应用于机械加工领域。此外，也有文章提到：Ti(C,N)基金属陶瓷还可作为：发动机的高温部件，如小轴瓦、叶轮根部法兰、阀门、阀座、推杆、摇臂、偏心轮轴、热喷嘴以及活塞环等；以及石化工业中的密封机械，如密封环、阀门。
然而，目前尚未见到Ti(C,N)基金属陶瓷在曲面玻璃热弯成型结构尤其是在其导热部上的应用，也未见有人提出在曲面玻璃热弯成型结构导热部等类似作为在高温下主要起均匀受力及传热作用的产品上应用Ti(C,N)基金属陶瓷的可能性。
发明内容
本发明的主要目的在于提供一种曲面玻璃热弯成型结构、其导热部及曲面玻璃的制造方法，以解决现有技术中曲面玻璃热弯成型结构的导热部在高温化学稳定性方面与高温力学性能方面无法同时兼顾的问题。
为了实现上述目的，根据本发明的一个方面，提供了一种曲面玻璃热弯成型结构。该曲面玻璃热弯成型结构包括：
加热部，所述加热部用于产生使玻璃坯件软化所需的高温；
成型部，所述成型部用于对软化后的玻璃坯件进行压制而使其成型为曲面玻璃；以及
导热部，所述导热部设置在加热部与成型部之间用于将加热部产生的热量传导于成型部；
其中，所述导热部主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成，或者
所述导热部具有主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成的保护层。
进一步的，所述Ti(C,N)基金属陶瓷由按重量百分比计：
10－90％的Ti(C,N)硬质相、
6－45％的铁族金属粘接相，以及
2－45％的过渡族金属碳化物强化相构成，其中
所述铁族金属粘接相包括Fe、Co、Ni、Cr中的一种或几种，
所述过渡族金属碳化物强化相包括WC、Mo2C、TaC、NbC中的一种或几种。
进一步的，所述Ti(C,N)基金属陶瓷由按重量百分比计：
50－70％的Ti(C,N)硬质相、
10－25％的铁族金属粘接相，以及
余下重量百分比的过渡族金属碳化物强化相构成，其中
所述过渡族金属碳化物相至少含有由WC和Mo2C构成的第一碳化物，
所述第一碳化物中，WC与Mo2C的重量之比为1－3。
进一步的，所述过渡族金属碳化物相中还含有由TaC和NbC中的至少一种构成的第二碳化物，所述第二碳化物为所述过渡族金属碳化物相总重量的8－25％。
进一步的，所述加热部包括一对可在距离控制机构作用下相对运动的上加热板和下加热板；所述成型部包括位于上加热板下方的上成型模具以及位于下加热板上方并与上成型模具相适配的下成型模具，上成型模具与下成型模具之间构成一个用于放置玻璃坯件并对软化后的玻璃坯件进行压制成型所需的型腔；所述导热部包括位于上加热板与上成型模具之间的上导热板和位于下加热板与下成型模具之间的下导热板，所述上导热板安装在上加热板的下表面，所述下导热板安装在下加热板的上表面上。
为了实现上述目的，根据本发明的另一个方面，提供了一种曲面玻璃热弯成型结构的导热部。该导热部设置在用于产生使玻璃坯件软化所需高温的加热部与用于对软化后的玻璃坯件进行压制而使其成型为曲面玻璃的成型部之间并用于将所述加热部产生的热量传导于成型部，所述导热部主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成或所述导热部具有主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成的保护层。
进一步的，所述Ti(C,N)基金属陶瓷由按重量百分比计：
10－90％的Ti(C,N)硬质相、
6－45％的铁族金属粘接相，以及
2－45％的过渡族金属碳化物强化相构成，其中
所述铁族金属粘接相包括Fe、Co、Ni、Cr中的一种或几种，
所述过渡族金属碳化物强化相包括WC、Mo2C、TaC、NbC中的一种或几种。
进一步的，所述Ti(C,N)基金属陶瓷由按重量百分比计：
50－70％的Ti(C,N)硬质相、
10－25％的铁族金属粘接相，以及
余下重量百分比的过渡族金属碳化物强化相构成，其中
所述过渡族金属碳化物相至少含有由WC和Mo2C构成的第一碳化物，
所述第一碳化物中，WC与Mo2C的重量之比为1－3。
进一步的，所述过渡族金属碳化物相中还含有由TaC和NbC中的至少一种构成的第二碳化物，所述第二碳化物为所述过渡族金属碳化物相总重量的8－25％。
进一步的，所述铁族金属粘接相由Ni、Co构成，且Ni与Co的重量之比为0.5－1.5。
进一步的，该导热部为导热板。
为了实现上述目的，根据本发明的另一个方面，还提供了一种曲面玻璃的制造方法。该方法步骤包括：
I.将上述曲面玻璃热弯成型结构设置为压制预备状态；
II.加热部通过导热部对成型部进行加热使成型部中所含的玻璃坯件软化；
III.通过成型部对软化后的玻璃坯件进行压制，使玻璃坯件成型为曲面玻璃。
Ti(C,N)基金属陶瓷作为曲面玻璃热弯成型结构的导热部材料在使用中体现出十分优异的性能：一、高温抗氧化性能非常优异；二、高温下不与曲面玻璃热弯成型结构的其他材料(构成加热部的上加热板、下加热板通常采用不锈钢，上成型模具和下成型模具通常采用石墨)以及曲面玻璃热弯成型工作气氛(氮气)发生反应，抗渗碳性能优异；三、高温力学性能优异，尺寸稳定性好；四、具有优异的耐磨减磨特性、硬度高、摩擦系数小；五、导热性好，比热容大；六、安装在上加热板/下加热板上时与上加热板/下加热板的不锈钢材料的线膨胀系数相近；七、可通过磨削、电火花、线切割等方式进行加工，便于制造为导热板。
鉴于Ti(C,N)基金属陶瓷作为曲面玻璃热弯成型结构的导热部材料所体现出的上述适宜性，当导热部具有主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成的保护层，也可以达到类似的技术效果。所述保护层可以通过热喷涂、PVD、CVD等现有技术在现有作为导热部的硬质合金、陶瓷、高温合金等材料表面进行设置。
下面结合附图和具体实施方式对本发明做进一步的说明。本发明附加的方面和优点将在下面的描述中部分给出，部分将从下面的描述中变得明显，或通过本发明的实践了解到。
附图说明
构成本发明的一部分的附图用来辅助对本发明的理解，附图中所提供的内容及其在本发明中有关的说明可用于解释本发明，但不构成对本发明的不当限定。在附图中：
图1为目前主流的一种曲面玻璃热弯成型结构的示意图。
图2为本发明中采用的一种导热部在850℃空气中加热10小时后的外观照片。
具体实施方式
下面对本发明进行清楚、完整的说明。本领域普通技术人员在基于这些说明的情况下将能够实现本发明。需要特别指出的是：
本发明中在包括下述说明在内的各部分中所提供的技术方案和技术特征，在不冲突的情况下，这些技术方案和技术特征可以相互组合。
此外，下述说明中涉及到的本发明的实施例通常仅是本发明一分部的实施例，而不是全部的实施例。因此，基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明保护的范围。
关于本发明中术语和单位。本发明的说明书和权利要求书及有关的部分中的术语“主要由……构成”、“包括”、以及它们的任何变形，意图在于覆盖不排他的包含。
【曲面玻璃热弯成型结构】
如图1所示，本发明所采用的曲面玻璃热弯成型结构，其设置于热弯机上，包括：加热部，所述加热部用于产生使玻璃坯件软化所需的高温；成型部，所述成型部用于对软化后的玻璃坯件进行压制而使其成型为曲面玻璃；以及导热部，所述导热部设置在加热部与成型部之间用于将加热部产生的热量传导于成型部。
具体而言，所述加热部包括一对可在距离控制机构11作用下相对运动的上加热板21和下加热板22，所述成型部包括位于上加热板21下方的上成型模具41和位于下加热板22上方并与上成型模具41相适配的下成型模具42，所述导热部包括位于上加热板21与上成型模具41之间的上导热板31和位于下加热板22与下成型模具42之间的下导热板32。
其中，所述上导热板31安装在上加热板21的下表面上，所述下导热板32安装在下加热板22的上表面上，上成型模具41与下成型模具42之间构成一个用于放置玻璃坯件并对软化后的玻璃坯件进行压制成型所需的型腔。
此外，上加热板21具体还包括不锈钢构成的加热板本体以及间隔排列安装在加热板本体中的加热管51，下加热板22具体包括不锈钢构成的加热板本体以及间隔排列安装在加热板本体中的加热管52。
所述的上成型模具41和下成型模具42均由石墨制造而成，其中，下成型模具42为凸模，上成型模具41为凹模，凸模的凸起部分与凹模的凹槽部分相配合，当曲面玻璃热弯成型结构处于压制预备状态时，未合模的凸模与凹模之间夹持有玻璃坯件，当玻璃坯件被加热软化后，通过凸模与凹模的合模运动使玻璃坯件发生弯曲变形，实现曲面玻璃热弯成型。
将上述的曲面玻璃热弯成型结构安装到热弯机上后，所述上加热板21安装在距离控制机构11的下方，距离控制机构11设置在热弯机上并可在驱动机构的作用下带动上加热板21、上导热板31上下运动；同时，下加热板22和下导热板32从下往上设置在热弯机的支撑结构上并与上加热板21和上导热板31对应。
【曲面玻璃的制造方法】
步骤包括：
首先，将曲面玻璃热弯成型结构组装为压制预备状态，此时，上成型模具41与下成型模具42之间含有玻璃坯件；
然后，通过距离控制机构11使上加热板21与下加热板22相向运动从而使上加热板21、上导热板31从上往下依次贴合于上成型模具41的上方，使下加热板22、下导热板32从下往上依次贴合于下成型模具42的下方，同时，上加热板21和下加热板22分别通过上导热板31和下导热板32向上成型模具41和下成型模具42传热，使型腔中所含的玻璃坯件软化；
此后，进一步通过距离控制机构11控制上加热板21与下加热板22的距离进而对上成型模具41和下成型模具42进行施压使上成型模具41与下成型模具42朝合模方向运动，从而对软化后的玻璃坯件进行压制成型，使玻璃坯件成型为曲面玻璃；
最后，对模具进行冷却，冷却后从模具中取出曲面玻璃产品。
在上述的加热、压制等过程中，还需将曲面玻璃热弯成型结构置于氮气保护气氛下，以减少甚至杜绝空气与导热板、模具等接触，从而起到有效避免零件在高温下被氧化侵蚀。
【上加热板和下导热板】
在本发明的一组实施例(实施例1-7)中，上述曲面玻璃热弯成型结构的上加热板和下导热板均由Ti(C,N)基金属陶瓷构成。该组实施例中，各上加热板和下导热板的制造方法包括的步骤如下：
1)制备粉末混合物
按照所需要得到的Ti(C,N)基金属陶瓷，将原料配置成粉末混合物；
2)压制
通过压力成型将上述粉末混合物制成压坯；
3)烧结
对压坯进行烧结，得到导热板原坯；
4)机械加工
通过机械加工得到尺寸和形状复合装配要求的上加热板和下导热板。
实施例1-7的步骤1)具体如下：
A.实施例1-7的原料成分及含量(重量百分比)如表1所示。
表1
实施例编号 Ti(C,N)粉 铁族金属 过渡族金属碳化物
实施例1 10％ Ni:25％；Co:20％ WC:20％；Mo2C:20％；TaC:5％
实施例2 25％ Ni:15％；Co:15％ WC:20％；Mo2C:20％；TaC:5％
实施例3 50％ Ni:6％；Co:6％ WC:30％；TaC:8％
实施例4 50％ Ni:6％；Co:6％ WC:20％；Mo2C:10％；TaC:8％
实施例5 60％ Ni:12％；Co:10％ WC:10％；Mo2C:6％；NbC:2％
实施例6 70％ Ni:11％；Co:10％ WC:6％；Mo2C:3％
实施例7 90％ Ni:5％；Co:3％ WC:2％
B.将实施例1-7的原料分别放入球磨机中进行球磨，球料比为8:1，转速为30转/分钟，球磨时间为70小时，以无水乙醇作为湿磨介质，球磨完成后得到均匀的混合料浆。然后将实施例1-7的的混合料浆分别进行喷雾制粒，得到干燥的流动性良好的混合料粒子，从而完成实施例1-7的粉末混合物的制备。
实施例1-7的步骤2)均采用冷静压成型，压力设定为200Mpa。
实施例1-7的步骤3)均采用真空烧结，烧结温度为1480℃，保温时间为3小时。
通过以上方法分别得到实施例1-7的上加热板和下导热板。
【上加热板和下导热板的性能对比】
根据上述的曲面玻璃的制造方法，分别测试实施例1-7的上加热板/下导热板的性能并制造曲面玻璃。结果参见表2所示。
表2
根据表2所示，本发明实施例1-7中所使用的上导热板/下导热板，在硬度、抗弯强度方面显著优于采用310S不锈钢、WC-Co硬质合金以及SiC陶瓷的上导热板/下导热板。
在850℃空气中加热14小时的氧化测试表明，本发明实施例1-7中所使用的上导热板/下导热板氧化增重均在12mg/m2以下，部分仅为5mg/m2左右，显著低于采用WC-Co硬质合金的上导热板/下导热板所达到的3000mg/m2水平(由于310S不锈钢和SiC陶瓷的高温耐腐蚀性比较理想，故未对采用310S不锈钢和SiC陶瓷的上导热板/下导热板进行高温氧化测试)。
图2为实施例1中使用的上导热板在850℃空气中加热10小时后的外观照片，从图2中可见，导热板表面仍然保持光亮效果。
本发明实施例1-7中所使用的上导热板/下导热板导热率为25Wm-1k-1左右，低于采用WC-Co硬质合金和SiC陶瓷的上导热板/下导热板的水平但高于采用310S不锈钢的上导热板/下导热板，但是，本发明实施例1-7中所使用的上导热板/下导热板导热率与目前的上加热板/下加热板的导热率接近，且热膨胀系数也较采用WC-Co硬质合金和SiC陶瓷的上导热板/下导热板更为接近上加热板/下加热板的热膨胀系数。
此外，本发明实施例1-7所使用的上导热板/下导热板的比热容较高，故导热均匀性高。
可见，本发明实施例1-7中所使用的上导热板/下导热板同时达到理想的高温化学稳定性和高温力学性能，相比于目前主流的采用310S不锈钢、WC-Co硬质合金以及SiC陶瓷的上导热板/下导热板，具有更好的使用性能。
在本发明实施例1-7所使用的上导热板/下导热板中，实施例4-6尤其是实施例4-5所使用的上导热板/下导热板综合性能最佳，而原因主要由Ti(C,N)基金属陶瓷的成分所决定。

Claims (10)

1.曲面玻璃热弯成型结构，包括：
加热部，所述加热部用于产生使玻璃坯件软化所需的高温；
成型部，所述成型部用于对软化后的玻璃坯件进行压制而使其成型为曲面玻璃；以及
导热部，所述导热部设置在加热部与成型部之间用于将加热部产生的热量传导于成型部；
其特征在于：所述导热部主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成，或者
所述导热部具有主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成的保护层。
2.如权利要求1所述的曲面玻璃热弯成型结构，其特征在于：所述Ti(C,N)基金属陶瓷由按重量百分比计：
10－90％的Ti(C,N)硬质相、
6－45％的铁族金属粘接相，以及
2－45％的过渡族金属碳化物强化相构成，其中
所述铁族金属粘接相包括Fe、Co、Ni、Cr中的一种或几种，
所述过渡族金属碳化物强化相包括WC、Mo2C、TaC、NbC中的一种或几种。
3.如权利要求2所述的曲面玻璃热弯成型结构，其特征在于：所述Ti(C,N)基金属陶瓷由按重量百分比计：
50－70％的Ti(C,N)硬质相、
10－25％的铁族金属粘接相，以及
余下重量百分比的过渡族金属碳化物强化相构成，其中
所述过渡族金属碳化物相至少含有由WC和Mo2C构成的第一碳化物，
所述第一碳化物中，WC与Mo2C的重量之比为1－3。
4.如权利要求3所述的曲面玻璃热弯成型结构，其特征在于：所述过渡族金属碳化物相中还含有由TaC和NbC中的至少一种构成的第二碳化物，所述第二碳化物为所述过渡族金属碳化物相总重量的8－25％。
5.如权利要求1至4中任意一项权利要求所述的曲面玻璃热弯成型结构，其特征在于：所述加热部包括一对可在距离控制机构作用下相对运动的上加热板和下加热板；
所述成型部包括位于上加热板下方的上成型模具以及位于下加热板上方并与上成型模具相适配的下成型模具，上成型模具与下成型模具之间构成一个用于放置玻璃坯件并对软化后的玻璃坯件进行压制成型所需的型腔；
所述导热部包括位于上加热板与上成型模具之间的上导热板和位于下加热板与下成型模具之间的下导热板，所述上导热板安装在上加热板的下表面，所述下导热板安装在下加热板的上表面上。
6.曲面玻璃热弯成型结构的导热部，设置在用于产生使玻璃坯件软化所需高温的加热部与用于对软化后的玻璃坯件进行压制而使其成型为曲面玻璃的成型部之间并用于将所述加热部产生的热量传导于成型部，其特征在于：所述导热部主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成或所述导热部具有主要由Ti(C,N)基金属陶瓷构成的保护层。
7.如权利要求6所述的曲面玻璃热弯成型结构的导热部，其特征在于：所述Ti(C,N)基金属陶瓷由按重量百分比计：
10－90％的Ti(C,N)硬质相、
6－45％的铁族金属粘接相，以及
2－45％的过渡族金属碳化物强化相构成，其中
所述铁族金属粘接相包括Fe、Co、Ni、Cr中的一种或几种，
所述过渡族金属碳化物强化相包括WC、Mo2C、TaC、NbC中的一种或几种。
8.如权利要求7所述的曲面玻璃热弯成型结构的导热部，其特征在于：所述Ti(C,N)基金属陶瓷由按重量百分比计：
50－70％的Ti(C,N)硬质相、
10－25％的铁族金属粘接相，以及
余下重量百分比的过渡族金属碳化物强化相构成，其中
所述过渡族金属碳化物相至少含有由WC和Mo2C构成的第一碳化物，
所述第一碳化物中，WC与Mo2C的重量之比为1－3。
9.如权利要求8所述的曲面玻璃热弯成型结构，其特征在于：所述过渡族金属碳化物相中还含有由TaC和NbC中的至少一种构成的第二碳化物，所述第二碳化物为所述过渡族金属碳化物相总重量的8－25％；
此外，在权利要求6至8中任意一项权利要求所述的曲面玻璃热弯成型结构的导热部中，所述铁族金属粘接相由Ni、Co构成，且Ni与Co的重量之比为0.5－1.5；
此外，在权利要求6至8中任意一项权利要求所述的曲面玻璃热弯成型结构的导热部中，该导热部为导热板。
10.曲面玻璃的制造方法，该方法步骤包括：
I.将权利要求1至5中任意一项权利要求所述的成型结构设置为压制预备状态；
II.加热部通过导热部对成型部进行加热使成型部中所含的玻璃坯件软化；
III.通过成型部对软化后的玻璃坯件进行压制，使玻璃坯件成型为曲面玻璃。
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