CN107217163A - 一种tb13钛合金熔炼及开坯锻造方法 - Google Patents
一种tb13钛合金熔炼及开坯锻造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN107217163A CN107217163A CN201710383519.6A CN201710383519A CN107217163A CN 107217163 A CN107217163 A CN 107217163A CN 201710383519 A CN201710383519 A CN 201710383519A CN 107217163 A CN107217163 A CN 107217163A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- titanium
- titanium alloy
- forging method
- cogging forging
- smeltings
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
- C22C1/03—Making non-ferrous alloys by melting using master alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
本发明公开了一种TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,以0级海绵钛、AlV中间合金、工业纯铝为原料,按照TB13钛合金的成分配比进行称料、混料,并倒入模具型腔内;启动压机,对模具型腔内的混合原料进行压制,得出电极块;重复执行上述步骤得到多个电极块,并组焊为自耗电极;将自耗电极进行至少4次自耗重熔,得到TB13钛合金铸锭;将TB13钛合金铸锭于800‑850℃装炉,加温度至950‑980℃,到温后保温3‑3.5h,采用自由锻造的方式,进行开坯锻造;本发明对于合金元素含量较多的β钛合金,通过多次熔炼实现充分熔合,洁净,均匀的小型铸锭,并实施低温锻造工艺,减少铸锭发生高温脆性的风险,提高了材料的强度及塑性,为后续加工奠定了良好的基础。
Description
【技术领域】
本发明属于钛合金熔炼和锻造技术领域,具体涉及一种TB13钛合金熔炼及 开坯锻造方法。
【背景技术】
钛合金TB13(Ti-4Al-22V)是一种β型钛合金,具有优良的超弹性,冷加工性。 主要应用于电子、机械、家电、医疗卫生及眼镜架等生活日用品等各个领域。
TB13合金含有较高含量的β稳定元素V,使合金在室温下可得到单相的β 组织,也使其获得了良好的冷加工性。生产实践中,熔炼原材料通常以AlV中间 合金的方式添加Al、V元素。TB13合金需要V含量较高的AlV85合金,但其V 含量处于83-86%之间,若出现V含量较低的情况就很难满足TB13合金中Al、 V元素的配比。同时,该合金由于合金元素含量较高,对杂质元素的含量非常敏 感,必须严格控制杂质元素的含量。
在钛合金分类中,为实现β化或者近β化,需添加大量的合金元素,降低合 金的β转化温度。常用β-Ti合金的相转变温度处于700-800℃之间,热加工时温 度过高,保温时间过长会导致材料脆性增强。因此,该合金的热加工工艺参数中, 对温度的窗口要求较高。尤其是不能过高,易产生高温脆性,发生脆断。
为实现TB13合金良好的力学性能,熔炼方法与开坯锻造工艺是研究该合金 的重要方向。β-Ti合金是对热加工参数非常敏感的一类钛合金。如采用较大锭型, 势必提高开坯锻造的加热温度,并需要较长的保温时间。同时加工的火次也会增 加,又增加了合金的高温受热时间。例如Φ460-1200Kg的钛合金锭型,开坯锻造 的温度处于1050-1150℃,保温时间4-5h。至少需要2火次才能变形至□110mm (即截面边长为110mm的方形坯料)。这些因素都将对合金的性能产生不良的影 响。
【发明内容】
本发明的目的是提供一种TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,以减少能耗, 减少铸锭过程中发生高温脆性的风险,提高了材料的强度及塑性。
本发明采用以下技术方案,一种TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,具体包 括以下步骤:
步骤1、以0级海绵钛、AlV中间合金、工业纯铝为原料,按照TB13钛合 金的成分配比进行称料、混料,并倒入模具型腔内;所述AlV中间合金中各元素 重量百分比为V=86.5%-88.5%,O≤0.30%,C≤0.05%;
步骤2、启动压机,对模具型腔内的混合原料进行压制,得出电极块,所述 电极块的尺寸为Φ100mm;
步骤3、重复执行步骤1至步骤2得到多个电极块,并组焊为自耗电极;
步骤4、将自耗电极进行至少4次自耗重熔,得到TB13钛合金铸锭,所述 TB13钛合金铸锭尺寸为Φ380mm,重量为500-800Kg。
步骤5、将TB13钛合金铸锭于800-850℃装炉,加温度至950-980℃,到温 后保温3-3.5h,一次性实现将Φ380mm的TB13钛合金铸锭锻造为截面边长为 110mm的方形坯料。
进一步地,所述0级海绵钛为小颗粒海绵钛,其粒径为3-12.7mm;所述AlV 中间合金的颗粒粒径小于等于8mm。
进一步地,步骤2中得到的电极块单重为10Kg。
进一步地,所述压机为2000T液压机。
进一步地,步骤4中首次重熔时,真空自耗熔炼炉内真空度大于等于100Pa, 后续自耗炉熔炼真空度大于等于10-1Pa。
进一步地,所述真空熔炼炉为1.5T真空自耗熔炼炉。
进一步地,步骤5中锻造设备选用1600T快锻机。
本发明的有益效果是:本发明适合于近β或β型钛合金的熔炼与开坯锻造的 工艺制度,β钛合金采用小锭型、低温锻造工艺,减少铸锭在开坯锻造过程中高 温区的停留时间,提高了材料的强度及塑性,为后续加工奠定了良好的基础,这 类钛合金的β相转变点基本处于700-800℃的范围,材料的性能受热加工工艺的 影响很大,本发明对于合金元素含量较多的β钛合金,通过多次熔炼实现充分熔 合,洁净,均匀的小型铸锭,并实施低温锻造工艺,减少铸锭发生高温脆性的风 险,提高了材料的强度及塑性,为后续加工奠定了良好的基础。
【具体实施方式】
下面结合具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明公开了一种TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,该方法研究一种小锭 型低温锻造工艺。采用至少4次的真空自耗熔炼方法制备600Kg左右的TB13合 金小型铸锭,然后在较低的温度下进行大变形量开坯锻造,实现该合金的良好性 能。
TB13钛合金属于β钛合金,本发明采用小锭型、低温锻造工艺,减少铸锭 在开坯锻造过程中高温区的停留时间,提高了材料的强度及塑性,为后续加工奠 定了良好的基础。
具体包括以下步骤:
步骤1、以0级海绵钛、AlV中间合金、工业纯铝豆为原料,按照TB13钛 合金的成分配比进行称料、混料,并倒入模具型腔内;
合金力学性能与铸锭成分的对比分析得出:C、O含量的增大会恶化材料力 性,AlV中间合金理想的控制含量:C≤0.02%、O≤0.15%。因此,对原材料0 级海绵钛、AlV合金的杂质含量要严格控制。
本发明中原材料采用0级海绵钛、工业纯铝豆、AlV中间合金。其中AlV中 间合金的颗粒尺寸≤8mm,即其粒径小于等于8mm,同时要适当提高V的含量, 则AlV中间合金中各元素重量百分比为具体要求为:V=86.5-88.5%,O≤0.30%, C≤0.05%。海绵钛选为小颗粒,其粒径为3-12.7mm。
步骤2、启动压机,对模具型腔内的混合原料进行压制,得出电极块;电极 块单重为10Kg,尺寸为Φ100,长度为400mm。
根据TB13钛合金的成分配比,分别称料、混料后,压制得出电极块尺寸为 Φ100-10Kg,长约400mm。选用设备为2000T液压机。
步骤3、重复执行步骤1至步骤2得到多个电极块,并组焊为自耗电极;
步骤4、将自耗电极进行至少4次自耗重熔,得到TB13钛合金铸锭,铸锭 重量为500-800Kg,TB13钛合金铸锭尺寸为Φ380(即铸锭截面直径为380mm)。
首次重熔时,选用Φ160mm水冷铜坩埚,且真空度不低于100Pa,即真空自 耗熔炼炉内真空度大于等于100Pa,后续真空自耗炉熔炼真空度不低于10-1Pa, 选用设备为1.5T真空自耗熔炼炉。
步骤5、将TB钛合金铸锭于800-850℃装炉,加温度至950-980℃,到温后 保温3-3.5h,采用自由锻造的方式,进行开坯锻造。一次性实现Φ380→□110的 变形(即一次性将Φ380mm的TB13钛合金铸锭锻造为截面边长为110mm的方 形坯料),一火次变形量达到89%,即一火次变形量大于85%,中间可适当回火。 锻造设备选用设备为1600T快锻机。
实施例1TB13(Ti-4Al-22V)合金的Φ380-600Kg铸锭熔炼及开坯锻造方法: 先将原材料0级海绵钛、工业纯铝豆、AlV中间合金按照Ti-4.2Al-21V(wt%)配 比,进行称料,混料。电极块压制选用2000T液压机,电极块单重10Kg,尺寸 为Φ100×400mm。
共制备60个电极块,组焊为12个自耗电极。后续经过真空自耗熔炼4次, 获得Φ380-600Kg铸锭。铸锭上部、中部、下部元素含量的检测结果为: V%=21.05%、21.10%、20.96%;Al%=4.20%、4.25%、4.24%;C%=0.015%、0.018%、 0.017%;O%=0.14%、0.13%、0.14%。该锭号材料在后续加工过程中,未发现内 部存在组织与成分偏析的现象。
开坯锻造的设备为1600T快锻机,加热温度950-980℃,铸锭于800-850℃ 装炉,到温后保温3-3.5h。采用自由锻造的方式,一次性实现Φ380→□110的变 形,中间回火一次。锻后方坯外观平整,无较大较深的表面裂纹。经后续加工, TB13合金两种规格丝材的室温力学性能见表1。相对于大锭型,高温锻造工艺, 本发明方案制备的TB13合金丝材的强度与塑性指标均有所提高。尤其是,延伸 率A达到22%-28%,旧工艺丝材的延伸率A处于13%-20%之间。断面收缩率Z 达到70%以上,旧工艺丝材的Z值一般不超过65%。表明,本发明方案制备的 TB13合金丝材具有更优良的室温力学性能。
表1 TB13合金室温力学性能
Claims (7)
1.一种TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,其特征在于,具体包括以下步骤:
步骤1、以0级海绵钛、AlV中间合金、工业纯铝为原料,按照TB13钛合金的成分配比进行称料、混料,并倒入模具型腔内;所述AlV中间合金中各元素重量百分比为V=86.5%-88.5%,O≤0.30%,C≤0.05%;
步骤2、启动压机,对模具型腔内的混合原料进行压制,得出电极块,所述电极块的尺寸为Φ100mm;
步骤3、重复执行步骤1至步骤2得到多个电极块,并组焊为自耗电极;
步骤4、将自耗电极进行至少4次自耗重熔,得到TB13钛合金铸锭,所述TB13钛合金铸锭尺寸为Φ380mm,重量为500-800Kg。
步骤5、将TB13钛合金铸锭于800-850℃装炉,加温度至950-980℃,到温后保温3-3.5h,一次性实现将Φ380mm的TB13钛合金铸锭锻造为截面边长为110mm的方形坯料。
2.如权利要求1所述的TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,其特征在于,所述0级海绵钛为小颗粒海绵钛,其粒径为3-12.7mm;所述AlV中间合金的颗粒粒径小于等于8mm。
3.如权利要求1或2所述的TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,其特征在于,步骤2中得到的电极块单重为10Kg。
4.如权利要求1或2所述的TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,其特征在于,所述压机为2000T液压机。
5.如权利要求1所述的TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,其特征在于,步骤4中首次重熔时,真空自耗熔炼炉内真空度大于等于100Pa,后续自耗炉熔炼真空度大于等于10-1Pa。
6.如权利要求1或2所述的TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,其特征在于,所述真空熔炼炉为1.5T真空自耗熔炼炉。
7.如权利要求1或2所述的TB13钛合金熔炼及开坯锻造方法,其特征在于,步骤5中锻造设备选用1600T快锻机。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201710383519.6A CN107217163B (zh) | 2017-05-26 | 2017-05-26 | 一种tb13钛合金熔炼及开坯锻造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201710383519.6A CN107217163B (zh) | 2017-05-26 | 2017-05-26 | 一种tb13钛合金熔炼及开坯锻造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN107217163A true CN107217163A (zh) | 2017-09-29 |
CN107217163B CN107217163B (zh) | 2018-09-25 |
Family
ID=59945467
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201710383519.6A Active CN107217163B (zh) | 2017-05-26 | 2017-05-26 | 一种tb13钛合金熔炼及开坯锻造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN107217163B (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108048678A (zh) * | 2017-12-14 | 2018-05-18 | 西北有色金属研究院 | 一种高强高塑高精度β钛合金管材制备方法 |
CN109778011A (zh) * | 2019-03-25 | 2019-05-21 | 杭州辰卓科技有限公司 | 一种新型位错气团机制单相β高阻尼高导热钛合金及工艺 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63259058A (ja) * | 1987-04-14 | 1988-10-26 | Daido Steel Co Ltd | 高強度チタン合金コンロツドの製造方法 |
CN101314827A (zh) * | 2008-07-17 | 2008-12-03 | 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 | 一种β型钛合金及其制备方法 |
CN103114224A (zh) * | 2013-02-01 | 2013-05-22 | 宝钛集团有限公司 | 一种多元合金复合强化高强钛合金及其制备方法 |
-
2017
- 2017-05-26 CN CN201710383519.6A patent/CN107217163B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63259058A (ja) * | 1987-04-14 | 1988-10-26 | Daido Steel Co Ltd | 高強度チタン合金コンロツドの製造方法 |
CN101314827A (zh) * | 2008-07-17 | 2008-12-03 | 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 | 一种β型钛合金及其制备方法 |
CN103114224A (zh) * | 2013-02-01 | 2013-05-22 | 宝钛集团有限公司 | 一种多元合金复合强化高强钛合金及其制备方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108048678A (zh) * | 2017-12-14 | 2018-05-18 | 西北有色金属研究院 | 一种高强高塑高精度β钛合金管材制备方法 |
CN109778011A (zh) * | 2019-03-25 | 2019-05-21 | 杭州辰卓科技有限公司 | 一种新型位错气团机制单相β高阻尼高导热钛合金及工艺 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN107217163B (zh) | 2018-09-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105543540B (zh) | 一种铜铬锆合金及其制备方法 | |
CN104178660B (zh) | 一种高强度Cu-Ni-Si合金及其制备方法 | |
CN102747256A (zh) | 一种铝硅基铝型材及其制备工艺 | |
CN110819873B (zh) | 一种添加纳米氧化钇的高Nb-TiAl合金及其制备方法 | |
CN106319236B (zh) | 一种Ti2AlNb合金材料的制备方法 | |
CN106555076A (zh) | 一种耐650℃高温钛合金材料及其制备方法 | |
CN105779826B (zh) | 一种铝合金杆及其制备方法和铝合金线的制备方法 | |
CN103334061A (zh) | 高导热率大截面压铸模具钢及其制备和热处理方法 | |
CN105177355B (zh) | 一种高动态性能近α型钛合金及其制备方法 | |
CN107653386A (zh) | 一种Cu‑Cr‑Nb合金的制备方法 | |
US11427903B2 (en) | High-strength and high-conductivity Cu—Ag—Sc alloy and preparation method thereof | |
CN102925822A (zh) | 高氧含量金属玻璃复合材料及其制备方法 | |
CN108251693A (zh) | 一种高强高塑性三相TiAl合金及其制备方法 | |
CN107586977A (zh) | 一种高强高导铜合金棒材的制备方法 | |
CN107217163B (zh) | 一种tb13钛合金熔炼及开坯锻造方法 | |
CN107653397B (zh) | 一种具有优良高温变形能力的β-γ高Nb-TiAl合金 | |
CN109266906A (zh) | 一种β型钛合金材料及其制备方法和应用 | |
CN113403555B (zh) | 通过热变形工艺改善硅化物增强难熔高熵合金性能的方法 | |
CN108165828A (zh) | 一种耐磨锌基合金及其制备方法 | |
CN109825747A (zh) | 一种低成本高挤压性易切削含铋铝合金及其制备方法 | |
CN104630555A (zh) | 一种高强度耐腐蚀黄铜材料及其制备方法 | |
CN103421980B (zh) | 一种高强弹性黄铜及其制备方法 | |
CN104831116B (zh) | 一种环保易切削抗热裂硒铋黄铜材料及其制备工艺 | |
CN101525731B (zh) | Cu-Fe原位复合铜基材料及其制备方法 | |
KR20020008710A (ko) | 고강도 선재 및 판재용구리(Cu)-니켈(Ni)-주석(Sn)-알루미늄(Al),실리콘(Si), 스트론튬(Sr), 티타늄(Ti), 보론(B)합금 및 그 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |