CN107059530A - 一种厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面及其施工工艺 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种厚层摊铺冷拌大空隙沥青混合料路面及其施工工艺，属于现代路面技术领域，所述施工工艺包括乳化沥青混合料路面的摊铺、养生Ⅰ、碾压、养生Ⅱ和质量检测；其中，乳化沥青的固含量≥63％，乳化沥青混合料设计的目标空隙率为7％～30％，乳化沥青混合料路面一次摊铺碾压的施工厚度为2～10cm；采用所述施工工艺建造乳化沥青混合料路面可作为半柔性路面、排水路面或透水路面。本发明将冷拌乳化沥青混合料与大空隙路面结合起来，再匹配对应的施工工艺，使得该冷拌大空隙沥青混合料路面采用冷拌冷铺时，能达到热拌沥青路面的摊铺效果，节能环保，且降低施工过程中乳化沥青混合料的老化程度。

Description

一种厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面及其施工工艺

技术领域

本发明属于现代路面技术领域，尤其涉及一种厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面及其施工工艺。

背景技术

目前，传统沥青路面材料的基体沥青混合料大都采用热拌热铺工艺，拌和时沥青和矿料都需加热到较高的温度，消耗大量能源且污染环境；同时对操作人员的身体健康造成一定程度的危害。另外，长时间的高温拌和会使得沥青因老化而***，导致沥青粘结力下降，从而影响沥青混合料各方面的路用性能。

乳化沥青混合料路面的应用一般包括微表处、稀浆封层和超粘磨耗层等，乳化沥青混合料中矿料的粒径很细(粒径小于9.5mm)。现有的乳化沥青混合料采用密级配，施工厚度在1.5cm以下，施工时只需采用摊铺箱摊铺、刮平。由于乳化沥青混合料的施工厚度薄且暴露在空气中，乳化沥青混合料能很快破乳，水分蒸发后形成强度。但是，现有的乳化沥青混合料路面硬度不够，易老化，使用时间短。

相较于传统沥青路面，大空隙路面作为一种新兴的路面结构，其具有良好的降噪排水以及抗滑性能，可有效减少噪声污染和提高雨天行车安全。设计良好的大空隙路面还具有足够的结构强度，满足路面使用性能；同时，能有效补给地下水，符合当前建设“海绵城市”概念的趋势。但是，现有的大空隙路面也存在局限性：1)由于水可以在路面空隙中自由通过，这就导致该类路面的沥青更加容易老化，最佳沥青用量(或最佳乳化沥青用量)的选定与级配设计成为重点、难点；2)该类路面在施工过程中降温较快，这就对施工工艺(如施工温度)提出了更高的要求。这些局限性都严重地影响了大空隙路面的路用性能。

因此，亟需一种新型冷拌大空隙沥青混合料路面及其相匹配的施工工艺，其能将冷拌乳化沥青混合料与大空隙路面结合起来，该冷拌大空隙沥青混合料采用冷拌冷铺时，能达到热拌沥青路面的摊铺效果，节能环保，且降低施工过程中乳化沥青混合料的老化程度。

发明内容

本发明目的在于克服现有技术存在的不足，而提供一种延缓乳化沥青老化且延长路面使用时间的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料及其设计方法。为实现上述目的，本发明采取的技术方案为：一种厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，包括：乳化沥青混合料路面的摊铺、养生Ⅰ、碾压、养生Ⅱ和质量检测；其中，乳化沥青的固含量≥63％，乳化沥青混合料设计的目标空隙率为7％～30％，乳化沥青混合料路面一次摊铺碾压的施工厚度为2～10cm。

可根据乳化沥青混合料路面使用要求，设计合适的目标空隙率；本发明的乳化沥青混合料摊铺碾压后空隙较大，破乳和强度形成较快，适合于冷拌厚层冷铺；其一次摊铺碾压施工厚度可达2～10cm，可采用摊铺机摊铺，并采用压路机碾压密实，从而达到热拌沥青路面的摊铺效果；乳化沥青的固含量≥63％，可通过添加增稠剂增大乳化沥青的稠度，也可在乳化沥青混合料拌合生产过程中添加纤维，以增加乳化沥青在石料表面的附着量，增加一次拌合的沥青膜厚度，本发明的乳化沥青膜厚度可达到能达到26μm，减少乳化沥青析漏。

优选地，本发明所述厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，依次包括如下步骤：

(1)施工前的准备

参照JTG F40-2004执行。

(2)拌制

可在稳定土拌和厂内拌制，拌和设备宜采用间隙式拌和机，也可采用其他拌和设备；以乳化沥青均匀裹覆矿料为最佳。

(3)运输

宜采用较大吨位的运料车运输到摊铺地点。从拌和机向运料车上装料时，应多次挪动汽车位置，平衡装料，以减少混合料离析。运料车运输混合料宜用苫布覆盖，保温、防雨、防污染。运料车进入摊铺现场时，轮胎上不得沾有泥土等可能污染路面的脏物，否则宜设水池洗净轮胎后进入工程现场。乳化沥青混合料在摊铺地点凭运料单接收，若混合料不符合施工温度要求，或结成团块、已遭雨淋的不得铺筑。运料车每次卸料必须倒净，如有剩余，应及时清除，防止硬结。乳化沥青混合料在运输、等候过程中，如发现有乳化沥青混合料沿车厢板滴漏时，应采取措施予以避免。

(4)摊铺

摊铺之前，还需要进行基层准备、放样，铺设面层的基层应平整、坚实、洁净、干燥，高程和横坡符合要求。摊铺过程中摊铺机必须缓慢、均匀、连续不间断地摊铺，不得随意变换速率或中途停顿，以提高平整度，减少混合料的离析。当发现混合料出现明显的离析、波浪、裂缝、拖痕时，应分析原因，予以消除。摊铺过程中应严格控制表面的平整度，摊铺层厚度和路拱应符合设计要求和《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40)的相关规定。

(5)养生Ⅰ

养生Ⅰ是指混合料摊铺结束到可以碾压的过程，混合料摊铺后水分逐渐消耗，粘聚力逐渐增大，当压路机碾压时不出现深的轮迹，混合料不被挤走时，可以碾压，达到养生的目的，养生Ⅰ阶段结束。

(6)碾压

碾压施工应配备足够数量的压路机，选择合适的压实机械组合以及碾压步骤和碾压次数。碾压应紧跟慢压，高频低幅，并尽量在较高温度下碾压，以达到最佳碾压效果。条件允许时，应尽量选用宽幅摊铺设备，减少接缝，保证路面平整度。为防止表面堵塞和过度压实，厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料宜采用等于或者小于12吨的钢筒式压路机碾压。碾压过程中，压路机应以缓慢而均匀的速率碾压。压路机的碾压路线及碾压方向不得突然改变而导致混合料推移。压路机不得在碾压成型后的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面上转向、调头、加水或停留。路面成型后，应防止砂石、脏物等附在路面上堵塞空隙。压实成型的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面应符合压实度和平整度的要求。

(7)养生Ⅱ

养生Ⅱ是指碾压结束到具备开放交通条件的过程。养生条件可直接露天养生：一般车辆通过的路面需要养生6h以上，重载车辆通过的路面需要养生12h以上；如果气候较冷或较潮湿，应适当延长养生Ⅱ阶段时间。

(8)质量检测

应根据当地气候特征和施工方法等因素，合理选用原材料，严格控制冷拌厚层摊铺大空隙沥青混合料质量。当混合料技术指标(尤其是油石比)不满足要求时，应废弃。根据沥青胶结料类型，摊铺和碾压应严格按照有关工艺要求进行。厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面平整度应满足《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40)要求，施工阶段的质量控制和检查标准应也需满足《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40)的要求，见表1。

表1乳化沥青混合料施工阶段的质量控制和检查标准

作为上述技术方案的改进，所述乳化沥青混合料的矿料为中性或碱性，所述矿料的粒径包括粗粒式、中粒式和细粒式。

优选地，所述粗粒式矿料为粒径大小为9.5mm的集料，中粒式矿料为粒径大小为4.75mm的集料，细粒式矿料为粒径大小为2.36mm的集料。本发明采用粗粒式、中粒式和细粒式的矿料配合不同质量份数，可以保证在乳化沥青混合料路面的大空隙结构的前提下增加路面的稳定度、强度。

作为上述技术方案的改进，在所述乳化沥青混合料路面的摊铺工艺之前，需在基层顶面喷洒粘层油，所述粘层油为阳离子乳化沥青或改性乳化沥青中的至少一种，所述粘层油的用量为0.2～0.3kg/m²。

作为上述技术方案进一步地改进，在所述乳化沥青混合料路面的摊铺工艺中，摊铺机的速率为1～3m/min。该摊铺速率适中，可以以提高平整度，减少乳化沥青混合料的离析。

作为上述技术方案更进一步地改进，所述乳化沥青混合料路面的碾压依次包括以下步骤：静压1遍，振动碾压3遍，静压1～2遍。

作为上述技术方案更进一步地改进，静压第一次静压的速率为2～3km/h，第二次静压的速率为3～5km/h，第三次静压的速率为3～6km/h；第一次振动碾压的速率为2～3km/h，第二次振动碾压的速率为3～5km/h，第三次振动碾压的速率为3～6km/h。本发明选择合适的碾压速率和碾压次数，可以达到最佳的碾压效果。

作为上述技术方案更进一步地改进，所述乳化沥青混合料路面的质量检测包括压实度的检测，所述压实度≥96％。

另外，本发明还提供一种采用所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺建造乳化沥青混合料路面。

作为上述技术方案的改进，所述乳化沥青混合料路面为半柔性路面、排水路面或透水路面。

本发明的有益效果在于：本发明提供一种厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面及其施工工艺，本发明将确定好级配组成、最佳沥青用量和最佳外加水用量的乳化沥青混合料用于建造厚层摊铺冷拌大空隙路面，该路面建造匹配相应的施工工艺(如摊铺、养生Ⅰ、碾压、养生Ⅱ和质量检测等)，克服了冷拌乳化沥青混合料与大空隙路面相结合得的难点，同时，确定的最佳沥青用量能增强沥青与集料、填料的粘结效果，还确保路面仍然还具有较好的路用性能与排水性能；该乳化沥青混合料路面采用冷拌冷铺时，能达到热拌沥青路面的摊铺效果，节能环保，且降低施工过程中乳化沥青混合料的老化程度；本发明乳化沥青混合料设计的目标空隙为7％～30％，破乳和强度形成较快，适合于冷拌厚层冷铺，其一次摊铺碾压施工厚度可达2～10cm；本发明所述冷拌大空隙乳化沥青混合料路面可作为半柔性路面排水路面或透水路面。

附图说明

图1为本发明实施例4中的试验路面结构示意图；

图2为本发明实施例4中半柔性无缝路面摊铺结束后的效果图；

图3为本发明实施例4中半柔性无缝路面养生Ⅰ结束后的效果图；

图4为本发明实施例4中半柔性无缝路面碾压结束后的效果图。

具体实施方式

为更好地说明本发明的目的、技术方案和优点，下面将结合具体实施例和附表以及附图对本发明作进一步说明。

实施例1

本实施例中以乳化沥青混合料的目标空隙率为22％为例，介绍本发明基于CAVF法的级配。根据基体乳化沥青混合料的级配特点，本发明采用断级配，粗集料选用粒径大小为13.2～9.5mm和9.5～4.75mm两种集料，细集料选用粒径大小为2.36～1.18mm的集料。主骨料空隙率是CAVF法中设计的一个重要参数，按《公路工程集料试验规程》(JTG E42－2005)的相关方法，测定粗细集料、矿粉的相关物理指标，并计算主骨料空隙率，试验结果见表2。

表2密度试验结果(g/cm³)

设计的目标空隙率为22％，选定矿粉用量为3％，乳化沥青用量估计为5.5％(油石比为3.9％)。联立求解得到粗集料用量q_c为84.99％，细集料用量q_f为12.01％，22％乳化沥青混合料的配方见表3。

表3乳化沥青混合料的配方(目标空隙率为22％)

现以基体目标空隙率为22％为例，以便说明厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料的最佳乳化沥青用量、最佳沥青用量和最佳外加水掺量的确定方法，试验设计见表4。

表4马歇尔试验设计(目标空隙率为22％)

按表4的试验设计将基体乳化沥青混合料成型为马歇尔试件，分别进行25℃和40℃的马歇尔试验；其中，试验温度为25℃的试件养生条件为室内养生48h，表征的是试件早期强度；而40℃的试件养生条件为烘箱养生，表征的是试件后期强度。25℃马歇尔稳定度试验结果见表5，40℃马歇尔稳定度试验结果见表6。

表5 25℃马歇尔试验结果

表6 40℃马歇尔试验结果

如表5所示，可明显看出3.9％的沥青用量(即5.5％乳化沥青用量)下稳定度最大、流值最小、实测空隙率最小(最为接近22％)、毛体积相对密度最大、沥青饱和度适中，因此由上述试验结果分析可知，3.9％沥青用量和1.55％的外加水掺量的试件早期性能最佳。如表6所示，烘箱中养护、试验温度为40℃的试件在沥青用量4.9％时沥青饱和度最高，而沥青用量为3.9％时其他指标最佳，因此，仍以3.9％沥青含量(5.5％乳化沥青用量)时整体性能最佳，即最终强度形成时性能最佳。

本发明的基体乳化沥青混合料为冷拌料，通过裹附试验获得最佳液体用量，由此确定最佳沥青用量与最佳外加水掺量，与一般的马歇尔试验不同。为验证本发明的沥青用量是否过多，本发明以配制高稠度乳化沥青的基质沥青AH-70与上述级配的集料、矿粉拌和，按JTG E20-2011《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》规定，进行谢伦堡沥青析漏试验。

试验结果确定目标空隙率为22％的基体沥青混合料最大沥青用量为4.4％。表5和表6中的最佳沥青用量小于析漏试验确定的最大沥青用量值，虽然以热拌基质沥青进行的析漏试验与冷拌料存在一定的差别，但也具有一定的参考价值，因此本发明通过裹附试验及马歇尔试验确定的最佳沥青用量不存在沥青用量过多的问题。

实施例2

本实施例提供基体乳化沥青混合料的目标空隙率为7％～30％时的配方，见表7。

表7目标空隙率为7％～30％基体乳化沥青混合料的配方

本实施例中所用的乳化沥青均为一种高固含量乳化沥青，固含量为70％，所述高稠度乳化沥青的标准粘度为22.6Pa·s。本实施例提供基体乳化沥青混合料的制备方法：

(1)按上述基体乳化沥青混合料的配方准备集料、矿粉、乳化沥青和水；

(2)将粗细料拌匀然后加水润湿，接着加乳化沥青拌和60s，最后加矿粉迅速拌和，直到混合料拌成褐色；

(3)将混合料装入试模内，上下两面各击实25下，在一定温度(25℃与40℃)下养生24h，再上下两面各击实25下，最后冷却脱模。

本实施例提供基体乳化沥青混合料的效果试验

(1)早期与后期强度

试验参照北美规范取以一定条件养生后的试件，在一定温度时的强度作为基体乳化沥青混合料早期与后期强度的评价指标。试件经过养护条件温度下养护24h后在试验温度下水浴30min后进行稳定度与流值测定，获得早期与后期强度如表8所示。

表8基体乳化沥青混合料的马歇尔试验结果

(2)空隙率

由于基体乳化沥青混合料属大空隙结构，不宜采用表干法测定密度，本发明中采用体积法测定混合料密度，见公式(1-1)、(1-2)。

式中：m_a——干燥试件在空气中的质量(g)；

V——试件体积(cm³)；

ρ_s——试件毛体积密度(g/cm³)；

n₀——试件实测空隙率(％)；

ρ_t——试件的最大理论密度(g/cm³)，本发明采用真空法实测。

有效空隙率测定方法：将试件浸水2h后，在水中测定其质量m₁；试件从水中取出后放入60℃的烘箱中烘24h，测定其质量m₂，有效空隙率按公式(2-3)所示：

式中n_e为试件有效空隙率(％)，ρ_w为水的密度，其他符号含义同上。

基体乳化沥青混合料各成型马歇尔试件，按上述方法测定三种目标空隙率试件的实测空隙率与有效空隙率，试验结果如表9所示。

表9基体乳化沥青混合料的空隙率测试结果

(3)渗透系数

冷拌大空隙路面材料基体乳化沥青混合料的性能在很大程度上可以反映基体乳化沥青混合料灌浆的难易程度，本发明以渗透系数对基体乳化沥青混合料的性能进行评价。

本实施例的透水试验如下：

1)制作基体乳化沥青混合料标准马歇尔试件，全部试件不脱模放入烘箱高温(110℃)养生24h，养生完成后不脱模，在室内静置24h；

2)将试件连同试模浸水1h以上，保证试件充分吸水；

3)试验时用支架将试模支放在容器中，使得试模底部脱空；用量筒量取100mL水，倒入试件表面，同时按动秒表开始计时；当试件表面内的水全部消失进入试件内部时，即可停止秒表，记录此时的时间t；

4)脱模后，按前述方法测定有效空隙率。

渗透系数K按公式(1-4)计算，试验结果如表10所示：

K＝Qh/(6.35At) (1-4)

式中：Q——灌注的水量(100mL)；

A——试件面积(标准马歇尔试件为81cm²)；

t——渗透时间(s)；

h——试件高度(cm)。

表10渗透系数试验结果

实施例3

本实施例对实施例2的基体乳化沥青混合料进行车辙试验，参照《公路沥青路面施工技术规范》(JTGF40-2004)，OGFC(大空隙开级配排水式沥青磨耗层)混合料的动稳定度技术要求如表11所示。

表11OGFC混合料的车辙试验动稳定度技术要求

参考表11，本实施例的基体乳化沥青混合料进行车辙试验结果是：7％目标空隙率的乳化沥青混合料为5053次/mm，22％目标空隙率的乳化沥青混合料为4400次/mm，30％目标空隙率的乳化沥青混合料为3311次/mm，本发明乳化沥青混合料的车辙试验结果稳定度大于3000次/mm，可见本发明的大空隙乳化沥青混合料克服技术缺点，具有较强的稳定性。

综合上述实施例1～3，本发明路面的基体材料为厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料是基于CAVF法所设计得到的，其性能均符合规范要求。从实测空隙率可知，所设计的基体乳化沥青混合料的实际空隙率与设计的目标空隙率较为接近；再结合上述的强度指标，可以认为应用CAVF法设计出路面的冷拌大空隙的基体乳化沥青混合料是成功的。显而易见，本发明中的基体乳化沥青混合料的性能要比一般的大空隙沥青混合料要好。由于确定最佳沥青用量或最佳乳化沥青用量以及配合实施例2特制的乳化沥青协同提高了沥青膜厚度，提高了集料、矿粉搅拌铺装时的粘聚力，使大空隙开级配的基体混合料拌合铺装能在常温下进行，绿色节能，从根本上解决沥青材料高温下老化、高能耗以及应用于透水路面局限性等问题。

实施例4

本实施例提供东莞凤岗镇凤清路交叉口冷拌半柔性路面及其施工工艺：工程规模为100m，三级路；施工时间为2016年5月。本实施例选择原路面结构强度足，无结构性破坏的旧路刨铺路段100m，采用10cm厚层冷拌冷铺半柔性无缝路面SemiFlex-16(乳化SBS改性沥青混合料和专用砂浆)作为表面层，厚层冷拌冷铺大空隙乳化沥青混合料路面试验段路面结构如图1所示。

(1)乳化改性沥青

乳化改性沥青采用高粘度、高固含量的慢裂慢凝乳化SBS改性沥青，其路用性能指标见表12和表13。

表12乳化SBS改性沥青的技术指标

表13乳化SBS改性沥青蒸发残留物PG分级的试验结果

(2)矿料

冷拌工艺采用中性或碱性矿料，参照《公路工程集料试验规程》(JTGE42-2005)对矿料(包括集料和矿粉)的性能进行检测，集料及矿粉的各项指标见表14，矿粉即填料。

表14集料与填料的性能

(3)矿料级配

半柔性无缝路面SemiFlex-16混合料的矿料级配范围见下表14，其配方为表7中目标空隙率为28％时配方。

表15半柔性无缝路面SemiFlex-16沥青混合料矿料级配范围

(4)半柔性无缝路面SemiFlex-16的施工工艺

画线、铣刨和除尘

用石灰线画出施工范围；用铣刨机铣刨面层，边角处用风镐修整；用吹风机，扫帚，铁铲清楚浮尘。

混合料拌制及运输

厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料的拌制及运输采用稀浆封层车，采用现场路拌方式，拌和时间为30s，以乳化沥青均匀裹覆集料为度。

混合料的摊铺

摊铺之前，还需要进行基层准备、放样，铺设面层的基层应平整、坚实、洁净、干燥，高程和横坡符合要求。摊铺之前准备工作完成后，需在基层顶面喷洒乳化SBS改性沥青，其用量为0.3kg/m²。

厚层摊铺冷拌大空隙乳化混合料由稀浆封层车拌制完成后，通过传送带送至摊铺机料仓，摊铺机开始摊铺作业。摊铺过程中摊铺机必须缓慢、均匀、连续不间断地摊铺，不得随意变换速度或中途停顿，以提高平整度，减少混合料的离析。摊铺机速率为2m/min。摊铺过程中应严格控制表面的平整度，摊铺层厚度和路拱应符合设计要求和《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40)的相关规定。摊铺阶段结束后的效果如图2所示，颜色呈褐色。

养生Ⅰ

摊铺结束后开始养生Ⅰ阶段，当厚层摊铺冷拌大空隙混合料表面由褐色转变为黑色，养生Ⅰ阶段结束，养生Ⅰ阶段结束后的效果如图3所示。

碾压

为防止表面堵塞和过度压实，厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料采用12吨钢筒式压路机碾压，压实组合为静压1遍，碾压速率为2km/h；振动碾压3遍，碾压速率为3km/h；再静压2遍，碾压速率为5km/h。碾压过程中，压路机应以缓慢而均匀的速度碾压，碾压应紧跟慢压，高频低幅，并尽量在较高温度下碾压，以达到最佳碾压效果。压路机的碾压路线及碾压方向不得突然改变而导致混合料推移。碾压阶段结束后的效果如图4所示。

质量检测结果：

采用Φ100mm的钻芯机对已灌注专用水泥砂浆的冷拌半柔性路面进行随机取样，并对所取面层芯样按《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》(JTGE30-2005)测定厚度后，按《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》JTG E20-2011对芯样进行最大理论相对密度试验，测定冷拌半柔性路面试件专用水泥砂浆的填充率，芯样填充率检测结果见表16。

表16半柔性路面试件专用水泥砂浆的填充率检测结果

由表16可知，冷拌半柔性路面混合料的空隙率为26.9％，符合空隙率7％～30％的质量控制指标，表明本发明所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面施工工艺效果良好。

最后所应当说明的是，以上实施例用以说明本发明的技术方案而非对本发明保护范围的限制，尽管参照较佳实施例对本发明作了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者同等替换，而不脱离本发明技术方案的实质和范围。

Claims (9)

1.一种厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，其特征在于：包括：乳化沥青混合料路面的摊铺、养生Ⅰ、碾压、养生Ⅱ和质量检测；其中，乳化沥青的固含量≥63％，乳化沥青混合料设计的目标空隙率为7％～30％，乳化沥青混合料路面一次摊铺碾压的施工厚度为2～10cm。

2.如权利要求1所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，其特征在于：所述乳化沥青混合料的矿料为中性或碱性，所述矿料的粒径包括粗粒式、中粒式和细粒式。

3.如权利要求1或2所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，其特征在于：在所述乳化沥青混合料路面的摊铺工艺之前，需在基层顶面喷洒粘层油，所述粘层油为阳离子乳化沥青或改性乳化沥青中的至少一种，所述粘层油的用量为0.2～0.3kg/m²。

4.如权利要求3所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，其特征在于：在所述乳化沥青混合料路面的摊铺工艺中，摊铺的速率为1～3m/min。

5.如权利要求4所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，其特征在于：所述乳化沥青混合料路面的碾压依次包括以下步骤：静压1遍，振动碾压3遍，静压1～2遍。

6.如权利要求5所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，其特征在于：压路机第一次静压的速率为2～3km/h，第二次静压的速率为3～5km/h，第三次静压的速率为3～6km/h；压路机第一次振动碾压的速率为2～3km/h，第二次振动碾压的的速率为3～5km/h，第三次振动碾压的的速率为3～6km/h。

7.如权利要求5所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺，其特征在于：所述乳化沥青混合料路面的质量检测包括压实度的检测，所述压实度≥96％。

8.一种采用如权利要求1～7所述的厚层摊铺冷拌大空隙乳化沥青混合料路面的施工工艺建造乳化沥青混合料路面。

9.如权利要求8所述的乳化沥青混合料路面，其特征在于：所述乳化沥青混合料路面为半柔性路面、排水路面或透水路面。