CN106574351A - 高强度奥氏体不锈钢及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及奥氏体不锈钢。该钢以重量％计包含0‑0.4％的C、0‑3％的Si、3‑20％的Mn、10‑30％的Cr、0‑4.5％的Ni、0‑3％的Mo、0‑3％的Cu、0.05‑0.5％的N、0‑0.5％的Nb、0‑0.5％的Ti、0‑0.5％的V，余量为Fe和不可避免的杂质。铌(Nb)、钛(Ti)或钒(V)的组中的至少一种元素的含量大于0.05％，使得铌(Nb)含量、钛(Ti)含量和钒(V)含量的总量在0.05‑0.5％的范围以用于在冷变形产物的退火之后具有小于10微米的晶粒尺寸并且在轧制方向的横向和平行方向上测量的该钢的屈服强度之间的差异小于5％。本发明还涉及用于制备这样的奥氏体不锈钢的方法。

Description

高强度奥氏体不锈钢及其制备方法
本发明涉及展现出强度和延伸率的良好组合以及力学性质的高各向同性的高强度奥氏体不锈钢。本发明还涉及该钢的制备方法。
退火状况下的奥氏体不锈钢的屈服强度相对低。用于增加奥氏体不锈钢带材的屈服强度的常规方法是平整，即通过冷轧来强化该钢带材。然而，平整具有重要的劣势：经平整的钢的力学性质倾向于为高度各向异性的。例如，经平整的奥氏体不锈钢的屈服强度在横向上可比在轧制方向的平行方向高至多20％。各向异性是缺点，例如使该奥氏体不锈钢的成形更加困难。
此外，平整以牺牲延伸率为代价来增加强度。对于一些奥氏体不锈钢号，平整工艺之后剩余的延伸率和可成形性可为太低的。
钢的晶粒尺寸的细化是增加奥氏体不锈钢的屈服强度的众所周知且有效的方法。可利用该方法替代平整。根据众所周知的Hal l－Petch关系，该钢的屈服强度随着减小的晶粒尺寸而增加。晶粒尺寸的细化与平整相比还具有优势：力学性质的各向异性显著更低。然而，细晶粒化的钢的制备是困难的，因为晶粒生长在其初始阶段非常快，并且因此工艺窗口(即用于达到一定小晶粒尺寸和强度水平的可允许的时间和温度范围)可为太小的。如果该工艺窗口太小，则力学性质沿着该钢带材可变化太大。在不能达到目标力学性质的情况下，可出现显著的屈服损失。
众所周知，可通过向奥氏体不锈钢添加形成碳化物和氮化物的元素来限制晶粒生长。这些元素形成碳化物和氮化物，由于所谓的Zener钉扎效应，其限制晶粒生长。例如，JP公开2010215953公开了包含铌(Nb)、钛(Ti)或钒(V)的奥氏体不锈钢。然而，这种钢的缺点在于其包含至少4.5重量％的镍。JP公开2014001422涉及奥氏体不锈钢板材(在母相中具有10μm或更小的平均晶体晶粒尺寸)及其制造方法，该钢以重量％计包含C:0.02至0.30％、Cr:10.0至25.0％、Ni:3.5至10.0％、Si:3.0％或更少、Mn:0.5％至5.0％、N:0.10至0.40％、C+3×N:0.4％或更多，且Fe和杂质为余量,并且还任选地包含Mo:<3％,Cu:<3％,Nb:<0.5％,Ti:<0.1％和V:<1％使得Nb+Ti+V的总和为0-1.6％。根据这篇JP公开2014001422，当使用Nb、Ti和V作为合金化组分时，镍含量在5.0－6.6重量％的范围。由于高且波动的镍价格，这样的奥氏体不锈钢不是足够有成本效率的。对于更有成本效率的低镍高强度奥氏体不锈钢存在市场需求。
本发明的目的是防止现有技术的缺点并且制备展现出小晶粒尺寸、高强度和各向同性力学性质的有成本效率的高强度奥氏体不锈钢。本发明还涉及该钢的加工方法，并且用形成碳化物和氮化物的元素将该钢合金化，以便限制晶粒生长并且因而改进该钢的可加工性。本发明的基本特征列在所附的权利要求中。
根据本发明，用形成碳化物和氮化物的元素例如铌(Nb)、钛(Ti)和钒(V)对奥氏体不锈钢进行合金化。用于碳化物和氮化物析出物的这些元素有效地限制晶粒生长。因此，在为了制备用于由本发明的奥氏体不锈钢制成的冷变形产物的细晶粒尺寸而进行的退火工艺期间，这些碳化物析出物和氮化物析出物的存在使得较大的工艺窗口和可加工性成为可能。为了提供足够强的效果，应添加大于0.05重量％的铌(Nb)、钛(Ti)或钒(V)的组中的至少一种元素。为了保持奥氏体不锈钢有成本效率，铌(Nb)、钛(Ti)和钒(V)的总量低于0.5重量％。
通过与常规含镍奥氏体不锈钢相比镍含量的降低使根据本发明的奥氏体不锈钢有成本效率。因此，根据本发明的钢包含不大于4.5重量％的镍。
本发明的不锈钢是奥氏体不锈钢，其以重量％计包含0-0.4％的C、0-3％的Si、3-20％的Mn、10-30％的Cr、0-4.5％的Ni、0-0.5％的Mo、0-3％的Cu、0.05-0.5％的N、0-0.5％的Nb、0-0.5％的Ti、0-0.5％的V，铌(Nb)含量、钛(Ti)含量和钒(V)含量的总量在0.05-0.5％的范围使得铌(Nb)、钛(Ti)或钒(V)的组中的至少一种元素的含量大于0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质，例如磷、硫和氧。为了确保所需的力学性质，对于冷变形的产物而言在退火之后的晶粒尺寸小于10微米，优选小于7微米，并且更优选小于5微米。在轧制方向的横向和平行方向上测量的该不锈钢的屈服强度之间的差异小于5％。
经由常规的不锈钢工艺路线制备根据本发明的高强度奥氏体不锈钢，尤其包括熔化、AOD(氩氧脱碳)转炉和钢包处理、连铸、热轧、冷轧、退火和酸洗。然而，低于1050℃的温度(该温度低于常规制备工艺中的温度)将根据本发明的奥氏体不锈钢退火。退火温度的降低减缓了晶粒生长，并且因而可实现较小的晶粒尺寸和较高的屈服强度。然而，为了避免有害的敏化现象，该退火温度应高于700℃。所需的退火温度范围因而为700－1050℃，并且退火时间为1－400秒，优选1－200秒。冷变形压下量(例如冷轧压下量)在退火工艺之前应该高得足以能够形成细晶粒尺寸。变形压下量程度例如冷轧压下量程度应为至少50％。
参考以下附图更加详细地描述本发明，其中
图1显示了退火时间和温度对不包含铌的参比合金的晶粒尺寸的影响，
图2显示了退火时间和温度对包含0.05％铌的根据本发明的测试合金的晶粒尺寸的影响，
图3显示了退火时间和温度对包含0.11％铌的根据本发明的测试合金的晶粒尺寸的影响，
图4显示了退火时间和温度对包含0.28％铌的根据本发明的测试合金的晶粒尺寸的影响，
图5显示了退火时间和温度对包含0.45％铌的根据本发明的测试合金的晶粒尺寸的影响，以及
图6显示了退火窗口，即退火时间和温度的组合，对应于在不包含铌和包含0.11％铌的测试合金中达到2－3微米(μm)晶粒尺寸。
研究了具有不同量的铌的五种奥氏体测试合金1－5。在表1中显示了测试合金的化学组成。
表1测试合金1－5的化学组成
以全规模生产来制备合金1并且在中试规模生产设备中制备合金2－5。在熔化、浇铸和热轧之后，使材料经受60％冷轧压下量。在冷轧的材料上在不同的温度下并且持续不同的退火时间采用Gleeble1500热机械模拟机进行退火测试。加热速率为200℃/s并且在自然空气冷却之前冷却速率200℃/s降到400℃。
图1－5显示退火时间和退火温度对分别具有不同铌(Nb)含量的合金1、2、3、4和5的所得晶粒尺寸的影响。从附图可观察到通过铌合金化显著限制了晶粒生长，因为图1－5的时间－温度坐标***中例如在5微米(μm)下的面积将根据铌含量的增加而增加。相应地，对应于不同晶粒尺寸的轮廓线偏移至右上方向，这表明当向根据本发明的奥氏体不锈钢添加铌(Nb)时退火温度和时间的可允许的范围变得更大。此外，可以观察到采用0.11重量％铌(Nb)合金化已经实现了相对大的效果。铌(Nb)含量的进一步增加没有对晶粒生长的进一步的强烈效果。
图6还证实了铌(Nb)含量的有益效果。图6呈现了退火窗口，即基于实验结果所限定的用于达到2－3微米的晶粒尺寸的退火温度和退火时间的可允许的组合。明显的是对于具有0.11重量％铌(Nb)的合金3而言该退火窗口大得多。例如，在约900℃的温度范围，对于没有铌(Nb)的合金1而言可允许的退火时间范围仅为约1－10s，然而对于具有0.11重量％铌(Nb)的合金3而言可允许的退火时间范围为1－100s。这样的差异使合金3的加工更加可行，导致更加均匀的产品品质和较好的产量和效率。
为了研究根据本发明的制备方法对不锈钢的力学性质的效果，测试了另外两种合金。在表2中显示了这些合金的化学组成。
表2测试合金6和7的化学组成
在中试规模生产设备中制备合金6和7。在熔化、浇铸和热轧之后，如合金1－5一样，使合金6和7经受60％冷轧压下量。在与轧制方向的0°、45°和90°的角度从冷轧片材切割拉伸测试样品。随后在实验室炉中在900℃和950℃的温度下将拉伸测试样品退火300秒并且水淬。
表3呈现了在具有与轧制方向的0°、45°和90°的角度的拉伸测试方向上测量的这些样品的测试结果。还显示了材料的晶粒尺寸。可观察到在不同的方向上测量的所测量的屈服强度值彼此接近，即性质没有展现出高各向异性。在轧制方向的横向和平行方向上测量的合金6和7的屈服强度之间的差异小于5％。此外，由于Nb合金化的有益效果，尽管相当长的退火时间，合金6和7的晶粒尺寸保持在低水平，
这导致有吸引力的力学性质。
表3对于合金6和7而言的力学性质的结果

Claims (9)

1.奥氏体不锈钢，其特征在于该钢以重量％计包含0-0.4％的C、0-3％的Si、3-20％的Mn、10-30％的Cr、0-4.5％的Ni、0-3％的Mo、0-3％的Cu、0.05-0.5％的N、0-0.5％的Nb、0-0.5％的Ti、0-0.5％的V，余量为Fe和不可避免的杂质，并且铌(Nb)、钛(Ti)或钒(V)的组中的至少一种元素的含量大于0.05％，使得铌(Nb)含量、钛(Ti)含量和钒(V)含量的总量在0.05-0.5％的范围以用于在冷变形产物的退火之后具有小于10微米的晶粒尺寸并且在轧制方向的横向和平行方向上测量的该钢的屈服强度之间的差异小于5％。
2.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，其特征在于该钢中的晶粒尺寸小于7微米，且优选小于5微米。
3.根据权利要求1或2的奥氏体不锈钢，其特征在于该钢包含优选0-1.5％的钼，并且更优选0-0.5％的钼。
4.根据前述权利要求1-3中任一项的奥氏体不锈钢，其特征在于该钢包含0.05-0.30％的Nb，优选0.05-0.20％的Nb。
5.根据前述权利要求1-3中任一项的奥氏体不锈钢，其特征在于该钢包含0.05-0.30％的Ti，优选0.05-0.20％的Ti。
6.根据前述权利要求1-3中任一项的奥氏体不锈钢，其特征在于该钢包含0.05-0.30％的V，优选0.05-0.20％的V。
7.用于制备奥氏体不锈钢的方法，其特征在于在退火之前采用至少50％的压下量程度将该钢冷变形以便在退火期间达到小于10微米的小晶粒尺寸，该钢以重量％计包含0-0.4％的C、0-3％的Si、3-20％的Mn、10-30％的Cr、0-4.5％的Ni、0-3％的Mo、0-3％的Cu、0.05-0.5％的N、0-0.5％的Nb、0-0.5％的Ti、0-0.5％的V，余量为Fe和不可避免的杂质，并且铌(Nb)、钛(Ti)或钒(V)的组中的至少一种元素的含量大于0.05％，使得铌(Nb)、钛(Ti)和钒(V)的总量在0.05-0.5％的范围，并且在轧制方向的横向和平行方向上测量的该钢的屈服强度之间的差异小于5％。
8.根据权利要求7的方法，其特征在于在变形之后在700-1050℃的温度范围将该钢退火1－400秒、优选1－200秒。
9.根据权利要求7或8的方法，其特征在于该变形为冷轧。
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111133122A (zh) * 2017-09-25 2020-05-08 株式会社Posco 具有优异的强度和延展性的低合金钢板及其制造方法
CN112281083A (zh) * 2020-10-30 2021-01-29 上海材料研究所 具有高热膨胀特性的高强度耐热合金钢及其制造方法
CN113059153A (zh) * 2021-03-22 2021-07-02 湖南大学 一种奥氏体不锈钢及其激光增材制备方法
CN114040990A (zh) * 2019-07-17 2022-02-11 株式会社Posco 具有改善的强度的奥氏体不锈钢和用于制造其的方法
CN114934231A (zh) * 2022-05-31 2022-08-23 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 一种高锰低磁高强度奥氏体钢及其制造方法
CN115961216A (zh) * 2023-02-15 2023-04-14 山东烟炉节能科技有限公司 海底输油输气管道及其制备方法

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101903403B1 (ko) * 2016-11-25 2018-10-04 한국기계연구원 내공식성이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강
KR101903174B1 (ko) * 2016-12-13 2018-10-01 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 저합금 강판
EP3360981B1 (en) * 2017-02-10 2020-07-15 Outokumpu Oyj Steel component manufactured by hot forming, method of manufacturing and use of the component
KR102021277B1 (ko) * 2017-11-23 2019-09-16 한국기계연구원 기계적 특성 및 내식성이 우수한 탄질소 오스테나이트계 스테인리스강
KR102272785B1 (ko) * 2019-10-29 2021-07-05 주식회사 포스코 항복비가 향상된 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법
KR102326262B1 (ko) * 2019-12-18 2021-11-15 주식회사 포스코 고항복비 고강도 오스테나이트계 스테인리스강
KR102403849B1 (ko) * 2020-06-23 2022-05-30 주식회사 포스코 생산성 및 원가 절감 효과가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법
CN112111691B (zh) * 2020-08-12 2022-06-21 广西柳钢中金不锈钢有限公司 无铜节镍型冷轧奥氏体不锈钢的制造方法
KR102445585B1 (ko) * 2020-09-18 2022-09-21 한국과학기술원 탄탈륨 함유 저방사화 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법
MX2023005608A (es) 2020-11-13 2023-05-29 Acerinox Europa S A U Acero inoxidable austenitico de bajo contenido en ni con propiedades de alta resistencia/ductilidad.
KR20230091618A (ko) * 2021-12-16 2023-06-23 주식회사 포스코 오스테나이트계 스테인리스 강 및 그 제조방법
KR20230166672A (ko) * 2022-05-31 2023-12-07 주식회사 포스코 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0694626A1 (en) * 1994-07-26 1996-01-31 Acerinox S.A. Austenitic stainless steel with low nickel content
JP2008038191A (ja) * 2006-08-04 2008-02-21 Nippon Metal Ind Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋼とその製造方法
WO2010087766A1 (en) * 2009-01-30 2010-08-05 ≤Sandvik Intellectual Property Ab Stainless austenitic low ni steel alloy
JP2014001422A (ja) * 2012-06-18 2014-01-09 Nippon Steel & Sumitomo Metal オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6037182B2 (ja) * 1977-03-24 1985-08-24 日本冶金工業株式会社 耐食性にすぐれた高強度オ−ステナイトステンレス鋼
JPH05117813A (ja) * 1991-04-18 1993-05-14 Nisshin Steel Co Ltd 成形加工性および疲労特性に優れたメタルガスケツト用ステンレス鋼およびその製造方法
JP5544633B2 (ja) * 2007-07-30 2014-07-09 新日鐵住金ステンレス株式会社 衝撃吸収特性に優れた構造部材用オーステナイト系ステンレス鋼板
JP5347600B2 (ja) * 2009-03-16 2013-11-20 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法
JP5597006B2 (ja) * 2010-03-26 2014-10-01 新日鐵住金ステンレス株式会社 構造部材用高強度および高延性オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
CN102337481B (zh) * 2010-07-20 2013-11-13 宝山钢铁股份有限公司 一种耐蚀性优良的含钼节镍奥氏体不锈钢及其制造方法
JP6056132B2 (ja) * 2010-11-25 2017-01-11 Ｊｆｅスチール株式会社 燃料タンク用オーステナイト・フェライト系二相ステンレス鋼

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0694626A1 (en) * 1994-07-26 1996-01-31 Acerinox S.A. Austenitic stainless steel with low nickel content
JP2008038191A (ja) * 2006-08-04 2008-02-21 Nippon Metal Ind Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋼とその製造方法
WO2010087766A1 (en) * 2009-01-30 2010-08-05 ≤Sandvik Intellectual Property Ab Stainless austenitic low ni steel alloy
JP2014001422A (ja) * 2012-06-18 2014-01-09 Nippon Steel & Sumitomo Metal オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
赵忠魁: "《金属材料学及热处理技术》", 31 January 2012 *

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111133122A (zh) * 2017-09-25 2020-05-08 株式会社Posco 具有优异的强度和延展性的低合金钢板及其制造方法
CN114040990A (zh) * 2019-07-17 2022-02-11 株式会社Posco 具有改善的强度的奥氏体不锈钢和用于制造其的方法
CN112281083A (zh) * 2020-10-30 2021-01-29 上海材料研究所 具有高热膨胀特性的高强度耐热合金钢及其制造方法
CN113059153A (zh) * 2021-03-22 2021-07-02 湖南大学 一种奥氏体不锈钢及其激光增材制备方法
CN114934231A (zh) * 2022-05-31 2022-08-23 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 一种高锰低磁高强度奥氏体钢及其制造方法
CN115961216A (zh) * 2023-02-15 2023-04-14 山东烟炉节能科技有限公司 海底输油输气管道及其制备方法
CN115961216B (zh) * 2023-02-15 2023-08-04 山东烟炉节能科技有限公司 海底输油输气管道及其制备方法

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