CN106533382B - 应用于超高频dc/dc功率变换器的t型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法 - Google Patents

应用于超高频dc/dc功率变换器的t型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法 Download PDF

Info

Publication number
CN106533382B
CN106533382B CN201611091192.7A CN201611091192A CN106533382B CN 106533382 B CN106533382 B CN 106533382B CN 201611091192 A CN201611091192 A CN 201611091192A CN 106533382 B CN106533382 B CN 106533382B
Authority
CN
China
Prior art keywords
circuit
impedance matching
matching circuit
resonant
formula
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201611091192.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN106533382A (zh
Inventor
王懿杰
管乐诗
张树
刘宾
张相军
徐殿国
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Harbin Institute of Technology
Original Assignee
Harbin Institute of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Harbin Institute of Technology filed Critical Harbin Institute of Technology
Priority to CN201611091192.7A priority Critical patent/CN106533382B/zh
Publication of CN106533382A publication Critical patent/CN106533382A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN106533382B publication Critical patent/CN106533382B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
    • H03H7/00—Multiple-port networks comprising only passive electrical elements as network components
    • H03H7/38—Impedance-matching networks
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Abstract

应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法，属于超高频DC/DC功率变换器领域。解决了当输出功率变化时，现有L型匹配网络会出现感性化或容性化的趋势，从而降低超高频DC/DC功率变换器的输出效率及现有L型匹配网络同后级整流环节相互耦合时，使整体电路的调试变得复杂化的问题。T型阻抗匹配电路，它包括谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls；谐振电感Ls的一端与谐振电容C1的一端和谐振电容Cs的一端同时连接，谐振电容C1的另一端和谐振电感Ls的另一端用于与逆变电路的两个输出端连接，谐振电容Cs的另一端和谐振电感Ls的另一端用于与整流电路的两个输入端连接。本发明主要用于超高频功率变换领域。

Description

应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路及该匹配 电路参数设计方法
技术领域
本发明属于超高频DC/DC功率变换器领域。
背景技术
在超高频DC/DC功率变换器领域，功率密度和瞬态响应速度是评价其性能优劣的两项重要指标，提高变换器的开关频率能使这两项指标得到有效提升，因此，高频化是DC/DC功率变换器发展的必然趋势。
目前超高频DC/DC功率变换器的拓扑结构普遍由逆变环节、匹配网络、整流环节三部分构成，如图1所示，在设计变换器时一般先设计整流环节，使其在电压电流基波情况下呈现阻性，而匹配网络的作用则是提高逆变环节的带载能力，即降低整流环节的等效电阻。
现在较常用的是L型匹配网络如图2所示，该型匹配网络结构简单利于设计，但也存在一些缺点，主要表现为：
1、输出功率变化时，整流环节的等效电阻发生变化，等效为阻性的整流环节经匹配网络后，匹配网络会出现感性化或容性化的趋势，该种趋势下电压和电流重叠，使逆变环节中产生开关损耗，从而降低功率变换器的输出效率。
2、匹配网络同后级整流环节相互耦合，使整体电路的调试变得复杂化。
发明内容
本发明是为了解决当输出功率变化时，现有L型匹配网络会出现感性化或容性化的趋势，从而降低超高频DC/DC功率变换器的输出效率及现有L型匹配网络同后级整流环节相互耦合时，使整体电路的调试变得复杂化的问题。本发明提供了一种应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法。
应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路，它包括谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls；
谐振电感Ls的一端与谐振电容C1的一端和谐振电容Cs的一端同时连接，
谐振电容C1的另一端和谐振电感Ls的另一端用于与逆变电路的两个输出端连接，
谐振电容Cs的另一端和谐振电感Ls的另一端用于与整流电路的两个输入端连接。
一种T型阻抗匹配电路的参数设计方法，该方法是基于所述的应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路实现的，该方法中参数谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls求取的具体过程为：
步骤一，将所述T型阻抗匹配电路进行等效，获得T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL；
其中，
将s＝jω代入公式一，获得：
s表示复频率，j表示复数单位，ω表示谐振角频率，ZR表示整流电路的等效电阻，
步骤二，保证T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL呈现阻性，则定义公式二表达式中，分子的实部与分母的实部之比等于分子的虚部与分母的虚部之比，具体如公式三和公式四所示：
步骤三，设定C1＝kCS，并对公式四进行整理，获得
其中，k表示比例系数；
将公式五代入公式三，获得
对公式六进行整理，获得
将公式七代入C1＝kCS，获得
将公式八代入公式五，获得
从而完成对T型阻抗匹配电路中参数谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls的设计。
所述的k的取值为1。
本发明带来的有益效果是，1、对匹配网络的设计提出新型拓扑结构，该新型匹配网络能在输出功率变化时，使等效为阻性的整流环节经匹配网络后依旧呈现为阻性，提高整体电路的抗干扰能力。
2、实现匹配网络和整流环节在设计上的完全解耦，提高变换器设计精度。
附图说明
图1为超高频DC/DC功率变换器原理框图；VIN表示输入电压，VO表示输出电压，RL表示输出电阻；
图2为L型匹配网络的原理示意图；其中，L表示L型匹配网络谐振电感，C表示L型匹配网络谐振电感，ZL表示匹配网络带有负载时的等效阻抗，ZR表示整流环节的等效电阻；
图3为本发明所述的应用于DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路的等效电路图；
图4为采用本发明T型阻抗匹配电路实现的DC/DC功率变换器的原理示意图；
图5为本发明所述的T型阻抗匹配电路用于Class E电路的原理示意图；
图6为L型阻抗匹配电路用于Class E电路的原理示意图；
图7为L型阻抗匹配电路应用于Class E电路时，开关管S两端电压波形的波形图；附图标记1表示等效电阻ZR＝30Ω时，开关管S两端电压的波形，附图标记2表示等效电阻ZR＝25Ω时，开关管S两端电压的波形，附图标记3表示等效电阻ZR＝17Ω时，开关管S两端电压的波形；
图8为T型阻抗匹配电路用于Class E电路时，开关管S两端电压波形的波形图；
图9为开关频率f＝20MHz，k取0.8，整流电路的等效电阻ZR取不同值时，T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL的Bode图；
图10为开关频率f＝20MHz，k取1，整流电路的等效电阻ZR取不同值时，T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL的Bode图；
图11为开关频率f＝20MHz，k取1.3，整流电路的等效电阻ZR取不同值时，T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL的Bode图；
图12为开关频率f＝30MHz，k取0.8，整流电路的等效电阻ZR取不同值时，T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL的Bode图；
图13为开关频率f＝30MHz，k取1，整流电路的等效电阻ZR取不同值时，T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL的Bode图；
图14为开关频率f＝30MHz，k取1.3，整流电路的等效电阻ZR取不同值时，T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL的Bode图。
具体实施方式
具体实施方式一：参见图3和图4说明本实施方式，本实施方式所述的应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路，它包括谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls；
谐振电感Ls的一端与谐振电容C1的一端和谐振电容Cs的一端同时连接，
谐振电容C1的另一端和谐振电感Ls的另一端用于与逆变电路的两个输出端连接，
谐振电容Cs的另一端和谐振电感Ls的另一端用于与整流电路的两个输入端连接。
具体实施方式二：参见图3和图4说明本实施方式，本实施方式所述的一种T型阻抗匹配电路的参数设计方法，该方法是基于具体实施方式一所述的应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路实现的，该方法中参数谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls求取的具体过程为：
步骤一，将所述T型阻抗匹配电路进行等效，获得T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL；
其中，
将s＝jω代入公式一，获得：
s表示复频率，j表示复数单位，ω表示谐振角频率，ZR表示整流电路的等效电阻，
步骤二，保证T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL呈现阻性，则定义公式二表达式中，分子的实部与分母的实部之比等于分子的虚部与分母的虚部之比，具体如公式三和公式四所示：
步骤三，设定C1＝kCS，并对公式四进行整理，获得
其中，k表示比例系数，k的取值范围为：
将公式五代入公式三，获得
对公式六进行整理，获得
将公式七代入C1＝kCS，获得
将公式八代入公式五，获得
从而完成对T型阻抗匹配电路中参数谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls的设计。
本实施方式中，由于CS、C1、LS的值都为正数，所以k的取值范围为：
具体实施方式三：本实施方式与具体实施方式二所述的应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路的参数设计方法的区别在于，所述的k的取值为1。
一、由于匹配网络(即：匹配电路)一般都是应用于超高频功率变换器领域，因此在计算T型阻抗匹配电路中无源元件参数值大小的时候，频率都应在兆赫兹以上，所以分以下两种情况对本发明所述的T型阻抗匹配电路的可行性进行验证：
1、开关频率f＝20MHz
令ZR＝17Ω，ZL＝5Ω，将k＝0.8、1、1.3带入公式七至公式九，可得表1中的三组参数，将以上参数带入ZL表达式，绘制T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL的Bode图。
表1 k取不同值时T型阻抗匹配电路参数值
k C<sub>S</sub> C<sub>1</sub> L<sub>S</sub>
0.8 1157.0pF 925.6pF 74.1nH
1 863.1pF 863.1pF 73.4nH
1.3 560.4pF 728.6pF 76.1nH
图9为k取0.8，ZR分别取17Ω，25Ω，30Ω时的Bode图，从Bode图中看出，只有ZR取17Ω，在20MHz开关频率时ZL依然呈阻性。
图10为k取1，ZR分别取17Ω，25Ω，30Ω时的Bode图，从Bode图中看出，即使ZR值改变，ZL在20MHz开关频率下依然呈阻性。
图11为k取1.3，ZR分别取17Ω，25Ω，30Ω时的Bode图，从Bode图中看出，依旧只有ZR取17时ZL才能呈阻性。
2、开关频率f＝30MHz
再次令ZR＝17Ω，ZL＝5Ω，将k＝0.8、1、1.3带入公式七至公式九，可得表2中的三组参数，将以上参数带入ZL表达式，绘制T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL的Bode图。
表2 k取不同值时T型匹配网络参数值
k C<sub>S</sub> C<sub>1</sub> L<sub>S</sub>
0.8 771.3pF 617.1pF 49.4nH
1 575.4pF 575.4pF 48.9nH
1.3 373.6pF 485.7pF 50.7nH
图12至图14分别是k取0.8、1、1.3时，改变ZR得出ZL的Bode图，从以上三幅图可以看出，依旧只有k取1时，ZR大小的改变不会对ZL的相位产生影响。
经过以上分析，开关频率分别为20MHz和30MHz，从ZL的Bode图可以看出，当k<1时，ZR的变化会使ZL幅值与相位都发生改变，幅值减小，相位呈感性，k>1时，ZR对ZL的幅值与相位也会产生影响，幅值在减小的同时，相位逐渐呈容性，只有当k＝1时，ZR的变化不会对ZL的相位产生影响，即此时的ZL依旧呈阻性，因此在使用T型匹配网络进行超高频功率变换器的电路设计时，若想实现ZL保持阻性不变，k值必须取1。
二、将本发明所述的T型阻抗匹配电路应用于Class E电路上，具体参见图5，
Class E谐振变换器拓扑一般由一个开关管结合一个合适的阻抗网络组成，结构简单，成本低，且通过合理的参数设计，能使得开关管实现ZVS(零电压)导通，由于Class E电路能实现高频下高效率和高功率密度，而且不论窄带宽还是宽带宽都能实现电路的功率变化，因此Class E功率放大器的研究一直是国际上的热点。
T型阻抗匹配电路用于Class E电路拓扑如图5所示，当等效电阻ZR呈现为阻性时，在开关频率下经过T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL也会呈现为阻性，此时对于谐振在某一特定开关频率下的电感LF与电容CF，开关管能实现ZVS(零电压导通)，即：使输出功率变化，等效阻抗ZL依旧呈现为阻性，同时开关管S保持ZVS，因此T型阻抗匹配电路能保证开关管S实现ZVS，减小损耗，提高电路整体效率。
验证试验：
要验证本发明所述T型阻抗匹配电路的可行性，需借助完整的超高频电路拓扑，所以这里采用Class E电路来进行验证。Class E逆变电路的特点是对阻性负载大小变化并不敏感，但当负载表现出感性或容性时，其开关管两端的电压波形则会有较大的变化，因此在这里采用Class E电路进行验证T型阻抗匹配电路的可行性非常适合，正常情况下超高频电路拓扑应由逆变环节、匹配网络、整流环节三部分构成，但本申请重点在于介绍新型的T型阻抗匹配电路，所以把整流环节等效为电阻ZR，简化了设计步骤，同时用L型匹配网络的Class E电路如图6所示，与之进行对比，进一步验证了T型阻抗匹配电路的实用性。
本发明给出了在20MHz开关频率下两种匹配电路的Pspice仿真对比图，首先根据公式十一、公式十二求出L型匹配电路的电感LS、电容CS的值，再分别仿真负载变化时两种不同拓扑开关管漏源极的电压波形，进行对比得出结论。
1、L型匹配电路的Class E电路仿真
L型匹配电路的仿真电路如图6所示，各元件参数如表3，整流环节的等效电阻ZR＝17Ω时，开关管S两端的电压为半正弦波，且在开关管S即将关断时其两端的电压平稳降为零，实现ZVS，但从图7的仿真波形中可以看出，当等效电阻ZR分别取25Ω、30Ω时，开关管S两端电压vDS的波形则不能实现ZVS。
表3 L型匹配电路主要器件参数
元件 参数
开关管S SI7454DDP
L<sub>F</sub> 22nH
C<sub>F</sub> 1500pF
L<sub>S</sub> 87.3nH
C<sub>S</sub> 1027.3pF
V<sub>IN</sub> 5V
f 20MHz
D 0.5
2、T型匹配电路的Class E电路仿真
首先,列出仿真参数如表4所示，再对如图5所示T型匹配电路的Class E电路进行Pspice仿真，仿真结果如图8所示，从仿真图中可以看出，在额定电阻ZR＝17Ω，及整流环节等效电阻ZR分别取25Ω和30Ω时，开关管S两端的半正弦电压vDS都能较好的实现ZVS。
表4 T型匹配电路主要器件参数
通过对以上两种匹配电路的仿真对比，很明显得出T型匹配电路在Class E型超高频电路应用中的优越性及可行性。在实际应用中，T型匹配电路能增加电阻变化率，同时减小开关损耗，提升***的效率，在超高频领域具有广泛的应用背景。

Claims (2)

1.一种T型阻抗匹配电路的参数设计方法，该方法是基于应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路实现的，
所述应用于超高频DC/DC功率变换器的T型阻抗匹配电路包括谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls；
谐振电感Ls的一端与谐振电容C1的一端和谐振电容Cs的一端同时连接，
谐振电容C1的另一端和谐振电感Ls的另一端用于与逆变电路的两个输出端连接，
谐振电容Cs的另一端和谐振电感Ls的另一端用于与整流电路的两个输入端连接；
其特征在于，该方法中参数谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls求取的具体过程为：
步骤一，将所述T型阻抗匹配电路进行等效，获得T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL；
其中，
将s＝jω代入公式一，获得：
s表示复频率，j表示复数单位，ω表示谐振角频率，ZR表示整流电路的等效电阻，
步骤二，保证T型阻抗匹配电路的等效阻抗ZL呈现阻性，则定义公式二表达式中，分子的实部与分母的实部之比等于分子的虚部与分母的虚部之比，具体如公式三和公式四所示：
步骤三，设定C1＝kCS，并对公式四进行整理，获得
其中，k表示比例系数；
将公式五代入公式三，获得
对公式六进行整理，获得
将公式七代入C1＝kCS，获得
将公式八代入公式五，获得
从而完成对T型阻抗匹配电路中参数谐振电容C1、谐振电容Cs和谐振电感Ls的设计。
2.根据权利要求1所述的一种T型阻抗匹配电路的参数设计方法，其特征在于，所述k的取值为1。
CN201611091192.7A 2016-12-01 2016-12-01 应用于超高频dc/dc功率变换器的t型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法 Active CN106533382B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201611091192.7A CN106533382B (zh) 2016-12-01 2016-12-01 应用于超高频dc/dc功率变换器的t型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201611091192.7A CN106533382B (zh) 2016-12-01 2016-12-01 应用于超高频dc/dc功率变换器的t型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN106533382A CN106533382A (zh) 2017-03-22
CN106533382B true CN106533382B (zh) 2019-02-19

Family

ID=58354125

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201611091192.7A Active CN106533382B (zh) 2016-12-01 2016-12-01 应用于超高频dc/dc功率变换器的t型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN106533382B (zh)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110287558B (zh) * 2019-06-13 2023-04-18 南京航空航天大学 Dc/dc变换器***远场辐射预测模型的建立方法
CN113162453B (zh) * 2021-04-20 2022-11-29 哈尔滨工业大学 高频逆变***及控制方法
CN113364321B (zh) * 2021-06-10 2023-11-03 南京航空航天大学 一种直驱式的射频等离子电源
CN113922698A (zh) * 2021-09-14 2022-01-11 深圳爱芯怡科技有限公司 压电陶瓷驱动电路及超声波雾化器
CN115694660B (zh) * 2022-09-13 2023-09-22 北京无线电测量研究所 一种t型匹配谐振增强型光电探测器接收网络

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3731218A (en) * 1971-09-09 1973-05-01 United Aircraft Corp Active double tuned band pass filter
CN101842970A (zh) * 2007-12-06 2010-09-22 英特赛尔美国股份有限公司 用于改进dc/dc调压器的电感器电流检测准确度的***和方法
CN103907279A (zh) * 2011-08-12 2014-07-02 凯文·斯蒂芬·戴维斯 功率转换***
CN105897312A (zh) * 2016-04-01 2016-08-24 王清斌 一种为能量采集和小尺寸优化的nfc标签接口

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3731218A (en) * 1971-09-09 1973-05-01 United Aircraft Corp Active double tuned band pass filter
CN101842970A (zh) * 2007-12-06 2010-09-22 英特赛尔美国股份有限公司 用于改进dc/dc调压器的电感器电流检测准确度的***和方法
CN103907279A (zh) * 2011-08-12 2014-07-02 凯文·斯蒂芬·戴维斯 功率转换***
CN105897312A (zh) * 2016-04-01 2016-08-24 王清斌 一种为能量采集和小尺寸优化的nfc标签接口

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Basic Study on Reduction of Reflected Power Using DC/DC Converters in Wireless Power Transfer System via Magnetic Resonant Coupling;Yusuke Moriwaki等;《2011 IEEE 33rd International Telecommunication Energy Conference》;20111212;第1-5页，摘要，正文第II节、图1
超高频功率变换器研究综述;徐殿国等;《电工技术学报》;20161031;第31卷(第19期);第27-36页，正文第1节、图1

Also Published As

Publication number Publication date
CN106533382A (zh) 2017-03-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106533382B (zh) 应用于超高频dc/dc功率变换器的t型阻抗匹配电路及该匹配电路参数设计方法
CN104167828B (zh) 一种多中继器磁耦合谐振式无线功率传输***的设计方法
CN110518887B (zh) 一种宽带高效率j类功率放大器的设计方法
Varlamov et al. Class D Switching Power Amplifier with a Filter under Load Mismatch Conditions
CN106411291A (zh) 一种阶数大于1的大功率可调高频分数阶电容及其控制方法
Cui et al. Elimination of high frequency oscillation in dual active bridge converters by dv/dt optimization
CN110912534B (zh) 一种声波测井宽频阻抗匹配变压器模块化设计方法及模块
Zhou et al. Electrical impedance matching between piezoelectric transducer and power amplifier
Jacob et al. Broadband non-Foster matching of an electrically small loop antenna
CN105811888A (zh) 一种射频功率放大器输出匹配电路结构及其设计方法
CN110401420A (zh) 一种基于有源毫米波倍频器基极偏置电压和基波输入信号功率幅度关系的毫米波倍频器电路
CN108832907A (zh) 数传电台宽带阻抗匹配网络及其设计方法
CN110867973A (zh) 一种静态-动态磁耦合无线电能传输***在线或离线互感辨识方法
CN206421387U (zh) AlGaN/GaN HEMT小信号模型
Zhang et al. EMI noise source modeling based on network theory for power converters with mixed-mode characterization
CN107895079B (zh) 全频带超宽带天线电路模型
Chen Active network analysis: feedback amplifier theory
Nair et al. Low power receiver using envelope detector using converters
Yin et al. Inductive coupler analysis based on scattering parameters with nonstandard terminal impedance
US20170353172A1 (en) Filter circuit in radio frequency power detection circuit
Awai et al. Design of a resonator-coupled WPT system with multiple loads based on measurement with a VNA instead of an oscilloscope
Stevanović et al. Behavioral circuit modeling of single-and three-phase chokes with multi-resonances
Li et al. An EMI receiver model with consideration of the intermediate frequency filter
CN209897020U (zh) X波段腔体式梳状谱产生器
CN214850983U (zh) 一种对称的分数阶变压器构造电路

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant