CN106222385B - 高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法 - Google Patents

高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN106222385B
CN106222385B CN201610583801.4A CN201610583801A CN106222385B CN 106222385 B CN106222385 B CN 106222385B CN 201610583801 A CN201610583801 A CN 201610583801A CN 106222385 B CN106222385 B CN 106222385B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
strand
temperature
sheet
high carbon
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201610583801.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN106222385A (zh
Inventor
甘晓龙
毛新平
韩斌
李国彬
徐进桥
蔡珍
谭文
汪水泽
孙宜强
朱万军
张剑君
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuhan Iron and Steel Co Ltd filed Critical Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201610583801.4A priority Critical patent/CN106222385B/zh
Publication of CN106222385A publication Critical patent/CN106222385A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN106222385B publication Critical patent/CN106222385B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法，属于高碳工具钢生产技术领域。该生产方法的关键工艺控制包括：薄板坯连铸：薄板坯的厚度为50～90mm；连铸浇钢控制钢水过热度为10～40℃；浇注拉速为2.5～5.0m/min；采用保护渣浇注，该保护渣的半球熔点为845±70℃，碱度为0.85±0.2，粘度为1290～1310℃：0.80±0.6泊，体积密度为0.60±0.4kg/L；铸坯均热：铸坯入炉温度为800～1100℃，出炉温度为1100℃～1250℃，铸坯在炉时间为30～60min；精轧：第1、2机架轧制压下率控制在40～60％，终轧温度为850～950℃；层流冷却：冷却速率≥20℃/s；卷取：卷取温度为550～700℃。本发明生产的热轧板厚度控制在1.5～3.0mm之间，且具有偏析小、脱碳层浅、组织性能均匀等特点。

Description

高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法
技术领域
本发明属于高碳工具钢生产技术领域，具体地涉及一种高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法。
背景技术
高碳工具钢具有高强度、高硬度和高耐磨性的特点，主要用于制作各类切割刀具和特种工具，广泛应用于造纸、林业、橡胶、塑料、轻纺、电器、轻工机械等领域。
目前，多数高碳工具钢的生产工艺流程为：铁水→转炉→LF精炼→连铸→冷却→加热→轧制→层流冷却→卷取→成品。
高碳钢C含量高，钢坯在凝固过程中，容易产生中心偏析和中心疏松，轧成材之后，板卷中心部位容易出现分层现象。其次，铸坯在凝固时组织应力和热应力都较大，高温热塑性较低，容易产生铸坯内部裂纹和表面裂纹。另外，高碳钢的凝固点偏低，结晶器热熔量偏小，常规板坯连铸拉速低，结晶器钢液面不活跃，保护渣融化条件不好，铸坯表面容易出现夹渣等缺陷。因此，常规产线生产高碳工具钢具有一定的局限性，特别是难以生产C含量大于0.80％的高碳工具钢热轧薄钢板。
近年来，薄板坯连铸连轧技术得到了快速发展，在此产线上也生产了C含量较高的产品，如中国发明专利申请(申请号：200910041759.3，申请日：2009-08-10)，公开了题为一种生产中碳钢热轧薄钢板的方法的专利文献，该工艺控制为，中包过热度为20～35℃，浇注拉速为4～5m/min，采用液芯压下技术，压下比例为6.6～13.3％，采用保护渣浇注：碱度为0.95±0.1，粘度为1.05±0.1(1300℃)泊、熔融点为1020±30℃。该方法特别适用于采用博板坯连铸流程生产中碳钢热轧钢板，通过该方法可在博板坯连铸连轧流程中生产碳含量为0.42～0.65％，具有塑性好，硬度高，经热处理后有高性能的中碳钢热轧薄钢板。
中国发明专利申请(申请号：201010525184.5，申请日：2010-10-29)，报道了一种薄板坯连铸连轧生产中高碳钢的工艺，该工艺采用薄板坯连铸连轧工艺，通过改变各工序工艺参数来生产中高碳钢。
中国发明专利申请(申请号：201210193692.7，申请日：2012-06-13)，公开了一种复合微合金中高碳钢的制备方法，包括以下步骤：1)按照如下铸件成品的组分重量比配置原料：C：0.51-0.54％，Mn：0.65～0.69％，Si：0.40～0.58％，Nb：0.03～0.07％，V：0.1～0.13％，Cr：0.20～0.3％，P≤0.020％，S≤0.015％，余量为Fe，2)选取在0.75t中频无芯感应电炉中熔炼，加热到1100～1180℃并保温1小时后，锻造成型；3)将步骤2)得到钢坯在850～900℃正火保温1小时后，进行空冷或喷水冷却至室温，保证冷却速度控制在6-12℃/s的范围内，确保室温组织为铁素体和珠光体。本发明的含Nb和V的中高碳钢材料具有高强度、高韧性的力学性能配合。
中国发明专利申请(申请号：201310076240.5，申请日：2013-03-11)，本发明涉及一种免退火型中高碳钢板制造工艺，属于轧钢工艺技术领域。技术方案是：包含加热炉加热、立辊轧制、粗轧除鳞、粗轧轧制、中间冷却、精轧除鳞、精轧轧制、层流冷却、卷取机卷取和集中堆冷工序，所述的中间冷却工序，在板坯进行粗轧轧制工序之后，进精轧除鳞工序之前，通过冷却装置对板坯进行冷却，冷却装置的冷却能力使板坯降温至840℃以下。
中国发明专利申请(申请号：201410553865.0，申请日：2014-10-17)，提供了一种薄板坯连铸连轧中高碳钢的轧制工艺，其步骤包括：连铸、均热、除鳞、轧制、机架间冷却、层流冷却、卷取、保温罩缓冷的工序，其特征在于：所述轧制工序包括奥氏体完全再结晶轧制、未再结晶区奥氏体轧制、两相区轧制3个阶段。
中国发明专利申请(申请号：201510928582.4，申请日：2015-12-15)，公开了一种薄板坯中高碳钢生产工艺，包括由以下重量百分比的化学成分制备而成：碳：0.5～0.88％、硅：0.15～0.68％、锰：0.65～1.55％、磷≤0.025％、硫：0.002～0.0025％、铬：0.09～0.22％、镍：0.08～0.12％、砷：0.02～0.035％、铜：0.18～0.20％、铝≤0.02％和余量为铁，采用薄板坯连铸连轧工艺来生产中高碳钢，通过控制各工序工艺参数，来生产满足要求。
上述文献均未提及基于薄板坯连铸连轧流程生产C含量0.80～1.05％，Si含量0.10～0.30％，厚度1.5～3.0mm高碳工具钢热轧薄钢板的方法。
发明内容
本发明的目的在于提供了一种高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法，生产的热轧薄钢板，C含量0.70～1.15％，Si含量0.050～0.35％，且厚度控制在1.5～3.0mm之间。该生产方法制备的高碳工具钢热轧薄钢板具有偏析轻，脱碳层浅，组织性能均与等特点。
为实现本发明的目的，本发明公开了一种高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法，该生产方法包括工艺流程为：铁水脱硫、转炉吹炼、吹氩、精炼、薄板坯连铸、铸坯均热、精轧、层流冷却和卷取，其特征在于：关键工艺控制包括：
薄板坯连铸：薄板坯的厚度为50～90mm，连铸浇钢控制钢水过热度为10～40℃，浇注拉速为2.5～5.0m/min；
采用保护渣浇注，该保护渣的半球熔点为845±70℃，碱度为0.85±0.2，粘度为1290～1310℃：0.80±0.6泊，体积密度为0.60±0.4kg/L；
铸坯均热：铸坯入炉温度为800～1100℃，出炉温度为1100～1250℃，铸坯在炉时间为30～60min；
精轧：第1机架和第2机架的轧制压下率均控制在40～60％，终轧温度为850～950℃；
层流冷却：冷却速率≥20℃/s；
卷取：卷取温度为550～700℃。
进一步地，关键工艺控制还包括卷取后的缓冷，将卷取后的钢卷在钢卷库中采用堆垛方式进行缓冷，且缓冷时间控制为48～72h。
再进一步地，在薄板坯连铸工艺中，薄板坯的厚度为50～70mm，连铸浇钢控制钢水过热度为15～35℃，浇注拉速为3.0～4.5m/min。
更进一步地，在薄板坯连铸工艺中，薄板坯的厚度为50～60mm，连铸浇钢控制钢水过热度为15～20℃，浇注拉速为3.5～4.5m/min。
更进一步地，采用保护渣浇注，该保护渣的半球熔点为845±50℃，碱度为0.85±0.1，粘度为1300℃：0.80±0.5泊，体积密度为0.60±0.2kg/L。
更进一步地，在铸坯均热工艺中，铸坯入炉温度为850～1050℃，出炉温度为1130～1150℃，铸坯在炉时间为25～40min。
更进一步地，精轧工艺中，第1机架压下率为50～60％，第2机架压下率为50～60％，终轧温度为880～900℃。
更进一步地，卷取温度为610～650℃。
更进一步地，所述精炼过程进行合金化处理后的钢水的化学成分百分比为：C：0.70～1.15％，Si：0.050～0.35％，Mn：0.20～0.60％，P≤0.015％，S≤0.010％，N≤0.008％，Cr：0.10～0.30％，Als：0.015～0.040％，其余为Fe和不可避免的杂质。
更进一步地，所述精炼过程进行合金化处理后的钢水的化学成分百分比为：C：0.80～1.05％，Si：0.10～0.30％，Mn：0.20～0.60％，P≤0.015％，S≤0.010％，N≤0.008％，Cr：0.10～0.30％，Als：0.015～0.040％，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明的原理：
1、各种化学成分的选用原理：
碳(C)：碳在钢中主要起提高钢材的硬度和淬透性的作用，碳含量过低，钢材硬度太低，钢质太软。碳含量过高，钢材硬度太高，加工过程容易出现开裂等问题，加工性能较差。因此碳含量在0.80～1.05％。
硅(Si)：硅在钢中起提高钢材抗松弛能力和回火抗力，也起到提高钢材淬透性的作用。Si含量过低，钢材抗松弛能力太小，最低Si含量为0.10％，Si含量过高，钢材的脆性增加，且太高的Si也易导致钢中的C石墨化，因此最高Si含量为0.30％。
锰(Mn)：锰在钢中起提高钢材的硬度和淬透性，与钢中的S结合形成MnS，提高钢材的韧性。Mn含量过低，提高钢材淬透性作用太弱，因此最低Mn含量为0.20％，Mn含量过高容易在连铸过程中造成板坯中心偏析，降低材料的使用性能，因此最高Mn含量为0.60％。
磷(P)：在传统观点中，磷在钢中是属于有害元素。它会降低钢的冲击韧性，提高钢的脆化温度，恶化钢的焊接性能，其实那是磷与碳共同作用的结果。如果除去碳的影响，磷还能使塑性、韧性有所增加，使脆化温度有所降低。磷是非碳化物形成元素，它在钢中的存在形式主要是溶于铁素体。在配位数都是12时，它的原子半径为比铁原子大因此当它溶于铁素体时能够取代铁原子形成置换固溶体。在除了碳、氮元素以外的诸多固溶体形成元素中，磷的固溶强化能力最大。但磷含量过高会导致材料的塑性、焊接性和成形性不利。因此，P含量控制在0.015％以下。
硫(S)：硫是有害元素。易于在晶界偏聚，影响产品的韧性，同时降低耐腐蚀性。因此必须严格限制硫含量，S含量控制在0.010％以下。
氮(N)：氮为钢中的杂质元素，降低钢材的韧性，易于Al、Ti形成AlN和TiN，含量过高，易形成粗大的TiN，因此尽量降低其含量，其值应低于0.008％。
铬(Cr)：铬可提高钢材的淬透性，有利于提高钢材的硬度和耐磨性，在钢中形成稳定碳化物，提高钢材的抗回火稳定性，本发明中最低值为0.10％，但Cr含量过高容易造成钢材硬度过高，韧性下降，因此最高值为0.30％。
铝(Al)：铝在钢中与O结合，主要起到脱氧的作用，因此最低含量为0.015％，Al含量过高容易形成连铸生产困难，因此最高含量为0.040％。
2、本发明生产方法的工作原理：
本发明优选厚度为50～90mm的薄板坯进行冶炼并连铸成坯，连铸浇钢控制钢水过热度为10～40℃，浇注拉速为2.5～5.0m/min；浇注保护渣的半球熔点为845±50℃，碱度为0.85±0.1，粘度为1290～1310℃：0.80±0.5泊，体积密度为0.60±0.2kg/L。对连铸坯进行加热时，控制铸坯入炉温度为800～1100℃，出炉温度为1100～1250℃，铸坯在炉时间为30～60min。进行轧制时，精轧第1、2机架轧制压下率控制在40～60％，终轧温度为850～950℃；然后进行层流冷却，冷却速率≥30℃/s，再进行卷取，钢卷卷取温度为550～700℃，最后采用堆垛缓冷的方式进行缓冷，缓冷时间控制为48～72h，生产的钢卷厚度为1.5～3.0mm。
本发明生产方法的有益效果在于：
本发明通过控制钢材的化学成分以及连铸工艺、加热工艺、轧制工艺等关键的工艺过程，生产的热轧钢板厚度控制在1.5～3.0mm之间，且该生产方法制备的高碳工具钢热轧薄钢板具有偏析轻，脱碳层浅，组织性能均与等特点。
附图说明
图1为本发明实施例1的金相显微组织图；
图2为本发明实施例2的金相显微组织图；
图3为本发明实施例3的金相显微组织图；
图4为本发明实施例4的金相显微组织图；
图5为本发明实施例5的金相显微组织图。
具体实施方式
为了更好地解释本发明，以下结合具体实施例进一步阐明本发明的主要内容，但本发明的内容不仅仅局限于以下实施例。
实施例1
精炼过程进行合金化处理后的钢水的化学成分范围为C：0.80％，Si：0.25％，Mn：0.60％，P：0.010％，S：0.008％，N：0.006％，Cr：0.20％，Als：0.035％，其余为Fe和不可避免的杂质。
该生产方法依次通过铁水脱硫→转炉吹炼→吹氩→精炼→连铸→均热炉→精轧→层流冷却→卷取→缓冷。
主要工艺参数取值：连铸坯厚度为70mm，钢水过热度为35℃，拉速为3.0m/min，铸坯入炉温度为850℃、出炉温度为1100℃，铸坯在炉时间为60min，精轧第1机架轧制压下率40％，精轧第2机架轧制压下率60％，终轧温度为950℃，层流冷却速率30℃/s，卷取温度为700℃。
保护渣的理化性能指标：半球熔点为895℃，碱度为0.95，粘度为0.82泊(1300℃)，体积密度为0.80kg/L。
制备得到金相显微组织图如图1所示的热轧带钢；且该热轧带钢的相关性能参数如表1所示。
表1实施例1生产的热轧带钢的性能参数
结合图1和表1可知，该热轧带钢的厚度为3.0mm，且夹杂物级别为D类，单边脱碳层深度达到了0.82％，且从图1中可以看出，该带钢表面无明显带组织。
实施例2
精炼过程进行合金化处理后的钢水的化学成分范围为C：0.85％，Si：0.25％，Mn：0.50％，P：0.012％，S：0.006％，N：0.006％，Cr：0.30％，Als：0.040％，其余为Fe和不可避免的杂质。
该生产方法依次通过铁水脱硫→转炉吹炼→吹氩→精炼→连铸→均热炉→精轧→层流冷却→卷取→缓冷。
主要工艺参数取值：连铸坯厚度为62mm，钢水过热度为30℃，拉速为3.5m/min，铸坯入炉温度为900℃、出炉温度为1130℃，铸坯在炉时间为50min，精轧第1机架轧制压下率45％，精轧第2机架轧制压下率55％，终轧温度为930℃，层流冷却速率40℃/s，卷取温度为680℃。
保护渣的理化性能指标：半球熔点为850℃，碱度为0.90，粘度为0.85泊(1300℃)，体积密度为0.70kg/L。
制备得到金相显微组织图如图2所示的热轧带钢；且该热轧带钢的相关性能参数如表2所示。
表2实施例2生产的热轧带钢的性能参数
结合图2和表2可知，该热轧带钢的厚度为2.5mm，且夹杂物级别为D类，单边脱碳层深度达到了0.75％。
实施例3
精炼过程进行合金化处理后的钢水的化学成分范围为C：0.90％，Si：0.20％，Mn：0.30％，P：0.010％，S：0.005％，N：0.007％，Cr：0.10％，Als：0.015％，其余为Fe和不可避免的杂质。
该生产方法依次通过铁水脱硫→转炉吹炼→吹氩→精炼→连铸→均热炉→精轧→层流冷却→卷取→缓冷。
主要工艺参数取值：连铸坯厚度为60mm，钢水过热度为20℃，拉速为3.8m/min，铸坯入炉温度为950℃、出炉温度为1150℃，铸坯在炉时间为40min，精轧第1机架轧制压下率50％，精轧第2机架轧制压下率50％，终轧温度为900℃，层流冷却速率45℃/s，卷取温度为650℃。
保护渣的理化性能指标：半球熔点为795℃，碱度为0.80，粘度为0.78泊(1300℃)，体积密度为0.60kg/L。
制备得到金相显微组织图如图3所示的热轧带钢；且该热轧带钢的相关性能参数如表3所示。
表3实施例3生产的热轧带钢的性能参数
结合图3和表3可知，该热轧带钢的厚度为2.3mm，且夹杂物级别为D类，单边脱碳层深度达到了0.80％。
实施例4
精炼过程进行合金化处理后的钢水的化学成分范围为C：0.98％，Si：0.10％，Mn：0.20％，P：0.009％，S：0.006％，N：0.006％，Cr：0.25％，Als：0.030％，其余为Fe和不可避免的杂质。
该生产方法依次通过铁水脱硫→转炉吹炼→吹氩→精炼→连铸→均热炉→精轧→层流冷却→卷取→缓冷。
主要工艺参数取值：连铸坯厚度为52mm，钢水过热度为15℃，拉速为4.0m/min，铸坯入炉温度为1000℃、出炉温度为1180℃，铸坯在炉时间为35min，精轧第1机架轧制压下率60％，精轧第2机架轧制压下率40％，终轧温度为880℃，层流冷却速率55℃/s，卷取温度为600℃。
保护渣的理化性能指标：半球熔点为880℃，碱度为0.75，粘度为0.75泊(1300℃)，体积密度为0.40kg/L。
制备得到金相显微组织图如图4所示的热轧带钢；且该热轧带钢的相关性能参数如表4所示。
表4实施例4生产的热轧带钢的性能参数
结合图4和表4可知，该热轧带钢的厚度为1.8mm，且夹杂物级别为D类，单边脱碳层深度达到了0.76％。
实施例5
精炼过程进行合金化处理后的钢水的化学成分范围为C：1.05％，Si：0.15％，Mn：0.40％，P：0.010％，S：0.008％，N：0.006％，Cr：0.15％，Als：0.020％，其余为Fe和不可避免的杂质。
该生产方法依次通过铁水脱硫→转炉吹炼→吹氩→精炼→连铸→均热炉→精轧→层流冷却→卷取→缓冷。
主要工艺参数取值：连铸坯厚度为50mm，钢水过热度为10℃，拉速为4.5m/min，铸坯入炉温度为1050℃、出炉温度为1200℃，铸坯在炉时间为30min，精轧第1机架轧制压下率55％，精轧第2机架轧制压下率45％，终轧温度为850℃，层流冷却速率65℃/s，卷取温度为600℃。
保护渣的理化性能指标：半球熔点为820℃，碱度为0.85，粘度为0.80泊(1300℃)，体积密度为0.50kg/L。
制备得到金相显微组织图如图2所示的热轧带钢；且该热轧带钢的相关性能参数如表5所示。
表5实施例5生产的热轧带钢的性能参数
结合图5和表5可知，该热轧带钢的厚度为1.5mm，且夹杂物级别为D类，单边脱碳层深度达到了0.78％。
以上实施例仅为最佳举例，而并非是对本发明的实施方式的限定。除上述实施例外，本发明还有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。

Claims (1)

1.一种高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法，该生产方法包括工艺流程为：铁水脱硫、转炉吹炼、吹氩、精炼、薄板坯连铸、铸坯均热、精轧、层流冷却和卷取，其特征在于：关键工艺控制包括：
所述精炼过程进行合金化处理后的钢水的化学成分百分比为：C：0.98％，Si：0.10％，Mn：0.20％，P：0.009％，S：0.006％，N：0.006％，Cr：0.25％，Als：0.030％，其余为Fe和不可避免的杂质；
薄板坯连铸：薄板坯的厚度为52mm，连铸浇钢控制钢水过热度为15℃，浇注拉速为4.0m/min；
采用保护渣浇注，该保护渣的半球熔点为880℃，碱度为0.75，粘度为1300℃：0.75泊，体积密度为0.40kg/L；
铸坯均热：铸坯入炉温度为1000℃，出炉温度为1180℃，铸坯在炉时间为35min；
精轧：第1机架轧制压下率为60％，第2机架的轧制压下率为40％，终轧温度为880℃；
层流冷却：冷却速率为55℃/s；
卷取：卷取温度为600℃。
CN201610583801.4A 2016-07-22 2016-07-22 高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法 Active CN106222385B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610583801.4A CN106222385B (zh) 2016-07-22 2016-07-22 高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610583801.4A CN106222385B (zh) 2016-07-22 2016-07-22 高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN106222385A CN106222385A (zh) 2016-12-14
CN106222385B true CN106222385B (zh) 2018-08-24

Family

ID=57531581

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610583801.4A Active CN106222385B (zh) 2016-07-22 2016-07-22 高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN106222385B (zh)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107641758B (zh) * 2017-09-18 2019-07-09 武汉钢铁有限公司 疲劳性能优良的合金工具钢及其热轧板的制造方法
CN109338231A (zh) * 2018-12-06 2019-02-15 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种园林工具用热轧卷板及其制造方法
CN115572891B (zh) * 2021-06-21 2023-09-05 上海梅山钢铁股份有限公司 一种美工刀片用屈服强度420MPa级冷轧退火钢带
CN114774795A (zh) * 2022-05-09 2022-07-22 湖南华菱涟钢特种新材料有限公司 一种超高碳素工具钢热轧钢板及其生产方法
CN115058659A (zh) * 2022-06-13 2022-09-16 首钢集团有限公司 一种边部质量高的中高碳钢及其制造方法
CN115404403B (zh) * 2022-08-25 2023-07-18 北京首钢股份有限公司 一种压缩机阀片用热轧带钢及其制备方法、压缩机阀片
CN115383063B (zh) * 2022-08-25 2024-01-26 湖南华菱涟源钢铁有限公司 Sk120超高碳钢板的生产方法
CN115584438A (zh) * 2022-10-10 2023-01-10 湖南华菱涟源钢铁有限公司 一种超高碳钢板材及其制造方法
CN116479310A (zh) * 2023-05-05 2023-07-25 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 低边裂缺陷的高碳钢热轧卷板的生产方法及高碳钢热轧卷板

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4650006B2 (ja) * 2004-03-10 2011-03-16 Ｊｆｅスチール株式会社 延性および伸びフランジ性に優れた高炭素熱延鋼板およびその製造方法
CN101307411A (zh) * 2008-07-10 2008-11-19 武汉科技大学 一种基于薄板坯工艺的含Nb中高碳高强度钢及其制造方法
CN101733377B (zh) * 2010-01-20 2012-05-23 广州珠江钢铁有限责任公司 一种中高碳碳素钢及合金钢的连铸保护渣
CN101745536B (zh) * 2010-01-21 2011-06-08 广州珠江钢铁有限责任公司 一种生产sks51热轧薄钢板的方法
CN101745535B (zh) * 2010-01-21 2011-09-21 广州珠江钢铁有限责任公司 一种生产75Cr1热轧钢板的方法
CN101773930B (zh) * 2010-01-21 2011-07-20 广州珠江钢铁有限责任公司 一种生产65Mn热轧钢板的方法
CN101935801A (zh) * 2010-09-30 2011-01-05 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 一种490MPa级热轧钢板及其生产方法
CN104264038A (zh) * 2014-09-23 2015-01-07 攀钢集团西昌钢钒有限公司 一种440MPa级连退冷轧结构钢板及其生产工艺
CN104278201B (zh) * 2014-10-11 2016-08-24 武汉钢铁(集团)公司 具有良好冷成型性高碳钢的制备方法
CN104630618B (zh) * 2015-01-19 2017-04-12 宁波钢铁有限公司 一种家用园艺工具用钢55MnB及其制备方法
CN104831167B (zh) * 2015-04-28 2016-08-24 河北钢铁股份有限公司承德分公司 一种q550e高强用钢热轧板卷及其生产方法
CN105734422B (zh) * 2016-03-24 2018-06-05 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 冷轧薄壁管用热轧钢带的生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN106222385A (zh) 2016-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106222385B (zh) 高碳工具钢热轧薄钢板的生产方法
CN112981235B (zh) 一种屈服强度420MPa级的调质型建筑结构用钢板及其生产方法
CN101768698B (zh) 一种低成本屈服强度700mpa级非调质处理高强钢板及其制造方法
CN106756511B (zh) 一种双金属锯条背材用d6a热轧宽带钢及其生产方法
CN105063492B (zh) 汽车摩擦片的热轧钢材及其制备方法
CN104099520B (zh) 一种高碳低合金锯片钢及其热轧钢板生产方法
CN105296731B (zh) 提升厚规格高强钢板冲击韧性的生产方法
CN101773930B (zh) 一种生产65Mn热轧钢板的方法
CN105755375A (zh) 一种连铸坯生产低压缩比高性能特厚钢板及其制造方法
CN107779577A (zh) 一种加工性能优异的园艺工具用钢及其生产方法
CN104480394A (zh) 切割石材及金属用高碳低合金锯片钢及其热轧钢板制造方法
CN107287489A (zh) 基于全无头薄板坯连铸连轧流程生产钛微合金钢的方法
CN105002434B (zh) 车辆从动盘对偶钢片用热轧钢材及其制备方法
CN107058869A (zh) 超低屈强比980MPa级冷轧双相钢及其制造方法
CN103509996B (zh) 抗拉强度400MPa级高强度碳锰结构钢的制造方法
CN107385319A (zh) 屈服强度400MPa级精密焊管用钢板及其制造方法
CN103173685A (zh) 一种高强度锯片钢卷的生产方法
CN105177435B (zh) 刃具用薄规格热轧钢带及其制造方法
CN107326276A (zh) 一种抗拉强度500~600MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法
CN103540850B (zh) 屈服强度≥550MPa的超厚工程机械用钢及生产方法
CN114774795A (zh) 一种超高碳素工具钢热轧钢板及其生产方法
CN104694820B (zh) 一种抗拉强度500MPa以上低合金钢热轧钢带及其制备方法
CN103114253B (zh) 一种极薄规格超高强度钢板的生产方法
CN103834877B (zh) 一种薄板坯生产切割鞋模用钢及其制备方法
CN112824551A (zh) 一种轴瓦用钢背铝基复合板的钢质基板及制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
TA01 Transfer of patent application right

Effective date of registration: 20170703

Address after: 430083, Hubei Wuhan Qingshan District Factory No. 2 Gate joint stock company organs

Applicant after: Wuhan iron and Steel Company Limited

Address before: 430083 Qingshan District, Hubei, Wuhan

Applicant before: WUHAN IRON AND STEEL CORPORATION

GR01 Patent grant
GR01 Patent grant