CN106119713A - 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢s355nl及其制造方法 - Google Patents
一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢s355nl及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106119713A CN106119713A CN201610667339.6A CN201610667339A CN106119713A CN 106119713 A CN106119713 A CN 106119713A CN 201610667339 A CN201610667339 A CN 201610667339A CN 106119713 A CN106119713 A CN 106119713A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- low
- manufacture method
- rolling
- continuous casting
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/009—Pearlite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明属于低合金钢生产工艺领域,具体涉及一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL及其制造方法。工艺流程为KR铁水预处理—转炉冶炼—LF、RH精炼—连铸—缓冷—连铸坯料加热—轧制—预矫直—控制冷却—热矫直—堆垛缓冷‑切割精整。本发明实现了60mm‑80mm厚度S355NL低屈强比要求,同时保证低温冲击和强度富裕量。经现场实践,采用本方案生产的钢板,抗拉强度为510Mpa‑550Mpa,断后延伸率为28%‑39%,夏比冲击功(横向)在‑50℃可以达到200J以上。
Description
技术领域
本发明属于低合金钢生产工艺领域,具体涉及一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL及其制造方法。
背景技术
S355NL属于欧标可焊接细晶粒结构钢,此钢种的特殊性是要求钢材-50℃低温时仍保持良好的冲击性能,主要用大型船舶、桥梁、矿山机械、风电塔筒、高压容器等领域,随着极寒环境下桥梁、风电工程建设,对于低温冲击性能良好易焊接特厚S355NL的需求越来越多。
为了提高焊接性能,对C含量、Pcm 值提出更高要求,要求钢材不但有高的强度、良好的韧性和焊接性能,为了满足卷筒需要,要求低屈强比。现有技术中,厚规格的S355NL多采用中碳设计,采用控轧+正火状态交货来满足低温冲击性能,正火交货的S355NL难于满足低屈强比及低碳成分设计。
发明内容
为了解决上述的技术问题,本发明提供了一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL及其制造方法,本方法采用低碳成分设计,采用控轧轧制和控轧冷却工艺,克服了传统的生产制造方法难于降低屈强比的局限性,简化了生产工艺、缩短了生产流程,得到了良好的产品性能,适合批量工业生产,在满足强度、韧性和焊接性能要求的同时,保证了低屈强比。
本发明是通过下述的技术方案来实现的:
一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL,其质量百分比的组成如下C:0.06-0.09%,Si:0.25-0.35%,Mn:1.45-1.60%,P﹤0.015%,S﹤0.003%,Al:0.015-0.040%,Nb :0.025-0.040%,Ti:0.010-0.025%,余量为Fe及不可避免的杂质。
上述的低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法,工艺路线如下:KR铁水预处理—转炉冶炼—LF、RH精炼—连铸—缓冷—连铸坯料加热—轧制—预矫直—控制冷却—热矫直—堆垛缓冷-切割精整。
上述的低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法,包括如下步骤:
(1)转炉冶炼:包括选配化学成分,C:0.06-0.09%,Si:0.25-0.35%,Mn:1.45-1.60%,P﹤0.015%,S﹤0.003%,Al:0.015-0.040%,Nb :0.025-0.040%, Ti:0.010-0.025%,余量为Fe及不可避免的杂质;转炉采用顶底复吹转炉冶炼;
(2)LF、RH精炼:为了控制气体含量及控制合金元素,采用LF+RH精炼,保证软吹时间、RH精炼真空度和真空处理时间;脱气结束后软吹时间>20min,RH精炼真空处理时间>15min;
(3)连铸:严格全程保护浇注,中液面稳定;连铸中包温度1540℃-1550℃,铸机拉速为1m/s,连铸成250mm的连铸坯;
(4)轧制成型:采用控制轧制模式,对连铸坯料加热,加热温度1180℃-1250℃,加热时间9-10分钟/厘米,进行两阶段控制轧制;
(5)预矫直:采用5辊预矫直机进行高温矫直,降低钢板头尾翘曲和保证进入水冷***钢板平直;
(6)控轧冷却:低冷速水冷,采用低水压1.5bar进行低冷速冷却,冷却速度5-8℃/S,最终钢板冷却到580℃-600℃;
(7)矫直:采用9辊矫直机进行矫直,降低钢板内部和表面残余应力;
(8)堆垛缓冷:对轧制钢板堆垛缓冷24小时,然后进行切割精整。
上述的低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法中,所述步骤(4)中连铸钢坯经过粗轧机第一阶段轧制后,中间坯料厚度为120-160mm,最终成品钢板厚度为60mm-80mm。
上述的低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法中,所述步骤(4)中粗轧开轧温度为1120℃-1180℃,粗轧终轧温度为1050℃-1100℃。
上述的低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法中,其特征在于,所述步骤(4)中精轧开轧温度为850℃-870℃,精轧终轧温度为830℃-860℃。
上述的低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法中,所述(4)中精轧阶段最后三道次小压下量轧制,采用双道次轧制,减少头尾翘曲,保证轧制后钢板板形良好,顺利进入预矫直机。
上述的低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法中,所述步骤(1)、步骤(2)中,炼钢过程通过转炉、LF和RH控制P、S含量,要求P控制在150PPm以下,S控制在30PPm。
连铸过程需要控制拉速和温度,避免出现严重的成分偏析。防止出现内部裂纹、缩孔等内部缺陷。可采用常规工艺进行,除明确规定的工艺条件外,本发明未特别说明的工艺部分均按本领域现有技术。
上述连铸坯料是在奥氏体再结晶区、未再结晶区及形变诱导相变区控制轧制,通过高温区的奥氏体再结晶控制轧制,充分细化奥氏体晶粒;本发明步骤(6)中通过控制冷却速率和终冷温度,得到铁素体+珠光体组织。
本发明与已有技术相比较,具有下列显著的优点和效果:
(1)主要通过合理低碳设计,保证Pcm值,通过控制轧制、控轧冷却实现钢板性能,可在较少合金含量的情况下实现钢板高强度、高韧性和低屈强比,提高焊接性能。
(2)控制粗轧阶段压下量,精轧阶段采用小压下量多道次轧制策略,合理分配压下量和控制轧制力,得到轧制后的良好板形。
(3)通过二阶段控制轧制和轧后冷却,进行24小时缓冷,得到铁素体+珠光体组织,可有效的提高抗拉强度,改善加工硬化,降低屈强比,得到屈强比≤0.80的低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL。
(4)本发明制造方法中控制轧制和控轧冷却工艺,利用250mm的连铸坯生产60mm-80mm的S355NL,节省了同类钢板的正火工序,缩短生产周期、成本低,提高了生产效率,节约能源。
(5)低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL钢板成分利用少量的Nb、Ti进行复合微合金化, Nb提高钢板的淬透性。
总之,本发明通过合理的低碳成分设计,利用少量的Nb、Ti进行复合微合金化,利用Nb提高钢板的淬透性。精轧采用小压下量多道次轧制,保证终轧温度和板形。通过控制终轧温度、开冷温度,对轧制后钢板进控制冷却,得到TMCP后组织为铁素体+珠光体,保证强度和韧性同时,降低屈强比。此发明工艺采用低碳设计,提高焊接性能,降低了屈强比,克服了常规正火处理方式生产周期长、成本高的缺点,可以生产性能稳定的60mm-80mm 低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL钢板。
附图说明
图1为本发明实施例1产品的金相图片。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作更进一步的说明,以便本领域的技术人员更了解本发明,但并不因此限制本发明。
本发明低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法,工艺路线为:
KR铁水预处理—转炉冶炼—LF、RH精炼—连铸—缓冷—连铸坯料加热—轧制—预矫直—控制冷却—热矫直—堆垛缓冷-切割精整。
实施例1 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL及其制造方法
(1)生产钢板所需主要成分按重量百分比为:C:0.075%,Si:0.26%,Mn:1.47%,P:0.009%,S:0.002%,Nb:0.030%,Ti:0.016%,Al:0.031%,其余为Fe及不可避免的杂质;
(2)上述配制好的原料在210吨转炉上冶炼,转炉采用顶底复吹转炉冶炼,采用LF+RH精炼,脱气结束后软吹时间>20min,RH精炼真空处理时间>15min;
(3)连铸中包温度1540℃-1550℃,铸机拉速为1m/s,连铸成250mm×2200mm ×3520mm连铸坯,连铸坯加热到1200℃,加热时间9-10分钟/厘米;
(4)采用成型、展宽、延伸三阶段轧制,粗轧机轧制6道次,开轧温度为1148℃,粗轧终轧温度1070℃,完成成型、展宽和第一阶段延伸轧制;中间坯料为120mm,精轧机开轧温度860℃,采用8道次轧制,最终轧制成制后60mm×3520mm ×93700mm钢板,精轧终轧温度850℃;
(5)采用5辊预矫直机进行高温矫直,降低钢板头尾翘曲和保证进入水冷***钢板平直;
(6)在钢板轧后控制冷却,采用低水压1.5bar进行低冷速冷却,开冷温度为820℃,冷却速6℃/s,冷却后钢板表面温度为598℃;
(7)采用9辊矫直机进行矫直,降低钢板内部和表面残余应力;
(8)轧后钢板堆垛缓冷24小时。
本实施例中制造出产品的金相图如图1所示,产品实际测量厚度60.12mm,C为0.075%,Pcm为0.16,满足低碳要求并且Pcm<0.18。力学检测结果为:屈服强度 ReH:387Mpa,抗拉强度 Rm:547Mpa,屈强比(Rel/ Rm):0.71,延伸率δ:37.5%,-50℃冲击功CVN1:286.8J,冲击功CVN2:267.7J,冲击功CVN3:269.9J,冷弯:合格。化学成分、力学性能满足国家标准和客户低屈强比要求。
实施例2 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL及其制造方法
(1)生产钢板所需主要成分按重量百分比为:C:0.070%,Si:0.30%, Mn:1.55%,P:0.008%,S:0.001%,Nb:0.028%,Ti:0.016%,Al:0.034%,其余为Fe及不可避免的杂质;
(2)上述配制好的原料在210吨转炉上冶炼,转炉采用顶底复吹转炉冶炼,采用LF+RH精炼,脱气结束后软吹时间>20min,RH精炼真空处理时间>15min;
(3)连铸中包温度1540℃-1550℃,铸机拉速为1m/s,连铸成250mm×2200mm ×3500mm连铸坯,连铸坯加热到1200℃,加热时间9-10分钟/厘米;
(4)采用成型、展宽、延伸三阶段轧制,粗轧机轧制6道次,开轧温度为1157℃,粗轧终轧温度1060℃,完成成型、展宽和第一阶段延伸轧制;中间坯料为150mm,精轧机开轧温度850℃,采用8道次轧制,最终轧制成制后80mm×2650mm ×92600mm钢板,精轧终轧温度845℃;
(5)采用5辊预矫直机进行高温矫直,降低钢板头尾翘曲和保证进入水冷***钢板平直;
(6)在钢板轧后冷却,采用低水压1.5bar进行低冷速冷却,开冷温度为820℃,冷却速:5℃/s,冷却后钢板表面温度为591℃;
(7)采用9辊矫直机进行矫直,降低钢板内部和表面残余应力;
(8)轧后钢板堆垛缓冷24小时。
本实施例中制造出的产品,实际测量厚度79.15mm,力学检测结果为:屈服强度ReH:391Mpa,抗拉强度 Rm:531Mpa,屈强比(Rel/ Rm):0.736,延伸率δ:33.5%,-50℃冲击功CVN1:252.0J,CVN2:253.8J,CVN3:250.9J,冷弯:合格。化学成分、力学性能满足国家标准和客户低屈强比要求。
Claims (9)
1. 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL,其特征在于,所述钢板化学成分质量百分比的组成如下:C:0.06-0.09%,Si:0.25-0.35%,Mn:1.45-1.60%,P﹤0.015%,S﹤0.003%,Al:0.015-0.040%,Nb :0.025-0.040%, Ti:0.010-0.025%,余量为Fe及不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢S355NL的制造方法,其特征在于,工艺路线如下:
KR铁水预处理—转炉冶炼—LF、RH精炼—连铸—缓冷—连铸坯料加热—轧制—预矫直—控制冷却—热矫直—堆垛缓冷-切割精整。
3.根据权利要求2所述的制造方法,其特征在于,所述制造方法包括如下步骤:
(1)转炉冶炼:包括选配化学成分,C:0.06-0.09%,Si:0.25-0.35%,Mn:1.45-1.60%,P﹤0.015%,S﹤0.003%,Al:0.015-0.040%,Nb :0.025-0.040%, Ti:0.010-0.025%,余量为Fe及不可避免的杂质;转炉采用顶底复吹转炉冶炼;
(2)LF、RH精炼:采用LF+RH精炼,脱气结束后软吹时间>20min,RH精炼真空处理时间>15min;
(3)连铸:全程保护浇注,中液面稳定;连铸中包温度1540℃-1550℃,铸机拉速为1m/s,连铸成250mm的连铸坯;
(4)轧制成型:采用控制轧制模式,对连铸坯料加热,加热温度1180℃-1250℃,加热时间9-10分钟/厘米,进行两阶段控制轧制;
(5)预矫直:采用5辊预矫直机进行高温矫直;
(6)控轧冷却:采用低水压1.5bar进行低冷速冷却,冷却速度5-8℃/S,最终钢板冷却到580℃-600℃;
(7)矫直:采用9辊矫直机进行矫直;
(8)堆垛缓冷:对轧制钢板堆垛缓冷24小时,然后进行切割精整。
4.根据权利要求3所述的制造方法,其特征在于,所述步骤(1)和步骤(2)中,炼钢过程通过转炉、LF和RH控制P、S含量,P控制在150PPm以下,S控制在30PPm。
5.根据权利要求3所述的制造方法,其特征在于,所述步骤(4)中连铸钢坯经过粗轧机第一阶段轧制后,中间坯料厚度为120-160mm,最终成品钢板厚度为60mm-80mm。
6.根据权利要求3所述的制造方法,其特征在于,所述步骤(4)中粗轧开轧温度为1120℃-1180℃,粗轧终轧温度为1050℃-1100℃。
7.根据权利要求3所述的制造方法,其特征在于,所述步骤(4)中精轧开轧温度为850℃-870℃,精轧终轧温度为830℃-860℃。
8.根据权利要求3所述的制造方法,其特征在于,所述步骤(4)中精轧阶段最后三道次小压下量轧制,采用双道次轧制。
9.根据权利要求3所述的制造方法,其特征在于,所述步骤(4)中连铸坯料是在奥氏体再结晶区、未再结晶区及形变诱导相变区控制轧制,通过高温区的奥氏体再结晶控制轧制,细化奥氏体晶粒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610667339.6A CN106119713A (zh) | 2016-08-15 | 2016-08-15 | 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢s355nl及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610667339.6A CN106119713A (zh) | 2016-08-15 | 2016-08-15 | 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢s355nl及其制造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106119713A true CN106119713A (zh) | 2016-11-16 |
Family
ID=57258838
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610667339.6A Pending CN106119713A (zh) | 2016-08-15 | 2016-08-15 | 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢s355nl及其制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106119713A (zh) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109092903A (zh) * | 2018-07-13 | 2018-12-28 | 舞阳钢铁有限责任公司 | Tmcp型s355g8+m-z35钢板的生产方法 |
CN110106441A (zh) * | 2019-05-14 | 2019-08-09 | 南京钢铁股份有限公司 | TMCP型屈服370MPa高性能桥梁钢板及生产方法 |
CN111534741A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种海底管线用钢X56Mo轧制方法 |
CN111809117A (zh) * | 2020-07-08 | 2020-10-23 | 首钢集团有限公司 | 一种高断裂韧性低时效敏感性海上风电用钢及其生产方法 |
CN112246910A (zh) * | 2020-09-15 | 2021-01-22 | 首钢集团有限公司 | 一种提高热机械轧制钢板性能均匀性的方法及热机械轧制钢板 |
CN114525456A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-05-24 | 天津市新天钢钢铁集团有限公司 | 一种高韧性35Kg级建筑结构用钢板及其生产方法 |
CN114570898A (zh) * | 2022-03-26 | 2022-06-03 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种低屈强比低合金高强度钢板的生产方法 |
CN114737133A (zh) * | 2022-03-23 | 2022-07-12 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种低屈强比高韧性结构钢板及其制造方法 |
CN115106493A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-09-27 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高风电法兰用s355nl钢连铸坯中心致密度的方法 |
CN115305330A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-11-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种厚度大于50mm的460MPa级别厚钢板的板形控制方法 |
CN117210763A (zh) * | 2023-09-15 | 2023-12-12 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比q355mc钢板及其生产方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59205454A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 快削鋼とその製造法 |
CN102345055A (zh) * | 2011-06-28 | 2012-02-08 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种可焊接细晶粒结构钢s355nl/s355nlz35钢板及其生产方法 |
-
2016
- 2016-08-15 CN CN201610667339.6A patent/CN106119713A/zh active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59205454A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 快削鋼とその製造法 |
CN102345055A (zh) * | 2011-06-28 | 2012-02-08 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种可焊接细晶粒结构钢s355nl/s355nlz35钢板及其生产方法 |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109092903A (zh) * | 2018-07-13 | 2018-12-28 | 舞阳钢铁有限责任公司 | Tmcp型s355g8+m-z35钢板的生产方法 |
CN110106441A (zh) * | 2019-05-14 | 2019-08-09 | 南京钢铁股份有限公司 | TMCP型屈服370MPa高性能桥梁钢板及生产方法 |
CN111534741A (zh) * | 2020-04-29 | 2020-08-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种海底管线用钢X56Mo轧制方法 |
CN111809117A (zh) * | 2020-07-08 | 2020-10-23 | 首钢集团有限公司 | 一种高断裂韧性低时效敏感性海上风电用钢及其生产方法 |
CN111809117B (zh) * | 2020-07-08 | 2021-11-19 | 首钢集团有限公司 | 一种高断裂韧性低时效敏感性海上风电用钢及其生产方法 |
CN112246910A (zh) * | 2020-09-15 | 2021-01-22 | 首钢集团有限公司 | 一种提高热机械轧制钢板性能均匀性的方法及热机械轧制钢板 |
CN114525456A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-05-24 | 天津市新天钢钢铁集团有限公司 | 一种高韧性35Kg级建筑结构用钢板及其生产方法 |
CN114737133A (zh) * | 2022-03-23 | 2022-07-12 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种低屈强比高韧性结构钢板及其制造方法 |
CN114737133B (zh) * | 2022-03-23 | 2023-10-20 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种低屈强比高韧性结构钢板及其制造方法 |
CN114570898A (zh) * | 2022-03-26 | 2022-06-03 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种低屈强比低合金高强度钢板的生产方法 |
CN115106493A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-09-27 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高风电法兰用s355nl钢连铸坯中心致密度的方法 |
CN115106493B (zh) * | 2022-06-16 | 2024-03-01 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高风电法兰用s355nl钢连铸坯中心致密度的方法 |
CN115305330A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-11-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种厚度大于50mm的460MPa级别厚钢板的板形控制方法 |
CN115305330B (zh) * | 2022-07-28 | 2024-05-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种厚度大于50mm的460MPa级别厚钢板的板形控制方法 |
CN117210763A (zh) * | 2023-09-15 | 2023-12-12 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比q355mc钢板及其生产方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106282789B (zh) | 一种低碳特厚TMCP型Q420qE桥梁钢及其制造方法 | |
CN106119713A (zh) | 一种低碳特厚低屈强比卷筒用钢s355nl及其制造方法 | |
CN112981235B (zh) | 一种屈服强度420MPa级的调质型建筑结构用钢板及其生产方法 | |
CN104532126B (zh) | 一种低屈强比超高强度热轧q&p钢及其制造方法 | |
CN105755375B (zh) | 一种连铸坯生产低压缩比高性能特厚钢板及其制造方法 | |
CN101805873B (zh) | 一种低成本高强汽车大梁用钢及其制造方法 | |
CN104451386B (zh) | 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法 | |
CN105925893B (zh) | 一种250mm厚的S355NL低碳高韧性低合金钢板及其制造方法 | |
CN103540838A (zh) | 一种低温容器用钢板及生产方法 | |
CN103045966B (zh) | 一种优质高屈服强度结构钢s620ql1钢板及其生产方法 | |
CN104911503A (zh) | 一种特厚调质海洋工程用eh40钢及其制备方法 | |
CN102925799B (zh) | 一种超高强钢板的生产方法 | |
CN109266812A (zh) | 一种煤矿液压支架用低屈强比高强度调质钢及其制造方法 | |
CN108411203A (zh) | 高硅高铝混凝土搅拌车用nm300耐磨钢及生产方法 | |
CN105177440A (zh) | 超低温压力容器用钢板及其生产方法 | |
CN113584410A (zh) | 一种新型高强度特厚海洋工程用fh500钢板的生产方法 | |
CN106399840A (zh) | 低成本低屈强比调质型q690e钢板及生产方法 | |
CN106834946A (zh) | 大厚度保高温抗拉强度钢板SA299GrB及其制备方法 | |
CN109554622B (zh) | 淬火至贝氏体区获得Q&P组织的热轧Fe-Mn-Al-C钢及制造方法 | |
CN102899563B (zh) | 一种超高强钢板的生产方法 | |
CN105969963A (zh) | 一种提升设备轨道用合金结构钢板的生产方法 | |
CN104018089B (zh) | 屈服强度890MPa级高强度高韧性钢板及其生产方法 | |
CN106222557B (zh) | 一种高效低成本610MPa水电钢及其生产方法 | |
CN102912231A (zh) | 一种超高强钢板的生产方法 | |
CN103556075B (zh) | 一种调质高强度q500d特厚钢板的生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
AD01 | Patent right deemed abandoned | ||
AD01 | Patent right deemed abandoned |
Effective date of abandoning: 20180608 |