CN105798270A - 耐磨铸件及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了耐磨铸件及制造方法。耐磨铸件包含基体和镶铸在所述基体中的硬质合金棒，基体为奥贝球铁，且包括C3.6‑4.5％、Si1.4‑2.4％、Mn0.3‑0.4％、Cu0.7‑0.9％、Ni1.2‑1.7％、Mo0.3‑0.4％、P0.01‑0.03％、S0.02‑0.04％和余量Fe。制造方法包括：将硬质合金棒镶嵌在铁丝网中，在铁丝网的表面覆盖泡沫板，得到泡塑模型；按照配比配料并将所配混合料熔化，加入球化剂和孕育剂进行球化处理和孕育处理，得到奥贝球铁原铁水；将原铁水加入至泡塑模型中进行浇注，得到镶嵌硬质合金棒的铸件，对铸件进行热处理，得到耐磨铸件。该耐磨铸件硬度高，强度高，具有良好的韧性。

Description

耐磨铸件及其制造方法

技术领域

本发明涉及材料领域，具体而言，涉及一种耐磨铸件及其制造方法。

背景技术

随着现代工业的高速发展，破碎、研磨、挖掘、轧钢等机械设备大量消耗钢铁耐磨件，这些耐磨件不仅要有高的耐磨性还需要有足够的抗冲击性，而传统的单一材料已不能满足要求，因此，近年来复合材料越来越受大家的重视。

目前，市场上常见的耐磨复合材料多选择高锰钢或高铬铸铁为基体部分，选择陶瓷颗粒或硬质合金或合金棒作为强化部分。高锰钢或高铬铸铁只有在冲击大、应力高、磨料硬的情况下才耐磨，而且其屈服强度低，易于变形，而陶瓷颗粒虽然能在一定程度上增强复合材料的耐磨性，但是由于陶瓷颗粒的局限性，使得耐磨复合材料的耐磨性能提高的幅度有限，仍无法满足磨损强度较大的作业要求。

虽有报道采用硬质合金棒作为强化部分与基体部分结合来制备耐磨复合材料，但其制备方法采用的是焊接方法来固定硬质合金棒，或者在基体上制作钎镶孔，而后将硬质合金棒通过钎镶孔钎镶在基体中，这些制造方法不但繁琐费时，而且焊接不能保证硬质合金金属棒和基体部分实现良好的结合，材料的耐磨性能也大打折扣。

有鉴于此，特提出本发明。

发明内容

本发明的第一目的在于提供一种耐磨铸件，针对现有耐磨复合材料多选择高锰钢或高铬铸铁作为基体而导致耐磨材料屈服强度低，易于变形的问题，本发明针对这一问题进行改进，创新采用奥贝球铁作为基体部分，并对奥贝球铁的成分含量进行限定，使得铸件不但硬度高，强度高，而且还具有良好的韧性，从而保证耐磨性能在各种工作环境下均有突出表现。

本发明的第二目的在于提供一种耐磨铸件的制造方法，该方法可将硬质合金棒与基体高度结合，提高材料的抗磨损能力。

为了实现本发明的上述目的，特采用以下技术方案：

本发明提供的耐磨铸件，包含基体和镶铸在所述基体中的硬质合金棒；

所述基体为奥贝球铁，以质量百分数计，所述奥贝球铁包括C3.6-4.5％、Si1.4-2.4％、Mn0.3-0.4％、Cu0.7-0.9％、Ni1.2-1.7％、Mo0.3-0.4％、P 0.01-0.03％、S0.02-0.04％和余量Fe。

等温淬火球墨铸铁(Austempered Ductile Iron，简称ADI)，即奥贝球铁，是一定成分的球墨铸铁经等温淬火后得到的铸铁材料，是材料领域新科技的产物，具有优良的综合性能，用其生产的铸件有强度高，韧性好、弯曲疲劳和接触疲劳强度高，吸震性和降噪性能好，抗磨损、低温性能好以及生产成本低，经济效益好等许多独特的优点，是一种在球墨铸铁的运用基础上发展起来的值得大力推广的优良工程材料。

选择适当化学成分是保证奥贝球铁获得良好的组织状态和高性能的基本条件，化学成分的选择既要有利于石墨的球化和获得满意基体，以期获得所要求的性能，又要使奥贝球铁有较好的铸造性能。基于上述考虑，本发明中所用的奥贝球铁中的各个化学成分如下：C含量高易产生石墨漂浮现象，其结果是使铸件中的夹杂物数量增多，降低性能，C含量低时易产生缩松和裂纹等缺陷，控制在3.6-4.5％较为合适。Si是强石墨化元素，阻止渗碳体的析出，但Si含量高容易形成异形石墨及提高低温脆性，控制在1.4％～2.4％最为适宜。Mn有稳定和强化基体的作用，使C曲线右移，有利于提高淬透性、强度及耐磨性。但Mn含量过高会降低ADI的强度和塑性。因此Mn含量不宜过高，控制在0.3-0.4％最为适宜。P和S作为杂质，都是有害元素，尤其是P有严重的偏析倾向，易在晶界处形成磷共晶，提高低温脆性，严重降低低温韧性；S消耗球化剂，造成球化不稳定，为了保证球化成功，防止过多的夹杂物产生和球化衰退，S需要被严格限制，基于上述考虑，将奥贝球铁中P的含量控制在0.01-0.03％，S的含量控制在0.02-0.04％。Mo使C曲线右移，能使铸件有良好的淬透性且能缩短处理时间，但Mo含量较高将降低ADI的塑性和强度，因此，将Mo含量控制在0.3-0.4％。Ni和Cu都使C曲线右移，提高淬透性，Cu还能细化石墨和提高石墨球的圆整度，并细化贝氏体针，提高组织的均匀性，能起到固溶强化的作用，从而提高铸件的韧性和耐磨性，其含量分别在1.2-1.7％和0.7-0.9％。

综上所述，本发明通过将奥贝球铁的化学成分控制在特定范围内，将该奥贝球铁作为耐磨铸件的基体，不仅使耐磨铸件的硬度高，强度高，而且还具有良好的韧性，从而保证耐磨铸件能适应各种工作环境。

优选地，所述硬质合金棒的材料为YG8硬质合金，且直径为5-8mm，长度为10-15mm。

YG8硬质合金的主要成分为WC和Co，采用这一材料的硬质合金棒，其密度为14.5-14.9g/cm³，硬度为89HRA，抗拉强度≥1500Mpa，确保硬质合金棒具有良好的耐磨性。

本发明中，奥贝球铁作为基体，YG8类硬质合金棒作为增强体，并且硬质合金棒在基体中均匀有序分布，这利于减小金属液凝固时硬质合金棒与基体金属热力学性能不匹配的影响。由于相邻硬质合金棒之间距离太近不仅会影响金属流动性，且增强体会引起冷铁效应，导致硬质合金与基体结合不良，距离太远又起不到有效的保护作用，所以本发明中不仅对所用的硬质合金棒的材料进行了限定，还对其直径和长度进行了限定，确定硬质合金棒的直径在5-8mm，长度在10-15mm时较为适宜，而又以直径为6mm，长度为10mm时最佳。

基体中相邻硬质合金棒之间距离选定为5～6mm，其中硬质合金棒在基体中的体积分数为3-5％，在工作表面，硬质合金棒的截面面积为工作表面总面积的6-8％，增强体与基体之间的结合牢固，增强体对基体起到有效的保护作用，所制得的铸件的耐磨性是其基体材料奥贝球铁的两倍，基体中增强体的尺寸及分布合理，保证了其耐磨性。

一种本发明提供的耐磨铸件的制造方法，包括如下步骤：

(1)将硬质合金棒镶嵌在铁丝网中，在铁丝网的表面覆盖泡沫板，得到泡塑模型；

(2)按照配比配料并将所配混合料熔化，加入球化剂和孕育剂进行球化处理和孕育处理，得到奥贝球铁原铁水；

(3)将所述原铁水加入至所述泡塑模型中进行浇注，得到镶嵌硬质合金棒的铸件，对所述铸件进行热处理，得到耐磨铸件。

本发明借助消失模铸造方法制造耐磨铸件，但仅采用消失模铸造方法无法实现将硬质合金棒均匀镶铸在奥贝球铁中的目的。为解决这一问题，本发明在制造方法中，将硬质合金棒固定在铁丝网中，再将这一铁丝网的表面覆盖泡沫板，得到用以浇注的泡塑模型。

在本发明所用的泡塑模型中，由于所述硬质合金棒被中间的铁丝网固定，则在消失模铸造过程中，当泡沫板气化时，硬质合金棒不会发生位移，最终使其均匀地分布在奥贝球铁基体中。

而且，通过本发明提供的方法，保证硬质合金棒和基体结合程度较高，基体对硬质合金棒起到了有效的支撑作用，而高硬度、高耐磨性的硬质合金棒也对基体起到了很好的保护作用，提高了工件整体抗磨损能力，且在工作过程中硬质合金棒不易脱落或碎掉。

为了保证奥贝球铁具有优异的性能，优选地，步骤(3)中，所述热处理具体包括：

先将所述铸件进行奥氏体化处理，温度为850-950℃，保温时间为60-120min，后淬入250-380℃的硝盐浴中保温45-120min，进行等温淬火处理，最后空冷至室温。

为了获得奥贝球铁组织，将对铸件进行热处理处理，热处理过程中，发生质变的有如下3个阶段：1)在850～950℃保温使基体全部转变为碳饱和奥氏体；2)快速冷却到250～380℃等温淬火温度范围，使其不能转变为珠光体而开始向奥氏铁素体转变；3)在等温淬火温度范围保温，使基体组织转变为针状铁素体和含碳1.8％～2.2％的稳定奥氏体。

对于热处理过程中的几个参数：

(1)奥氏体化加热时间。主要取决于基体组织的奥氏体化温度，珠光体量和Si含量。奥氏体化温度越高，珠光体量越多，Si含量越少则转变速度越快。所以奥氏体化时间在60～120min较为适宜，最佳时间为90min。

(2)等温淬火时间。在生产等温淬火球铁过程中，等温淬火时间的长短起着主要作用。在铁素体生核期，奥氏体接受铁素体生核与生长排出的碳分，使得奥氏体中碳分由淬火时的0.8％～1.1％，增加至1.2％～1.6％。这个含碳量的奥氏体在室温时是稳定的，但力学上仍不稳定。因此，还要在等温液中继续保温，奥氏体碳含量增至1.8％～2.2％，这种含碳量使奥氏体不但热力学上稳定，力学上也稳定，才是等温淬火球铁所应有的组织。因此，等温淬火时间限定在45～120min。

(3)等温淬火温度。经奥氏体化加热和保温后，将工件迅速放入一定温度的硝盐浴中进行等温转变，适宜的等温淬火温度为250～380℃。

最后制定了等温淬火工艺参数：奥氏体化处理温度为850-950℃，保温时间为60-120min，等温淬火处理的温度为250-380℃，保温时间为45-120min。最优选地，奥氏体化处理温度为870℃，保温时间为90min，等温淬火处理的温度为370℃，保温时间为90min。

优选地，所述步骤(1)具体包括：

将硬质合金棒镶嵌在铁丝网中；

取两个相同的泡沫板，对应硬质合金棒在铁丝网中的排列位置，分别在泡沫板的相应位置钻制与硬质合金棒直径相同，深5-6mm的镶嵌孔；

将泡沫板分别放置在铁丝网的两表面，所述泡沫板的边缘在所述铁丝网边缘内，并将将延伸在所述铁丝网外的硬质合金棒完全镶嵌于所述镶嵌孔中；

在泡沫板的表面涂覆涂料并烘干，得到泡塑模型。

现有技术中的消失模铸造方法是将泡沫板直接切割成所需的模型即可，或者对于铸件构造复杂的模型，先将泡沫板切割成几个部分，然后再进行粘结，使之成为整体模型。但由于本发明在制造过程中需将硬质合金棒均匀地分布在基体中，因此，在制作泡塑模型的过程中，本发明将硬质合金棒固定在铁丝网中，再将这一铁丝网的表面覆盖泡沫板。

为了实现在镶嵌有硬质合金棒的铁丝网表面覆盖泡沫板的目的，本发明在制作泡塑模型的过程中，取两个相同的泡沫板，对应硬质合金棒在铁丝网中的排列位置，分别在泡沫板的相应位置钻制与硬质合金棒直径相同，深5-6mm的镶嵌孔。后将泡沫板分别放置在铁丝网的两表面，所述泡沫板的边缘在所述铁丝网边缘内，并将将延伸在所述铁丝网外的硬质合金棒完全镶嵌于所述镶嵌孔中。之所以将泡沫板的边缘控制在铁丝网的边缘内，是为了进一步保证硬质合金棒在铸造过程中不发生位移。

涂覆涂料为消失模铸造时的常规操作，对于涂料的种类和厚度，根据本发明所铸造的铸件的性质，适宜的涂料为一般的铸铁用消失模铸造涂料，涂层的适宜厚度为2-3mm。

进一步优选地，所述硬质合金在所述铁丝网中的排列情况为，2排3行，行与行之间的距离为4-8mm，所述整体表面(50*50mm)中的所占面积比率为6-10％。

优选地，步骤(2)中，所述熔化的温度为1520-1550℃，所述球化处理温度为1470-1500℃。

优选地，步骤(2)中，所述球化剂的质量为所述混合料质量的10-15％，所述孕育剂的质量为所述混合料质量的7-20％。

优选地，步骤(3)中，所述将所述原铁水加入至所述泡塑模型中进行浇注，得到镶嵌硬质合金棒的铸件的步骤具体包括：

在沙箱底部放入底砂并振动紧实，将所述泡塑模型放入沙箱中，填砂后抽真空；

将所述原铁水浇注于所述泡塑模型上，待所述原铁水与所述泡塑模型全部置换，将沙箱温度冷却，得到镶嵌硬质合金的铸件。

进一步优选地，所述抽真空的步骤中，将沙箱的真空度控制在0.04～0.06Mpa；

所述浇注的温度为1380-1400℃。

与现有技术相比，本发明的有益效果为：

(1)本发明提供了一种由奥贝球铁作为基体，并在基体中镶嵌硬质合金棒的耐磨铸件。通过采用综合性能良好的奥贝球铁作为基体，不仅使耐磨铸件的硬度高，强度高，而且还具有良好的韧性，从而保证耐磨铸件能适应各种工作环境。

(2)本发明在制造方法中，为了保证硬质合金棒不发生位移而确保硬质合金棒均匀地分布在奥贝球铁中，将硬质合金棒通过铁丝网进行固定。

(3)本发明提供了一种简单省时的制造方法，保证硬质合金棒和奥贝球铁能够良好地结合。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，以下将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍。

图1为实施例5和对比例3中的耐磨铸件在磨粒磨损实验中的结果对比图。

具体实施方式

下面将结合实施例对本发明的实施方案进行详细描述，但是本领域技术人员将会理解，下列实施例仅用于说明本发明，而不应视为限制本发明的范围。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。

实施例1

本实施例提供的耐磨铸件，包含基体和镶铸在所述基体中的硬质合金棒；

所述基体为奥贝球铁，且所述奥贝球铁包括C 3.6％、Si 1.4％、Mn 0.3％、Cu 0.7％、Ni 1.2％、Mo 0.3％、P 0.01％、S 0.02％，余量为Fe。

所用的硬质合金棒为YG6，直径为5mm，长度为10mm。

其制造方法包括如下步骤：

S11、将硬质合金棒镶嵌在铁丝网中，在铁丝网的两表面覆盖泡沫板，得到泡塑模型；

S12、按照配比配料并将所配混合料熔化，加入球化剂和孕育剂进行球化处理和孕育处理，得到奥贝球铁原铁水；

S13、将所述原铁水加入至所述泡塑模型中进行浇注，得到镶嵌硬质合金棒的铸件，对所述铸件进行热处理，得到耐磨铸件。

实施例2

在本实施例中，对耐磨铸件进行了进一步的限定，在实施例1的基础上，限定所用的硬质合金棒为YG8，直径为5mm，长度为10mm。

其制造方法包括如下步骤：

S21、将硬质合金棒镶嵌在铁丝网中；

取两个相同的泡沫板，对应硬质合金棒在铁丝网中的排列位置，分别在泡沫板的相应位置钻制与硬质合金棒直径相同，深5mm的镶嵌孔；

将泡沫板分别放置在铁丝网两表面，所述泡沫板的边缘在所述铁丝网边缘内，并将延伸至所述铁丝网表面外的硬质合金棒完全镶嵌于所述镶嵌孔中；

在泡沫板的表面涂覆涂料并烘干，得到泡塑模型。

S22、按照配比配料并将所配混合料熔化，加入球化剂和孕育剂进行球化处理和孕育处理，得到奥贝球铁原铁水。

S23、将所述原铁水加入至所述泡塑模型中进行浇注，得到镶嵌硬质合金棒的铸件，对所述铸件进行热处理，得到耐磨铸件。

其中，所述热处理的步骤具体包括：

先将所述铸件在850℃下保温120min，进行奥氏体化处理，后淬入250℃的硝盐浴中保温120min，进行等温淬火处理，随后空冷至室温。

实施例3

在本实施例中，对耐磨铸件进行了进一步的限定，在实施例1的基础上，限定所用的硬质合金棒为YG8，直径为7mm，长度为12mm。

其制造方法包括如下步骤：

S31、步骤同S21，在此不一一详述。

S32、按照配比配料并将所配混合料熔化，加入10％的球化剂和7％的孕育剂进行球化处理和孕育处理，得到奥贝球铁原铁水。其中，球化处理的温度为1470-1500℃。

S33、在沙箱底部放入底砂并振动紧实，将所述泡塑模型放入沙箱中，填砂后抽真空；将所述原铁水浇注于所述泡塑模型上，待所述原铁水与所述泡塑模型全部置换，将沙箱温度冷却，得到镶嵌硬质合金的铸件，其中，浇注的温度为1380-1400℃。

对所述铸件进行热处理，得到耐磨铸件。其中，所述热处理具体包括：先将所述铸件在950℃下保温60min，进行奥氏体化处理，后淬入380℃的硝盐浴中保温45min，进行等温淬火处理，随后空冷至室温。

实施例4

在本实施例中，对耐磨铸件进行了进一步的限定，在实施例1的基础上，限定奥贝球铁的原料中，C的百分含量为4.5％，Si的百分含量为2.4％，Mn的百分含量为0.4％，Cu的百分含量为0.9％，Ni的百分含量为1.7％，Mo的百分含量为0.4％，P0.03％，S0.04％，余量为Fe。

在本实施例中，所用的硬质合金棒为YG8，直径为8mm，长度为15mm。

其制造方法同实施例3，在此不一一详述。

实施例5

在本实施例中，在实施例1的基础上，对耐磨铸件进行了进一步的限定，所述奥贝球铁基体包括C3.6％、Si2.4％、Mn0.3％、Cu0.7％、Ni1.2％、Mo0.3％，P0.01％，S0.02％，余量为Fe。

所用的硬质合金棒为YG8，直径为6mm，长度为10mm；在基体中，相邻硬质合金棒之间的距离为5-6mm，确保硬质合金棒在基体中的体积分数为3-5％，在工作表面，硬质合金棒的截面面积为工作表面总面积的6-8％。

其制造方法包括如下步骤：

S51、将硬质合金棒镶嵌在铁丝网中；

取两个相同的泡沫板，对应硬质合金棒在铁丝网中的排列位置，分别在泡沫板的相应位置钻制与硬质合金棒直径相同，深5mm的镶嵌孔；

将泡沫板分别放置在铁丝网的两表面，所述泡沫板的边缘在所述铁丝网边缘内2-3mm，并将延伸至所述铁丝网表面外的硬质合金棒完全镶嵌于所述镶嵌孔中；

在泡沫板的表面涂覆涂料并烘干，得到泡塑模型。

S52、按照配比配料并将所配混合料熔化，加入15％的球化剂和20％的孕育剂进行球化处理和孕育处理，得到奥贝球铁原铁水。其中，球化处理的温度为1470-1500℃。

S53、在沙箱底部放入底砂并振动紧实，将所述泡塑模型放入沙箱中，填砂后抽真空，使沙箱的真空度控制在0.04-0.06MPa；将所述原铁水浇注于所述泡塑模型上，待所述原铁水与所述泡塑模型全部置换，将沙箱温度冷却，得到镶嵌硬质合金的铸件，其中，浇注的温度为1380-1400℃。

对所述铸件进行热处理，得到耐磨铸件。其中，所述热处理具体包括：先将所述铸件在870℃下保温90min，进行奥氏体化处理，后淬入370℃的硝盐浴中保温90min，进行等温淬火处理，随后空冷至室温。

对比例1

在对比例1的耐磨铸件中，基体部分为高锰钢，在基体中镶铸硬质合金棒，硬质合金棒为YG8，直径为6mm，长度为10mm。

其制造方法同实施例5。

对比例2

在对比例2的耐磨铸件中，基体部分为奥贝球铁，其化学成分含量同实施例5。镶铸的硬质合金棒同实施例5。

在制造方法上，通过在基体上加工出钎镶孔，将硬质合金棒钎镶在基体中。

对比例3

在对比例的耐磨铸件中，未镶嵌硬质合金棒，只有奥贝球铁组成，其成分含量同实施例5。其制造方法参考实施例5，因为未镶嵌硬质合金棒，所以在制作泡塑模型中，不使用铁丝网，直接在一块泡沫板的表面涂覆涂料并烘干，得到泡塑模型。其余步骤同实施例5。

对实施例1-5和对比例1-3制造的材料进行耐磨性评估，评估所采用的方法为磨粒磨损实验，可以直观地反应材料本身抗磨粒磨损性能的强弱。

具体实验过程包括如下步骤：

本实验使用的磨粒磨损试验机中，磨损试样尺寸为50mm×50mm×4mm，测试载荷为19.6N。测试试样表面光洁度均为0.2μm Ra。测试砂纸选用粒度为180目的碳化硅砂纸，尺寸为12×158mm，固定在砂轮上作为磨损介质。砂轮在往复运动的试样表面旋转，试样每往复一个来回，砂轮旋转0.9°。当砂轮旋转一整圈，试样正好往复运动400次，更换一次砂纸，确保试样表面一直接触到全新的砂纸的磨损，测试在相同变量下进行。试样每往复运动100次后取下用精密电子天平测量一次磨损量。每个试样都进行2000次往复磨损。

在经过2000次往复磨损后，各实施例和对比例的磨损量如表1所示。

表1 各实施例和对比例的磨损量

将实施例5和对比例3制造的耐磨铸件进行详细对比，正如图1所示，可以直观看出实施例5制造的耐磨铸件的耐磨性是对比例3的2倍。

尽管已用具体实施例来说明和描述了本发明，然而应意识到，在不背离本发明的精神和范围的情况下可以作出许多其它的更改和修改。因此，这意味着在所附权利要求中包括属于本发明范围内的所有这些变化和修改。

Claims (10)

1.耐磨铸件，其特征在于，包含基体和镶铸在所述基体中的硬质合金棒；

所述基体为奥贝球铁，以质量百分数计，所述奥贝球铁包括C3.6-4.5％、Si 1.4-2.4％、Mn 0.3-0.4％、Cu 0.7-0.9％、Ni 1.2-1.7％、Mo 0.3-0.4％、P 0.01-0.03％、S 0.02-0.04％和余量Fe。

2.根据权利要求1所述的耐磨铸件，其特征在于，所述硬质合金棒为的材料为YG8硬质合金，且直径为5-8mm，长度为10-15mm。

3.一种权利要求1或2所述耐磨铸件的制造方法，其特征在于，包括如下步骤：

(1)将硬质合金棒镶嵌在铁丝网中，在铁丝网的表面覆盖泡沫板，得到泡塑模型；

(2)按照配比配料并将所配混合料熔化，加入球化剂和孕育剂进行球化处理和孕育处理，得到奥贝球铁原铁水；

(3)将所述原铁水加入至所述泡塑模型中进行浇注，得到镶嵌硬质合金棒的铸件，对所述铸件进行热处理，得到耐磨铸件。

4.根据权利要求3所述的制造方法，其特征在于，步骤(3)中，所述热处理具体包括：

先将所述铸件进行奥氏体化处理，温度为850-950℃，保温时间为60-120min，后淬入250-380℃的硝盐浴中保温45-120min，进行等温淬火处理，最后空冷至室温。

5.根据权利要求3所述的制造方法，其特征在于，所述步骤(1)具体包括：

将硬质合金棒镶嵌在铁丝网中；

取两个相同的泡沫板，对应硬质合金棒在铁丝网中的排列位置，分别在泡沫板的相应位置钻制与硬质合金棒直径相同，深5-6mm的镶嵌孔；

将泡沫板分别放置在铁丝网的两表面，所述泡沫板的边缘不凸出所述铁丝网的边缘，并将延伸在所述铁丝网外的硬质合金棒完全镶嵌于所述镶嵌孔中；

在泡沫板的表面涂覆涂料并烘干，得到泡塑模型。

6.根据权利要求3所述的制造方法，其特征在于，步骤(2)中，所述熔化的温度为1520-1550℃，所述球化处理温度为1470-1500℃。

7.根据权利要求3所述的制造方法，其特征在于，步骤(2)中，所述球化剂的质量为所述混合料质量的0.02-0.04％，所述孕育剂的质量为所述混合料质量的0.01-0.02％。

8.根据权利要求3所述的制造方法，其特征在于，步骤(3)中，所述浇注的温度为1380-1400℃。

9.根据权利要求3-8任一项所述的制造方法，其特征在于，步骤(3)中，所述将所述原铁水加入至所述泡塑模型中进行浇注，得到镶嵌硬质合金棒的铸件的步骤具体包括：

在沙箱底部放入底砂并振动紧实，将所述泡塑模型放入沙箱中，填砂后抽真空；

将所述原铁水浇注于所述泡塑模型上，待所述原铁水与所述泡塑模型全部置换，将沙箱温度冷却，得到镶嵌硬质合金的铸件。

10.根据权利要求9所述的制造方法，其特征在于，所述抽真空的步骤中，将沙箱的真空度控制在0.04～0.06Mpa。