CN105695863A - 一种天然气输送管线用热轧卷板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种天然气输送管线用热轧卷板，其化学成分为：C：0.015～0.055wt％，Si：0.05～0.30wt％，Mn：0.80～1.50wt％，P≤0.012wt％，S≤0.001wt％，V：0.05～0.08wt％，Nb：0.040～0.070wt％，Cr：0.10～0.40wt％，Ti：0.010～0.050wt％，Ni：0.10～0.30wt％，Cu：0.10～0.30wt％，余量为Fe及不可避免的杂质。还涉及热轧卷板的制造方法，包括以下步骤：钢水经过转炉冶炼后获得铸坯；将铸坯放入加热炉进行加热；将加热后的铸坯放入轧机进行轧制，获得热轧板；对热轧板进行冷却；将冷却后的热轧板进行卷取，获得热轧卷板。该制造方法保证生产出来的天然气输送管线用热轧卷板的组织以多边形铁素体为主，其具有高强度、高韧性的同时兼具优良的抗硫化氢腐蚀性能。

Description

一种天然气输送管线用热轧卷板及其制造方法
技术领域
本发明涉及炼钢技术领域，特别涉及一种天然气输送管线用热轧卷板及其制造方法。
背景技术
随着世界范围内高品质油气田的日益枯竭，含有酸性硫化物以及含盐量较高的低品质油气田开发的比重逐渐增加。管线钢市场上对具有抗硫化氢腐蚀性能的管线钢的需求日益旺盛。为了提高输送压力、降低管道建设成本，高钢级、高性能已经是未来管线钢发展的主要趋势。目前世界范围内批量使用的抗硫化氢腐蚀管线钢最强度高级别仅为X65MS，对X70MS甚至更高级别产品的开发需求日益增长。
X65MS及以下钢级的管线钢通常采用多边形铁素体+少珠光体组织，其抗硫化氢腐蚀性能已经在世界范围内的各大工程得到验证。而对于X70级别的管线钢而言，为保证其良好的综合力学性能，其通常采用以粒状贝氏体、针状铁素体为主的组织类型，由于粒状贝氏体、针状铁素体中存在较多的M/A岛状组织，其中的孪晶马氏体板条细长，硬度较高，容易引起H+的聚集而导致氢致裂纹(HIC)缺陷，因此其抗硫化氢腐蚀性能一直存在争议。
现有技术中的管线钢热轧卷板的抗硫化氢腐蚀性能以及综合力学性能不高，无法适应市场对高性能管线钢的需求。
发明内容
本发明提供了一种天然气输送管线用热轧卷板及其制造方法，解决了或部分解决了现有技术中管线钢热轧卷板的抗硫化氢腐蚀性能以及综合力学性能不高的技术问题，实现了保证卷板具有高强度、高韧性的同时兼具优良的抗硫化氢腐蚀性能的技术效果。
本发明提供的一种天然气输送管线用热轧卷板的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.015～0.055wt％，Si：0.05～0.30wt％，Mn：0.80～1.50wt％，P≤0.012wt％，S≤0.001wt％，V：0.05～0.08wt％，Nb：0.040～0.070wt％，Cr：0.10～0.40wt％，Ti：0.010～0.050wt％，Ni：0.10～0.30wt％，Cu：0.10～0.30wt％，余量为Fe及不可避免的杂质。
作为优选，所述热轧卷板的主要组织为多边形铁素体；
所述热轧卷板还包含珠光体组织。
作为优选，以质量百分比计，所述热轧卷板的焊接冷裂纹敏感组织Pcm≤0.15％；
其中，所述焊接冷裂纹敏感组织Pcm的计算公式为：
Pcm＝w(C)+w(Si)/30+【w(Mn)+w(Cr)+w(Cu)】/20+w(Ni)/60+w(Mo)/15+w(V)/10+5w(B)，单位为％。
作为优选，所述热轧卷板的参数指标包括：
屈服强度为485～635MPa；
抗拉强度为570～760MPa；
延伸率大于等于23％；
屈强比小于等于0.93；
维氏硬度HV10的值小于等于250；
-20℃条件下冲击韧性CVN大于等于160J；
-15℃条件下落锤撕裂试验的剪切面积大于等于85％。
本申请中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
由于采用了无Mo的成分体系，通过Nb-V-Ti-Cu-Ni-Cr等合金元素的复合强化效果来保证卷板较好的综合力学性能，重点利用了Nb的强烈的细晶强化效果和V的析出强化效果，通过低碳低锰低硫的成分设计，并加入的Cu元素来保证钢卷的抗硫化氢腐蚀性能。这样，有效解决了现有技术中管线钢热轧卷板的抗硫化氢腐蚀性能以及综合力学性能不高的技术问题，实现了保证卷板具有高强度、高韧性的同时兼具优良的抗硫化氢腐蚀性能的技术效果。
本发明提供的天然气输送管线用热轧卷板的制造方法包括以下步骤：
钢水经过转炉冶炼后获得铸坯；所述铸坯的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.015～0.055wt％，Si：0.05～0.30wt％，Mn：0.80～1.50wt％，P≤0.012wt％，S≤0.001wt％，V：0.05～0.08wt％，Nb：0.040～0.070wt％，Cr：0.10～0.40wt％，Ti：0.010～0.050wt％，Ni：0.10～0.30wt％，Cu：0.10～0.30wt％，余量为Fe及不可避免的微量杂质；
将所述铸坯放入加热炉进行加热；
将加热后的所述铸坯放入轧机进行轧制，获得热轧板；
对所述热轧板进行冷却；
将冷却后的所述热轧板进行卷取，获得所述热轧卷板。
作为优选，所述钢水经过转炉冶炼后获得铸坯，包括：
对铁水进行预处理，确保所述铁水中的S含量w(S)小于0.005％；
将所述铁水加入所述转炉进行冶炼；
其中，所述转炉通过LF+RH精炼后，加入Ca线进行夹杂物变性；所述冶炼过程中，采用低过热度浇铸，并采用低拉速。
作为优选，所述铸坯加热过程中，所述加热过程的时间控制在180～300min，其中，均热段时间小于60min；
所述铸坯的出炉温度为1180～1220℃。
作为优选，将加热后的所述铸坯放入轧机进行轧制，包括：
对所述铸坯进行粗轧，生成粗轧板；所述粗轧阶段轧制6～8道次；所述粗轧阶段各道次的压下率逐渐增加，末道次的压下量大于20mm；所述粗轧的出口温度为950～1010℃；
对所述粗轧板进行精轧，生成所述热轧板；所述精轧的入口温度小于等于960℃，终轧温度为820℃～900℃；所述精轧的总变形量大于65％。
作为优选，对所述热轧板进行冷却，包括：
对所述热轧板进行层流冷却；所述层流冷却采用前段快冷模式；
对所述热轧板进行精确冷却。
作为优选，所述卷取过程中的目标卷取温度控制为540～600℃。
本申请中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
由于采用了改进冶炼工艺参数，同时优化连铸工艺的避免或减轻中心偏析等缺陷的发生，通过加热制度的优化以及粗轧工艺的改进细化奥氏体晶粒，并通过精轧工艺的优化使奥氏体充分压扁，增加奥氏体的应变累计效果，通过冷却工艺的控制，使钢卷获得细小均匀的以多边形铁素体为主的组织，使卷板成品具有良好力学性能的同时具有优良的抗酸性能。这样，有效解决了现有技术中管线钢热轧卷板的抗硫化氢腐蚀性能以及综合力学性能不高的技术问题，实现了保证卷板具有高强度、高韧性的同时兼具优良的抗硫化氢腐蚀性能的技术效果。
附图说明
图1为本发明提供的天然气输送管线用热轧卷板制造方法的流程图；
图2为本发明提供的天然气输送管线用热轧卷板的金相组织图。
具体实施方式
本申请实施例提供了一种天然气输送管线用热轧卷板及其制造方法，解决了或部分解决了现有技术中管线钢热轧卷板的抗硫化氢腐蚀性能以及综合力学性能不高的技术问题，通过改进冶炼工艺参数，同时优化连铸工艺，优化加热制度以及改进粗轧工艺，实现了保证卷板具有高强度、高韧性的同时兼具优良的抗硫化氢腐蚀性能的技术效果。
本申请实施例提供的一种天然气输送管线用热轧卷板的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.015～0.055wt％，Si：0.05～0.30wt％，Mn：0.80～1.50wt％，P≤0.012wt％，S≤0.001wt％，V：0.05～0.08wt％，Nb：0.040～0.070wt％，Cr：0.10～0.40wt％，Ti：0.010～0.050wt％，Ni：0.10～0.30wt％，Cu：0.10～0.30wt％，余量为Fe及不可避免的杂质。其中，通过重点合金元素的合理添加，显著提高其抗硫化氢腐蚀性能。
进一步的，热轧卷板的主要组织为多边形铁素体；热轧卷板还包含少量珠光体组织，参见附图2，显微组织以多边形铁素体为主，还有少量珠光体组织，该类型组织为保证钢卷的抗硫化氢腐蚀性能非常有利。热轧卷板的参数指标包括：屈服强度为485～635MPa；抗拉强度为570～760MPa；延伸率大于等于23％；屈强比小于等于0.93；维氏硬度HV10的值小于等于250；-20℃条件下冲击韧性CVN大于等于160J；-15℃条件下落锤撕裂试验的剪切面积大于等于85％。
进一步的，以质量百分比计，热轧卷板的焊接冷裂纹敏感组织Pcm≤0.15％；其中焊接冷裂纹敏感组织Pcm的计算公式为：
Pcm＝w(C)+w(Si)/30+【w(Mn)+w(Cr)+w(Cu)】/20+w(Ni)/60+w(Mo)/15+w(V)/10+5w(B)，单位为％。其中，w(C)为热轧卷板中碳含量的质量百分比，w(Si)为热轧卷板中硅含量的质量百分比，w(Mn)为热轧卷板中锰含量的质量百分比，w(Cr)为热轧卷板中铬含量的质量百分比，w(Cu)为热轧卷板中铜含量的质量百分比，w(Ni)为热轧卷板中镍含量的质量百分比，w(V)为热轧卷板中钒含量的质量百分比，w(Mo)为热轧卷板中钼含量的质量百分比，为0，w(B)为热轧卷板中硼含量的质量百分比，为0。
采用低C、低Mn、低P的成分设计。较低的C/Mn/P含量能够减少中心偏析的产生，避免钢卷中珠光体带状组织的形成，有利于保证钢卷的抗硫化氢腐蚀性能。另外，较低的C含量可以使得材料具有良好的可焊性。
控制S≤0.001％，S对HIC发生是极为有害的元素，生成的MnS夹杂是HIC最易成核的位置，且对韧性非常不利。为了降低MnS夹杂物对钢的抗硫化氢腐蚀性能和韧性的影响，首先要尽量降低S含量，其次在炼钢过程中均采用钙处理的工艺使MnS夹杂物转变为CaS夹杂物。因此，S含量甚至要求低于0.001％。
采用较高含量的V元素，为保证钢卷具有优良的抗酸性能，该热轧卷板的组织以多边形铁素体为主。因此为保证钢卷的强度，加入了较高含量的V元素，采用较高卷取温度，利用V的强析出强化能力来保证钢卷的强度。
热轧卷板中分别加入了0.10～0.30wt％的Cu和Ni。Cu具有一定的耐蚀性，且可通过固溶强化提高钢的强度。Ni的加入可有效改善Cu在钢中易引起的热脆性，且可以有效的提高钢卷的韧性。
采用0.040～0.070wt％的Nb元素，主要是基于细晶强化和析出强化的考虑。Nb是主要的细晶强化元素，在高温变形过程中抑制再结晶的发生。同时通过固溶Nb元素的拖曳效应和Nb(C、N)析出的阻碍作用，抑制奥氏体的回复、再结晶和晶粒长大，特别是精轧阶段未再结晶区的低温大变形可以显著的细化晶粒尺寸，在提高材料的强度的同时也保证了其韧性。
采用0.10～0.40wt％的Cr元素。Cr具有显著的固溶强化的效果，可以弥补由于低C造成的强度不足。同时Cr降低γ→α相变温度，获得细小的相变产物，提高材料的塑韧性。
该热轧卷板要求Pcm≤0.15％，采用低合金成分体系，具有较低的碳当量，有利于材料的焊接性。
本申请中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
由于采用了无Mo的成分体系，通过Nb-V-Ti-Cu-Ni-Cr等合金元素的复合强化效果来保证卷板较好的综合力学性能，重点利用了Nb的强烈的细晶强化效果和V的析出强化效果，通过低碳低锰低硫的成分设计，并加入的Cu元素来保证钢卷的抗硫化氢腐蚀性能。这样，有效解决了现有技术中管线钢热轧卷板的抗硫化氢腐蚀性能以及综合力学性能不高的技术问题，实现了保证卷板具有高强度、高韧性的同时兼具优良的抗硫化氢腐蚀性能的技术效果。
参见附图1，本申请实施例提供的天然气输送管线用热轧卷板的制造方法包括以下步骤：
S1：钢水经过转炉冶炼后获得铸坯；铸坯的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.015～0.055wt％，Si：0.05～0.30wt％，Mn：0.80～1.50wt％，P≤0.012wt％，S≤0.001wt％，V：0.05～0.08wt％，Nb：0.040～0.070wt％，Cr：0.10～0.40wt％，Ti：0.010～0.050wt％，Ni：0.10～0.30wt％，Cu：0.10～0.30wt％，余量为Fe及不可避免的杂质。冶炼过程包括：S101：对铁水进行预处理，确保铁水中的S含量w(S)小于0.005％。S102：将铁水加入转炉进行冶炼。其中，转炉通过LF+RH精炼后，加入Ca线进行夹杂物变性；冶炼过程中，采用低过热度浇铸，并采用低拉速，结合铸坯凝固末端动态轻压下，使中心偏析得到有效的控制。
S2：将铸坯放入加热炉进行加热；铸坯加热过程中，加热过程的时间控制在180～300min，其中，均热段时间小于60min；铸坯的出炉温度为1180～1220℃。
其中，优化加热制度，实现了原始奥氏体组织的不过分粗化。其重点控制在高温均热段的时间，使均热段时间＜60min，减少奥氏体晶粒的粗化；同时板坯加热后的出炉温度为1180℃～1220℃，加热时间控制在180～300min，在保证合金元素充分固溶下使原始奥氏体不被过分粗化。
S3：将加热后的铸坯放入轧机进行轧制，获得热轧板。轧制过程包括：S301：对铸坯进行粗轧，生成粗轧板；粗轧阶段轧制6～8道次；粗轧阶段各道次的压下率逐渐增加，末道次的压下量大于20mm；粗轧的出口温度为950～1010℃。S302：对粗轧板进行精轧，生成热轧板；精轧的入口温度小于等于960℃，终轧温度为820℃～900℃；精轧的总变形量大于65％。
其中，为使原始奥氏体充分细化，对粗轧工艺进行了优化。粗轧阶段采用粗轧各道次的压下率逐渐增加，末道次压下量应＞20mm，粗轧出口温度为950℃～1010℃。粗轧道次压下率逐渐增加的目的是为了保证奥氏体晶粒的预先细化。粗轧最后一道次的控温以及压下量的保证是为了加速原本缓慢的奥氏体静态再结晶行为，使得轧制后，在粗轧和精轧机架中完成奥氏体晶粒的完全再结晶，奥氏体晶粒得到均匀细化，从而最大限度的使变体中的大角度晶界或有效晶粒的数量增加。精轧阶段在奥氏体充分细化的基础上，通过降低精轧阶段的温度，实现低温大压下变形，增加应变累积效果，使变体组织得到充分细化，使板卷的强度和韧性得到有效地提升。为保证较低的粗轧出口温度，同时实现低温精轧过程，精轧入口温度要求≤960℃；终轧温度为820℃～900℃；总变形量＞65％。
S4：对热轧板进行冷却；冷却过程包括：S401：对热轧板进行层流冷却；层流冷却采用前段快冷模式。S402：对热轧板进行精确冷却。
S5：将冷却后的热轧板进行卷取，获得热轧卷板。卷取过程中的目标卷取温度控制为540～600℃。
其中，轧后控制冷却包括层流冷却以及精冷模式。层流冷却采用前段快冷的模式，抑制析出物在高温阶段的析出。经后段层流冷却和精冷模式后，卷取温度为540℃～600℃，从而获得以多边形铁素体为主的组织。原奥氏体的细化使有效晶粒尺寸和大角度晶界的数量增多，使钢卷抑制启裂能力和止裂能力增强，使板卷的韧性增强。同时前段快速冷却促进Nb、V的碳氮化物的细小、弥散的分布在基体上，不损害钢的韧性。
该制造方法利用析出强化、固溶强化、细晶强化等强化手段来保证板卷的强度；同时通过轧制工艺优化，细化室温组织中含有大量有效晶粒尺寸，提高大角度晶界比例，从而有效的保证板卷的高韧性。
下面结合附图和实施例对本发明提供的天然气输送管线用热轧卷板的制造方法进行详细描述。
实施例一
该制造方法的具体步骤为：
S1：钢水经过转炉冶炼后获得铸坯；铸坯的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.027wt％，Si：0.161wt％，Mn：1.14wt％，P：0.0098wt％，S：0.0008wt％，V：0.0577wt％，Nb+Ti：0.0685wt％，Cr：0.214wt％，Ni+Cu：0.416wt％，余量为Fe及不可避免的杂质。焊接冷裂纹敏感组织Pcm＝0.121。
S2：将铸坯放入加热炉进行加热；铸坯加热过程中，加热过程的时间控制在261min，其中，均热段时间42min；铸坯的出炉温度为1198℃。
S3：将加热后的铸坯放入轧机进行轧制，获得热轧板。轧制末道次的压下量为22mm；终轧温度为820℃。
S4：对热轧板进行冷却；先对热轧板进行层流冷却，层流冷却采用前段快冷模式。再对热轧板进行精确冷却。
S5：将冷却后的热轧板进行卷取，获得热轧卷板，卷取过程中的目标卷取温度控制为562℃。
制得的天然气输送管线用热轧卷板的力学性能：屈服强度为505MPa，抗拉强度为590MPa，延伸率为45％，屈强比为0.86；维氏硬度HV10的值等于206；-20℃条件下焊接冲击韧性CVN为480/421/452J；-15℃条件下落锤撕裂试验的剪切面积为100％。
实施例二
该制造方法的具体步骤为：
S1：钢水经过转炉冶炼后获得铸坯；铸坯的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.0308wt％，Si：0.141wt％，Mn：1.13wt％，P：0.007wt％，S：0.0006wt％，V：0.0573wt％，Nb+Ti：0.0714wt％，Cr：0.217wt％，Ni+Cu：0.432wt％，余量为Fe及不可避免的杂质。焊接冷裂纹敏感组织Pcm＝0.124。
S2：将铸坯放入加热炉进行加热；铸坯加热过程中，加热过程的时间控制在279min，其中，均热段时间53min；铸坯的出炉温度为1207℃。
S3：将加热后的铸坯放入轧机进行轧制，获得热轧板。轧制末道次的压下量为21mm；终轧温度为835℃。
S4：对热轧板进行冷却；先对热轧板进行层流冷却，层流冷却采用前段快冷模式。再对热轧板进行精确冷却。S5：将冷却后的热轧板进行卷取，获得热轧卷板，卷取过程中的目标卷取温度控制为543℃。
制得的天然气输送管线用热轧卷板的力学性能：屈服强度为515MPa，抗拉强度为580MPa，延伸率为44％，屈强比为0.89；维氏硬度HV10的值等于206；-20℃条件下焊接冲击韧性CVN为428/437/446J；-15℃条件下落锤撕裂试验的剪切面积为100％。
实施例三
该制造方法的具体步骤为：
S1：钢水经过转炉冶炼后获得铸坯；铸坯的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.0308wt％，Si：0.141wt％，Mn：1.13wt％，P：0.007wt％，S：0.0006wt％，V：0.0573wt％，Nb+Ti：0.0714wt％，Cr：0.217wt％，Ni+Cu：0.432wt％，余量为Fe及不可避免的杂质。焊接冷裂纹敏感组织Pcm＝0.124。
S2：将铸坯放入加热炉进行加热；铸坯加热过程中，加热过程的时间控制在258min，其中，均热段时间35min；铸坯的出炉温度为1189℃。
S3：将加热后的铸坯放入轧机进行轧制，获得热轧板。轧制末道次的压下量为23mm；终轧温度为855℃。
S4：对热轧板进行冷却；先对热轧板进行层流冷却，层流冷却采用前段快冷模式。再对热轧板进行精确冷却。S5：将冷却后的热轧板进行卷取，获得热轧卷板，卷取过程中的目标卷取温度控制为589℃。
制得的天然气输送管线用热轧卷板的力学性能：屈服强度为515MPa，抗拉强度为590MPa，延伸率为42％，屈强比为0.87；维氏硬度HV10的值等于204；-20℃条件下焊接冲击韧性CVN为441/427/445J；-15℃条件下落锤撕裂试验的剪切面积为100％。
最后，将实施例一到三制得的热轧卷板进行抗酸试验，结果如表1所示，完成抗HIC和抗SSCC腐蚀试验后，卷板试样均无裂纹，表明本发明的热轧卷板具有良好的抗硫化氢腐蚀性能。
表1
本申请中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
由于采用了改进冶炼工艺参数，同时优化连铸工艺的避免或减轻中心偏析等缺陷的发生，通过加热制度的优化以及粗轧工艺的改进细化奥氏体晶粒，并通过精轧工艺的优化使奥氏体充分压扁，增加奥氏体的应变累计效果，通过冷却工艺的控制，使钢卷获得细小均匀的以多边形铁素体为主的组织，使卷板成品具有良好力学性能的同时具有优良的抗酸性能。这样，有效解决了现有技术中管线钢热轧卷板的抗硫化氢腐蚀性能以及综合力学性能不高的技术问题，实现了保证卷板具有高强度、高韧性的同时兼具优良的抗硫化氢腐蚀性能的技术效果。
以上所述的具体实施方式，对本发明的目的、技术方案和有益效果进行了进一步详细说明，所应理解的是，以上所述仅为本发明的具体实施方式而已，并不用于限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种天然气输送管线用热轧卷板，其特征在于，
所述热轧卷板的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.015～0.055wt％，Si：0.05～0.30wt％，Mn：0.80～1.50wt％，P≤0.012wt％，S≤0.001wt％，V：0.05～0.08wt％，Nb：0.040～0.070wt％，Cr：0.10～0.40wt％，Ti：0.010～0.050wt％，Ni：0.10～0.30wt％，Cu：0.10～0.30wt％，余量为Fe及不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的热轧卷板，其特征在于，
所述热轧卷板的主要组织为多边形铁素体；
所述热轧卷板还包含珠光体组织。
3.如权利要求1所述的热轧卷板，其特征在于，
以质量百分比计，所述热轧卷板的焊接冷裂纹敏感组织Pcm≤0.15％；
其中，所述焊接冷裂纹敏感组织Pcm的计算公式为：
Pcm＝w(C)+w(Si)/30+【w(Mn)+w(Cr)+w(Cu)】/20+w(Ni)/60+w(Mo)/15+w(V)/10+5w(B)，单位为％。
4.如权利要求1所述的热轧卷板，其特征在于，所述热轧卷板的参数指标包括：
屈服强度为485～635MPa；
抗拉强度为570～760MPa；
延伸率大于等于23％；
屈强比小于等于0.93；
维氏硬度HV10的值小于等于250；
-20℃条件下冲击韧性CVN大于等于160J；
-15℃条件下落锤撕裂试验的剪切面积大于等于85％。
5.一种天然气输送管线用热轧卷板的制造方法，其特征在于，包括以下步骤：
钢水经过转炉冶炼后获得铸坯；所述铸坯的化学成分如下：以质量百分比计算，C：0.015～0.055wt％，Si：0.05～0.30wt％，Mn：0.80～1.50wt％，P≤0.012wt％，S≤0.001wt％，V：0.05～0.08wt％，Nb：0.040～0.070wt％，Cr：0.10～0.40wt％，Ti：0.010～0.050wt％，Ni：0.10～0.30wt％，Cu：0.10～0.30wt％，余量为Fe及不可避免的杂质；
将所述铸坯放入加热炉进行加热；
将加热后的所述铸坯放入轧机进行轧制，获得热轧板；
对所述热轧板进行冷却；
将冷却后的所述热轧板进行卷取，获得所述热轧卷板。
6.如权利要求5所述的制造方法，其特征在于，所述钢水经过转炉冶炼后获得铸坯，包括：
对铁水进行预处理，确保所述铁水中的S含量w(S)小于0.005％；
将所述铁水加入所述转炉进行冶炼；
其中，所述转炉通过LF+RH精炼后，加入Ca线进行夹杂物变性；所述冶炼过程中，采用低过热度浇铸，并采用低拉速。
7.如权利要求5所述的制造方法，其特征在于，
所述铸坯加热过程中，所述加热过程的时间控制在180～300min，其中，均热段时间小于60min；
所述铸坯的出炉温度为1180～1220℃。
8.如权利要求5所述的制造方法，其特征在于，将加热后的所述铸坯放入轧机进行轧制，包括：
对所述铸坯进行粗轧，生成粗轧板；所述粗轧阶段轧制6～8道次；所述粗轧阶段各道次的压下率逐渐增加，末道次的压下量大于20mm；所述粗轧的出口温度为950～1010℃；
对所述粗轧板进行精轧，生成所述热轧板；所述精轧的入口温度小于等于960℃，终轧温度为820℃～900℃；所述精轧的总变形量大于65％。
9.如权利要求5所述的制造方法，其特征在于，对所述热轧板进行冷却，包括：
对所述热轧板进行层流冷却；所述层流冷却采用前段快冷模式；
对所述热轧板进行精确冷却。
10.如权利要求5所述的制造方法，其特征在于，
所述卷取过程中的目标卷取温度控制为540～600℃。
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