CN1056902C - 提高煤层甲烷采收率的方法 - Google Patents
提高煤层甲烷采收率的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1056902C CN1056902C CN95190473A CN95190473A CN1056902C CN 1056902 C CN1056902 C CN 1056902C CN 95190473 A CN95190473 A CN 95190473A CN 95190473 A CN95190473 A CN 95190473A CN 1056902 C CN1056902 C CN 1056902C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- coal seam
- methane
- well
- cavitation erosion
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 359
- 239000003245 coal Substances 0.000 title claims abstract description 254
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 90
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 claims description 82
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 62
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 31
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 28
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 24
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 9
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 72
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 61
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 21
- 230000003203 everyday effect Effects 0.000 description 17
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 11
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 10
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 10
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 7
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 7
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 7
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 7
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 7
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 6
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003570 air Substances 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 2
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 2
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100290429 Mus musculus Mcm3 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002354 daily effect Effects 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003467 diminishing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000003306 harvesting Methods 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000013507 mapping Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000000696 methanogenic effect Effects 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- -1 therefore Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/25—Methods for stimulating production
- E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
- E21B43/2605—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures using gas or liquefied gas
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/006—Production of coal-bed methane
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
本发明公开了一种通过提高钻入煤层的生产井眼中甲烷采收率的方法。本发明是在可用来从井眼采收的大部分原始甲烷地质储量已经从煤层采收之后，利用井眼周围的煤层的气蚀作用来提高甲烷采收率。
Description
发明领域
本发明涉及提高煤层甲烷采收率的方法。更具体地说，本发明涉及在可用来从井眼采收的大部分原始甲烷地质储量已经从煤层采收之一利用煤层的增产措施来提高煤层甲烷采收率的方法。
发明背景
煤层中含有相当数量的天然气。该天然气主要由甲烷组成。煤层中甲烷的采收率主要取决于气体通过煤层流到生产井的速度。通过煤层的气体流速受很多因素的影响，这些因素包括煤的基岩孔隙度、煤层的渗透性、煤层中存在的裂隙体系的程度和煤层中的应力。
未激化的煤层有天然的裂隙体系，较小的且最普通的裂隙体系称为“主解理”，或总称为“裂隙体系”。为了到达井眼，甲烷必须从吸附的地方或煤基岩中解吸出来并扩散到裂隙体系。甲烷沿着裂隙体系或煤层中存在的其它裂缝迁移到其被采收的井眼。
一般地，煤层中的天然的裂隙体系不能提供可接受的甲烷采收率。通常，必须激化煤层以提高煤层的甲烷采收率。一般地，在配置联用生产井到气体收集***之前完成该激化。
已经开发出了许多种激化煤层的方法。提高煤层的甲烷生产率的方法的一个例子是用裸眼气蚀完成生产井眼。在该方法中，把井眼钻到要激化的煤层之上的位置。井眼中下套管，用常规的钻机把该套管灌水泥就位。然后，用改进的钻机在煤层中钻一个“裸眼”间隙。裸眼间隙是煤层中没有套管设备的一种间隙。
可以用多种方法完成裸眼间隙。一种方法是利用注入/排放循环在裸眼间隙中开一个空洞。在该方法中，把空气注入到裸眼间隙中，然后通过表面阀快速释放。一旦打成了合适的空洞，就从井眼移走改进的钻机，生产井就可投入使用。如果需要的话，可以把有孔的金属衬管放到裸眼间隙中。如果需要，要把煤层脱水，以改善煤层中甲烷解吸作用。
一般地，一旦煤层已脱水并且生产井维持足够的甲烷采收率，除了进行日常的工作和预防性维护生产设备之外，就不需要对生产井或煤层做什么。
在此处所用的，下面的术语有如下意思：
(a).“煤层”是一般含有50-100％(重量)有机物质的碳质岩层；
(b).“主解理”或“裂隙体系”是煤层中的天然的裂缝体系；
(c).“岩层破裂压力”和“破裂压力”意思是打开煤层并通过煤层扩散压裂裂缝所需要的压力；
(d).“储层压力”意思是在关井期间接近井的煤层的压力；
(e).“采收”意思是控制的气体的收集和/或分配，例如在罐中贮存气体或通过管线分配气体。“采收”特别包括把气体排放到大气中；
(f).“吸附”指的是一种方法，通过该方法用含有微孔的含碳物质如煤把该气体容纳。该气体一般地以浓缩相或类液相容纳在煤的微孔中，或者该气体可以化学键合到煤上；
(g).“原始甲烷地质储量”的意思是由煤层的含碳物质吸附的可以通过钻入煤层的井眼排出的甲烷的量。该原始甲烷地质储量是在开始从煤层中采收甲烷之前测定的；和
(h).“孔隙压裂”是通过迅速地改变在煤层中的含碳基岩的微孔和大孔中存在的压力而在松软的地层如煤层中诱发的剪切破裂。这样的破裂通常会伴随着增加煤层的渗透性。
发明概述
出乎人们意料地发现，通过在大部分原始甲烷地质储量采收后激化煤层，可以大大地增加煤层中甲烷的采收率。用标准压力递减方法或用注入解吸流体如氮气、空气、二氧化碳或烟道气到煤层中以解吸煤层中的甲烷，并使甲烷向着可以采收甲烷的生产井的方向迁移的方法可以采收大部分的甲烷。用注入解吸流体来增加煤层甲烷采收率的方法后面有时称为“提高煤层甲烷采收方法”。在本发明的优选的实施方案中，是在大部分可以得到的原始甲烷地质储量已从煤层移到生产井眼之后，进行生产井眼周围的煤层的气蚀。
人们认为，除去大部分原始甲烷地质储量将使煤层更容易产生拉伸破裂和剪切破裂。在煤层中产生的附加的破裂会增加煤层的渗透性，并增加煤层中甲烷的采收率。在已经以高产率生产甲烷的生产井中进行的这方面的试验中，人们惊奇的发现，可以再气蚀一开始用裸眼空穴方法完成的井眼，并且发现再气蚀与予先气蚀相比甲烷的采收率可以增加三倍。
附图的简要说明
图1是应力与煤层断裂的关系的图示。
图2是应力与煤层断裂及二氧化碳对煤层断裂的影响的关系的图示。
图3是从钻入已用本发明再气蚀的煤层的井眼平均每天总的气体采收率的图示。
图4是从钻入已用本发明再气蚀的煤层的另一口井眼平均每天总的气体采收率的图示。
图5是从钻入已用本发明再气蚀的煤层的第三口井眼平均每天总的气体采收率的图示。
图6是从钻入已用本发明再气蚀的煤层的第四口井眼平均每天总的气体采收率的图示。
图7是从钻入已用本发明再气蚀的煤层的第五口井眼平均每天总的气体采收率的图示。
图8是从钻入已用本发明再气蚀的煤层的第六口井眼平均每天总的气体采收率的图示。
图9是从钻入已用本发明再气蚀的煤层的第七口井眼平均每天总的气体采收率的图示。
实施方案描述
人们惊奇的发现，在从煤层中采收大部分原始甲烷地质储量后，通过气蚀井眼周围的煤层可以大大地增加从与煤层流体相关的生产井中甲烷采收率。优选的是，在气蚀之前有2-70％的可以到井眼的原始甲烷地质储量应该从煤层解吸并采收；更优选的是7-50％的原始甲烷地质储量；最优选是15-30％的原始甲烷地质储量。另外还惊奇的发现，该方法可以大大地增加从已用裸眼气蚀方法完成的且已经以每天生产大于2.8万立方米的速度生产甲烷的生产井的甲烷采收率。每天生产大于2.8万立方米甲烷的裸眼空穴完井是非常好的井，而在过去它不被候选为另外激化的井。
虽然人们不知道为什么在气蚀井眼周围的煤层之前采收大部分可以到井眼的原始甲烷地质储量可以如此引人注目的增加甲烷采收率，但是，人们认为其至少部分是当甲烷从基岩解吸时引起的基岩收缩的结果。人们认为，在本发明的实践中，基岩收缩会促进煤层中孔隙压理解。因为煤层一般是非常不均质的，在煤层中发生的收缩可能是很不均匀的。不均匀的收缩可以加重煤层的断裂。在气蚀期间，这种断裂可以增加煤层的渗透性，并可以促进煤层中产生剪切和拉伸破裂。
另外，当从煤层中除去甲烷时，煤的物质性能如粘合强度可能改变。人们认为，当甲烷从基岩中除去时煤的粘合强度就降低。另外，其它的挥发物质如乙烷和丙烷，与水一起，一般与甲烷一起从煤中除去。人们认为，从煤中除去这些化合物也要降低煤的粘合强度，同样也使煤更易碎。煤的粘合强度的这种降低，在井眼周围的煤层的气蚀期间，将易使在煤层中产生拉伸和剪切断裂。如先前所讨论的，在煤层中产生的拉伸和剪切断裂会增加甲烷从井上的采收率。
虽然本发明是允许有很多不同形式的实施方案，但是这里详细讨论的是本发明的特殊的实施方案。然而，要知道，本发明公开的内容要认为是本发明的原则的一个举例，并不是要限制本发明到该特定的说明性的实施方案。
从煤层中放出甲烷
煤层由含碳物质组成。含碳物质包括具有广泛大孔体系和断裂体系的基岩，该断裂体系渗透该基岩，断裂体系称为“主解理”。在一般的煤层中所含的大部分甲烷吸附在煤的微孔中。要从煤层中排出甲烷，可以使用好几种方法。
用于从煤层中排出甲烷的一种方法是利用一次开采从煤层中采收甲烷。在该方法中，煤层的储层压力降低，所以主解理中的甲烷的分压降低。这就使得甲烷从甲烷吸附的地方解吸并扩散到主解理中。在裂隙体系的情况下，甲烷就流到其采收的生产井。随着甲烷从煤层中采收，储层压力随时不断的降低。另外，随着甲烷从煤层中采收，甲烷采收率要随时降低。
如早已讨论的，因为甲烷从煤层中排出，含碳基岩就收缩。这种收缩会降低煤层中的应力，如果该收缩不均匀可以引起煤层的破裂。另外，人们认为，由于煤层中的应力降低，所以煤层的岩层破裂压力降低。岩层破裂压力的降低将使得在较低的压力下拉伸断裂更容易通过煤层扩散。优选的是，通过在煤层气蚀之前足量的降低岩层破裂压力至少20％来降低岩层中的应力；更优选的是降低至少50％；最优先是降低至少70％。
图1是一般的San Juan Basin型煤的断裂包封的图示。Y坐标轴代表剪切应力，X坐标轴代表有效正常应力。有效应力只不过是煤中存在的应力减去煤中存在的孔隙压力(Pp)。煤层的粘合强度可以由较低范围的断裂包封横过Y坐标轴的那一点确定。较低范围的断裂包封由线21和23作图描述。在确定较低范围的断裂包封中由于不确定性，把线21和23用于描述断裂包封。经受应力的位于或在较低范围的断裂包封之上的煤易于断裂。另外，图1所示的是二个Mohr圆环(Circle)25和27，其图示作用在煤层的碳质物质上的应力。第一个圆形25表示在从煤层中采收甲烷之前作用在煤层的碳质物质上的应力。第二个圆形27表示在储层压力已降低3,578,379Pa后作用在煤层的碳质物质上的应力。
对于Mohr圆形，右垂足相当于有效的上覆岩层应力Sv-Pp。Mohr圆形的左垂足相当于有效的最小水平应力S最小-Pp。由于甲烷从煤层中排出，所以岩层压力和孔隙压力都减少。因此，因为上覆岩层应力不变，所以Mohr圆形27的右垂足点29比Mohr圆形25的右垂足点31向右偏移。因为甲烷从基岩中解吸，在碳质物质中就产生基岩收缩，使得最小水平应力降低，并且对于大多数煤层因为甲烷从基岩中解吸，由于收缩引起的有效最小水平应力的降低比由于孔隙压力降低引起的有效最小水平应力的增加要多，所以认为，与Mohr圆形25的左垂足点35比较，Mohr圆形27的左垂足点33向左偏移。如从图1可看到的，因为甲烷解吸收孔隙压力降低，所以代表作用在煤上的应力的Mohr圆形就移动，更接近煤的断裂包封。这如图1所表示的，与Mohr圆形25比较，Mohr圆形27移向断裂包封21。一旦Mohr圆形接触到或与断裂包封相交，就可能发生断裂。即使Mohr圆形接近断裂包封，但没有接触或与断裂包封相交，在气蚀过程中煤层中产生的压力方面的迅速的附带的变化和这种变化产生的应力就可能使煤层断裂。
可以从煤的压裂过程中封井所测得的井眼压力约计有效最小水平应力。当产生的断裂变得越小时，该约计变得越准确。因此，本专业的普通技术人员公知的小型压裂试验就被认为是有效最小水平应力的准确的予测方法。
如上所讨论的，对于给定的煤，当所划的Mohr圆形接触到或跨越断裂包封时，这就意味着条件是煤易于断裂的条件。根据本发明，在大部分甲烷已从煤层中排出后，用气蚀方法迅速改变压力并加重井眼周围煤层的断裂，从而使煤层发生断裂。
人们认为，相对量的二氧化碳吸附到煤基岩上，就影响本发明的实践中煤层所产生的断裂的量。认为，对于给定的储层压力降低及由此的孔隙压力降低所产生的基岩收缩越大，在本发明的实践中煤层中发生的断裂的机会就越多。含有吸附到基岩上的二氧化碳的煤比不含二氧化碳的煤，在除去气体的过程中会呈现更大的基岩收缩。
现在看图2，断裂包封的较低边由线37和38邻接。由于确定断裂包封的较低边的不确定性所以绘出线37和38。如早先所讨论的，把其放在断裂包封的较低范围或之上，经受应力的煤是易于断裂的。Mohr圆形39图解描绘作用在含有已知量的原始气体地质储量及已知初始压力的煤上的应力。Mohr圆形40图解描绘的是从煤中已排出100％(体积)的甲烷、压力降低到1,034,214Pa的煤中产生的应力。Mohr圆形41图解描绘的是从含有90％(体积百分比)甲烷和10％(体积百分比)二氧化碳的煤中排出物流、作用在煤上的压力降低到1,034,214Pa的煤中产生的应力。从图2可以看出，对于给定的孔隙压力降低，含有二氧化碳和甲烷的煤层比经受类似孔隙压力降低的但不含吸附到基岩上的二氧化碳的煤层更易于受孔隙压裂而断裂。因此，当选择井眼用本发明气蚀时，优选的是选择正生产含有大于5％(体积)二氧化碳，更优选大于9％(体积)二氧化碳，最优选大于10％(体积)二氧化碳的物流的井。这种对于生产含有二氧化碳的流出物的优选的井可以用作一次采收技术的生产井及用作使用惰性气体如氮气来提高煤层甲烷采收技术的井。
煤层中剩余的原始甲烷地质储量的百分数与煤的等温线及由于开始采收甲烷所产生的储层压力的变化有关。已经发现，在按照本发明激化井之前，接近井的储层压力应该优选减少到甲烷从煤层采收前存在的初始储层压力的20-80％，更优选为初始储层压力的30-75％，最优选为初始储层压力的36-59％。这种压力降低及关联的甲烷从煤层中的采收，在井眼周围的煤层气蚀期间，会加速煤层的断裂。
如早先所讨论的，人们认为煤层的粘合强度可能由于煤层中除去甲烷而降低。这种粘合强度的降低如果发生，就会导致断裂包封移向Mohr圆形，因此，在发明的实验中使得碳质物质更易于断裂。
可以用于测定煤的断裂包封的方法的讨论包括在H.H.Abass等人的“Experimental Observations of HydraulicFracture Propagation Through Coal Blocks”中，该文章在Societyof Petroleum Engineers Eastern Regional Meeting，Columbus，Ohio(1990.10.31-11.2)中。
已经确定，当使用按本发明气蚀之前已经在每月的每天生产大于0.28万标准立方米甲烷(MCMD)的井本发明是最有效的，优选大于14.2MCMD，更优选大于2.8万标准立方米甲烷/天，最优选大于56.6MCMD。
可以用于从煤层中解吸甲烷的另一种方法是利用注入的解吸流体例如氮气，到固体碳质地下岩层中，来提高岩层中甲烷的采收率。该方法公开在Puri等人的U.S.P.5,014,785中。
在煤层中注入解吸流体会降低煤层的主解理中的甲烷的分压，因此使得甲烷从煤层中解吸。解吸的甲烷会迁移到可以把其采收的生产井。研究证明，基岩上吸收一个氮分子就有约2-2.5个甲烷分子从其岩上解吸，因此，当氮替换煤中的甲烷时煤基岩会收缩。人们认为，解吸流体含有将要膨胀该基岩的组分，如果膨胀该基岩的组分的百分数不太大时，仍将导致基岩全部收缩。
人们认为，由于类似于上面所列的由一次压力递减来采收甲烷的种种原因，由注入氮气所产生的收缩将促进煤层的断裂。因此认为，通过注入解吸流体来采收甲烷比通过一次压力递减来采收甲烷更可能改变煤的物质性质。这可能是由于在煤层中注入解吸流体引起的煤的干燥的结果。特别是认为，煤的粘合强度要降低。在本发明的实验中，所产生的较低的粘合强度会使得煤更易于断裂。
至于初级消耗，在气蚀井眼周围的煤层之前，大部分原始甲烷地质储量应该被采收。优选的是2-70％的可以到井眼的原始甲烷地质储量应该被解吸并从井眼周围的煤层移出，更优选30-70％的原始甲烷地质储量，最优选30-50％。
由于比初级消耗能采收较大百分数的原始甲烷地质储量，注入氮气有利，煤层激化使得采收率增加，所以已充分利用这样的方法。
可以用于从煤层解吸甲烷的第三种方法是把解吸流体注入到煤层中，解吸流体含有至少50％(体积)的二氧化碳。
人们认为，已经利用含有二氧化碳的流体使得提高了采收率的煤层也可能有它们的改变的物质特性。特别是认为煤的粘合强度可能明显降低。这种粘合强度的降低，如上面已讨论的，在本发明的实践中将使得其很容易在煤层中产生拉伸和剪切断裂。另外因为甲烷从基岩解吸而二氧化碳吸附到基岩上，所以含有二氧化碳的流体往往使得含碳物质如煤膨胀。这种膨胀可能是不均匀的，因此可能使得煤(层)破裂。
因为用氮气提高采收率，当把含有二氧化碳的流体用于采收甲烷时，优选的是在接照本发明激化井眼周围的煤层之前，采收2-70％的可以到井眼的原始甲烷地质储量，更优选30-70％的原始甲烷地质储量，最优选30-50％原始甲烷地质储量。
因为二氧化碳使得煤的含碳基岩膨胀，所以在激化井眼周围的煤层之前，优选的是解吸煤中的某些二氧化碳。通过井眼来减小煤层中的压力的作法可能是有效的。认为该压力减小的速度优选的应该是基本上等于井眼和井眼设备所允许的最大的流速。应该注意的是，当井眼与把气体送到工业销售联合配置时，用于进行本发明的井眼和井眼设备可以提供高于所达到的流体流速。通过解吸井眼周围的煤层中的某些二氧化碳，由二氧化碳引起的膨胀量可以减少。在本发明的实践中认为这将有助于在煤层中产生断裂。另外，当二氧化碳从基岩中解吸时，煤层中的碳质基岩要发生不均匀的收缩。这种不均匀的收缩可能导致基岩的破裂，在激化井眼周围的煤层的过程中，这将使得其更容易产生煤层的拉伸和剪切断裂。
井眼和井眼周围的煤层的气蚀
在本发明的一个方面中，相当大百分比的原始甲烷地质储量已经采收后气蚀的井眼是初始完成的钻入生产甲烷的煤层的相同井眼。“相同井眼”的意思即不是另钻的或在近处再钻的井眼。由于使用相同井眼，所以本发明的经济效果大大增加。还认为，在大多数情况下，由于使用相同井眼，可以达到最高的甲烷采收率。
在本发明的另一方面中，有相当大百分比的原始甲烷地质储量已从煤层采收后气蚀的井眼可以是在接近原来井眼的地方另钻的井眼或可以是新钻的井。当原来的井眼不实用时可以这么做。例如，如果与原始井眼相邻的岩层严重的被所用的原来的完井技术所破坏时，优选的是要在煤层的区域另钻新井眼或钻一个新井。即使用新井或另钻的井眼，认为该井眼应该尽量接近原来的井眼，以便相当大百分数的原始甲烷地质储量要从用新井采收的煤层区域采收。
可以用多种方法完成气蚀。例如，可以通过把气态流体如空气、氮气、烟道气或二氧化碳以许多注入/泄出周期来引入到煤层中，其往往要破坏煤层并且在泄出期间使得被释放的含碳物质到井眼中，这样来进行气蚀。在泄出期间，煤层中要发生另外的剪切断裂。这种断裂通常要引起邻近井眼的岩层中的渗透性增加。认为这种渗透性增加在井眼的邻近是最大的，越远离井眼其逐渐减少。在另一种气蚀井眼周围的煤层的方法中，封闭井眼让井眼中的压力提高。一旦井眼压力达到所需要的值时，就在最小限制的情况下使井眼泄气到地表面。这种类型的泄气过程中产生的压差也将导致煤层中的剪切断裂。本发明所用的一般的气蚀方法一般用注入/泄出周期和封井。
在另一个可用于煤层气蚀的方法中，在第二流体引入煤层之前，把可吸附到煤上的第一流体引入到煤层中让其吸附到煤上。在大于煤层的岩层破裂压力的压力下把第二流体引入煤层。第二流体引入煤层之后，解除煤层中的压力，以使煤层中产生剪切断裂。这种方法可以用于由下套管技术完井和裸眼完井技术完成的井眼区间周围的煤层的气蚀。
当用注入/泄出循环来气蚀井眼周围的煤层时，一般地注入流体约2～3小时。因为流体注入，所以岩层中的压力迅速增加，然后开始趋于平衡。人们认为，在注入过程中当达到岩层破裂压力时就产生压力平衡。认为当在岩层破裂压力或在大于该压力连续注入流体时，煤层中会产生拉伸破裂。认为岩层中有有效最小水平应力时，岩层破裂压力将是约689,476-1,378,951Pa以上。因此，当甲烷从煤层中解吸及最小应力将降低时，岩层破裂压力将降低。由于每一气蚀周期引起的煤层的破裂，可能进一步降低是小应力。因为气蚀煤层需要很少的压缩，所以降低的岩层破裂压力可能是有利的。这种降低压缩要求将降低有关气蚀井眼周围煤层的费用。
如早已讨论的，一旦所需量的流体已经注入到岩层中，就把井眼迅速放气以降低井眼周围煤层的压力。认为在该放气过程中产生剪切破裂。为了使煤层中产生的剪切破裂最大，要以基本上等于井眼和井眼控制设备所允许的最大的流速这样的速度减压。如果需要，可以改进气蚀过程中所用的井眼和井眼控制设备，以便增加在排气过程中可以得到的压力降低的速度。一般地，要在少于1分钟内把井眼周围煤层中的压力降低到接近储层压力。在这一段时间，井底的压力要降到接近大气压力加上由井内的气柱引起的井内的流体静压力。在放气的过程中一般地产生煤粉、水和甲烷。一般地是连续放气，直以不再产生煤粉。在几分钟到几天内可以连续产一煤粉。
持续约2小时的流动试验可阶段完成。在气蚀过程中，甲烷的流速一般地随着气蚀的进行会连续提高。但是，在连续的周围之间，该流速可能变高或变低。因为在连续的周围之间可能发生的甲烷流速的变化，所以最好通过与至少3个相邻周期的甲烷流速比较来确定稳定的甲烷流速。
一般地要连续气蚀，直到得到稳定的气蚀区。当得到稳定的气蚀区时，在排气或清井的过程中应该不再产生煤粉，或者随着连续的排气所产生的煤粉的量应该迅速降低。可以使循环流体通过井眼来完成清井。如果需要，也可以在井中旋转钻头来帮助清井。除了得到稳定的气蚀区外，在停止煤层气蚀前最好也要稳定甲烷流速。如上所讨论的，应该通过测定3个相继的气蚀周期的流速来确定稳定的甲烷流速。优选的是，由3个相继流动试验得到的甲烷流速与由该3个相继流动试验得到的最高速度至最低速度的差别应该不大于5-10％，更优选不大于1-5％，最优选不大于2％。
在I.D.Palmer等人的SPE 24906“Openhole CavityCompletions in Coalbed Methane Wells in the San Juan Basin”中较全面的介绍了可以用于气蚀井眼周围的煤层的井眼和井眼控制设备的改进情况，该文献收在the 67th AnnualTechnical Conference and Exhibition of the Society of PetroleumEngineers，Washington，DC(1992，10.4-7)中。
一旦完成气蚀，就可以重新调整井，以便可以采收产生的甲烷。一般地从井内采收的甲烷要送到管线中。
实施例1
该实施例表明，用本发明从井眼可以得到三倍多的甲烷采收率。
参考图3，把井眼钻到新墨西哥的San Juan Basin收获层煤(fruitland formation coals)。起始用裸眼空腔完井技术完井。从井眼采收甲烷之前，近井的起始储层压力大约是11,031,611Pa。在起始完井过程中，产水率大约是每天2000桶。在井上可以完成的气蚀量限制高水产率。一旦完井，就对其进行调整，以便用原生压力衰竭通过6.05cm直径的管子从岩层中采收甲烷。通过原生压力衰竭可以从井中采用甲烷大约3年。在三年的时间里，从井眼中采收大约10％的原始甲烷地质储量。3年过后，就要封井并重新气蚀。在重新气蚀过程中，水产生速度显著降低，这表明井眼周围的煤层已经有效地脱水。在重新气蚀过程中，估计储层压力约是6,894,757Pa。连续进行重新气蚀，直到得到稳定的气蚀区。一旦获得稳定的气蚀区，就要重新调整井眼，以便通过原生压力衰竭通过11.43cm直径的管子从岩层中采收甲烷。
图3是井的总气体采收率的图示。对于前面的几个月份描述了平均每天总的气体采收率，而后是重新气蚀井眼。重新气蚀前和后，从井眼所采收的气体含有约90％(体积)甲烷和约10％(体积)二氧化碳。1月和2月表明，平均每天总的气体采收率是大约12.7万标准立方米/天。大约在3月的第17天封井，因此，对3月份所示的平均日气体采收率是减少的。再调整井眼，以便在大约4月份的第15天送气到管线中。
从图3可以看出，在8月平均每天总的气体采收率是约49.55万标准立方米/天。
实施例2
参考图4，井眼钻开新墨西哥的San Juan Basin收获煤层。用下套管技术初始完井。到大气中的初始气体流速试验是不满意的，其仅生产小于1％的原始甲烷地质储量。所以决定另钻新井，在该井投入使用前在岩层内人造裸眼气蚀区。该新井也另钻到新墨西哥的San Juan Basin的收获煤层，该另钻的井用裸眼空腔完井技术完井。接近新井的初始储层压力大约是7,928,970Pa。在初始空腔完井过程中，从井眼移走完井钻机，而没有测定是否获得稳定气蚀区。
一旦另钻的井完成，就进行调整，以便通过原生压力衰竭，通过6.05cm直径的管线从岩层中采收甲烷。通过原生压力衰竭由井中采收甲烷大约2年。在这2年当中，大约由井中采收12％的原始甲烷地质储量。这二年之后，封井并再气蚀。在再气蚀过程中，估计储层压力大约是4,798,751Pa。连续进行再气蚀，直到获得稳定的气蚀区。一旦获得稳定的气蚀区，就再调整井眼，以便通过原生压力衰竭通过8.9cm直径的管子从岩层中采收甲烷。
图4是井的总气体采收率的图示。前几个公历月描述的是平均每天总的气体采收率，后面是井眼的重新气蚀。重新气蚀之前和之后，从井眼中采收的气体含有大约91.5％(体积)的甲烷和大约9.5％(体积)的二氧化碳。对于1月和2月所示，平均每天总体气体采收率大约是5.7万标准立方米/天。大约在3月的第28天封井，因此，如3月所示的，平均每天的总气体采收率降低。在大约4月的第25天再调整井眼，以便送气到管线。
由图4可以看出，在8月平均每天总的气体采收率大约是11.3万立方米/天。
实施例3
参考图5，井钻到新墨西哥的San Juan BAsin的收获煤层。用裸眼空腔技术初始完井。从井中采收甲烷之前，近井的初始储层压力大约是7,170,547Pa。在初始空腔完井过程中，从井眼移走完井钻机，而没有测定是否获得稳定气蚀。
一旦完井，就调整井，以便通过原生压力衰竭通过6.05cm直径的管子从煤层中采收甲烷。通过原生压力衰竭从井中采收甲烷大约2年。在这2年当中，大约从井中采收大约2％的原始甲烷地质储量。2年之后，封井并再气蚀。在再气蚀过程中，估计储层压力大约是5,240,015Pa。连续进行再气蚀，直至获得稳定的气蚀区。一旦获得稳定的气蚀区，就再调整井眼，以便用7.32cm直径的管子通过原生压力衰竭从岩层中采收甲烷。
图5是井的总气体采收率的图示。对前几个公历月描述的是平均日总气体采收率，接着是井眼再气蚀。在再气蚀前和后，从井眼中采收的气体含有约91％(体积)的甲烷和约9％(体积)的二氧化碳。就1和2月所示，平均每天总气体采收率是约1.42-1.7万立方米/天。约在3月的第23天封井，因此，对3月所示的平均日总气体采收率降低。在约4月的第29天重新调整井眼以便送气到管线。
由图5可以看出，在10月，平均日总气体采收率大约是3.4万立方米/天。
实施例4
参考图6，井眼钻到新墨西哥的San Juan Basin的收获煤层。用裸井空腔技术初始完井。一旦完井，就调整它，以便通过原生压力衰竭从岩层采收甲烷。在从井中采收了大约4％的原始甲烷地质储量后封井并再气蚀。连续进行再气蚀，直至得到稳定气蚀区。一旦获得稳定气区，就再调整井眼以便通过原生压力衰竭从井中采收甲烷。
图6是井的总气体采收率的图示。对前几个公历月描述的是平均日总气体采收率，而后重新气蚀井眼。气蚀之前后，从井中采收的气体含有大约91.4％(体积)的甲烷和8.6％(体积)的二氧化碳。对所示的1-3月，平均月总气体采收率大约是7.93万标准立方米/天。大约在4月的第8天封井，因此对4月所示的平均日总气体采收率降低。大约在5月的第11天再调整井眼以便送气到管线。
由图6可以看出，在11月，平均日总气体采收率大约是16.99万标准立方米/天。
实施例5
参考图7，井钻到新墨西哥的San Juan Basin的收获煤层。用裸眼空腔完井技术初始完井。一旦完井，就调整它，以便通过原生压力衰竭从岩层中采收甲烷。从井中已采收大约19％原始甲烷地质储量后封井并再气蚀。连续进行再气蚀，直至得到稳定气蚀区。一旦得到稳定气蚀区，就再调整井眼，以便通过原生压力衰竭从岩层中采收甲烷。
图7是井的总气体采收率的图示。对前面的公历月表示平均日总气体采收率，后面是井眼的再气蚀。再气蚀之前后，从井眼中采收的气体含有大约90.4％(体积)的甲烷和大约9.6％(体积)的二氧化碳。对所示的1月和2月，平均日总气体采收率大约是7.08万标准立方米/天。大约在3月的第24天封井，因此，对3月所示的平均日总气体采收率降低。大约在4月的第11天重新调整井，以便送气到管线。
从图7可以看出，在10月，平均日总气体采收率大约是10.19标准立方米/天。
实施例6
参考图8，井眼钻到新墨西哥的San Juan Basin的收获煤层。用裸眼空腔完井技术初始完井。一旦完井，就调整它，以便通过原生压力衰竭从岩层中采收甲烷。从井中已经采收大约5％的原始甲烷地质储量之后封井并重新气蚀。连续进行重新气蚀，直至得到稳定气蚀区。一旦得到稳定气蚀区，就重新调整井眼，以便通过原生压力衰竭从岩层采收甲烷。
图8是井的总气体采收率的图示。对前几个公历月显示平均日总气体采收率，后面是井的重新气蚀。重新气蚀之前后，从井中采收的气体大约含有91.7％(体积)的甲烷和大约8.3％(体积)的二氧化碳。对所示的1-3月，平均日总气体采收率大约是11.6万标准立方米/天。大约在4月的第12天封井，因此，在4月所述的平均日总气体采收率降低。大约在第5月的第12天重新调整井眼以便送气到管线。
从图8可以看出，在8月，平均日总气体采收率大约是33.98万标准立方米/天。
实施例7
参考图9，井眼钻到新墨西哥的San Juan Basin的收获煤层，用裸眼空腔完井技术初始完井。一旦完井，就调整它，以便通过原生压力衰竭从岩层中采收甲烷。从井眼已经采收大约30％原始甲烷地质储量之后关井并重新气蚀。连续进行气蚀，直到得到稳定气蚀区。一旦达到稳定气蚀区，就重新调整井眼，以便通过原生压力衰竭从岩层采收甲烷。
图9是井的总气体采收率的图示。对先前的几个公历月表示平均日总气体采收率，后面是井的重新气蚀。重新气蚀之前后，从井中采收的气体大约含有87.7％(体积)的甲烷和12.3(体积)的二氧化碳。对所示的1月和2月，平均日总气体采收率大约是17.56万标准立方米/天。大约在3月的第12天封井，因此，3月所示的平均日总气体采收率降低。大约在4月的第8天重新调节井眼，以便送气到管线。
从图9可以看出，在6月，平均日总气体采收率大约是33.98万标准立方米/天。
从上面所描述的，可以观察到，本领域的熟练技术人员很显然可以进行许多改变，替换和改进。因此，本描述仅仅是作为解释性的说明，并向本领域的熟练的技术人员指教实施本发明的方法。对在本申请文件中所介绍的那些内容可以进行许多改变，许多物料可被取代。例如，认为可以利用该申请中所介绍的那些条件，参数和技术来增加从其它固体碳质地下岩层如antrium页岩、碳质页岩和盆页岩中的甲烷采收率。另外，认为在断裂激化固体碳质地下岩层如煤层之前，通过本申请所讨论的确定的条件和参数可以提高其它增产措施如断裂激化的有效性。
因此，应该认识到，可以进行的各种改进，可供选择的方法、变化等都没有离开在权利要求书中所定义的本发明的精神和范围。当然，所有这些改进都应包括在所附的权利要求书的范围中。
Claims (25)
1.一种提高钻入煤层的生产井眼中甲烷采收率的方法，该方法包括如下步骤：
a)从煤层中采收2-70％的原始甲烷地质储量；和然后
b)气蚀生产井的井眼周围的煤层。
2.根据权利要求1的方法，其中在步骤a)中采收7-50％的原始甲烷地质储量。
3.根据权利要求1的方法，其中在步骤a)中采收15-30％的原始甲烷地质储量。
4.根据权利要求1的方法，其中通过把含有氮气的流体注入到煤层中来促进煤层中甲烷的采收。
5.根据权利要求4的方法，其中在步骤a)中采收30-50％的原始甲烷地质储量。
6.根据权利要求1的方法，其中气蚀井眼周围的煤层的步骤包括：
ba)在高于煤层的储层压力下把流体引入煤层；
bb)将煤层的压力释放，以便煤层中产生剪切断裂；
bc)重复步骤ba)和bb)。
7.根据权利要求6的方法，其中重复步骤ba)和bb)直到获得稳定的气蚀区。
8.根据权利要求6的方法，还包括：
bd)在步骤bb)释放压力后，测定通过井眼的甲烷的流速；和
be)当在bd)步骤从三个连续的流速试验测得的通过井眼的甲烷流速的变化率不大于三个连续周期的最高流速到最低流速的5-10％时停止重复步骤ba)和bb)。
9.根据权利要求6的方法，其中在步骤ba)中引入的流体是在高于煤层的破裂压力下引入到煤层中。
10.根据权利要求1的方法，其中步骤b)包括：
ba)封井，使井眼周围煤层压力增加；和然后
bb)以基本上等于井眼和井眼设备所允许的最大流速从井眼释放煤层中的压力。
11.根据权利要求1的方法，其中步骤b)中的井眼是在步骤a)中采收甲烷所用的原始井眼内进行侧钻而形成的。
12.一种从煤层中采收甲烷的方法，该方法包括如下步骤：
a)在煤层中打一个包括裸眼空腔的井眼；
b)以至少1.42万标准立方米甲烷/天的平均日采收率通过井眼采收甲烷；
c)气蚀井眼周围的煤层；和
d)以至少1.5倍的步骤b)的甲烷采收率从井眼采收甲烷。
13.根据权利要求12的方法，其中在步骤d)中是以至少3倍的步骤b)中的甲烷采收率采收甲烷。
14.根据权利要求12的方法，其中步骤b)中的平均日甲烷采收率至少是2.83万标准立方米/天。
15.根据权利要求14的方法，其中还包括在步骤c)之前采收7-50％的原始甲烷地质储量。
16.根据权利要求14的方法，其中还包括在步骤c)之前采收15-30％的原始甲烷地质储量。
17.根据权利要求12的方法，其中步骤b)的平均日甲烷采收率是至少2.83万标准立方米/天，步骤d)中的甲烷采收率是至少3倍的步骤b)的甲烷采收率。
18.根据权利要求12的方法，其中还包括在完成步骤c)之前采收2-70％的原始甲烷地质储量。
19.根据权利要求12的方法，其中步骤c)包括：
ca)在压力高于煤层的储层压力下把流体引入到煤层中；
cb)释放煤层中的压力，以便使煤层产生剪切断裂；和
cc)重复步骤ca)和cb)。
20.根据权利要求19的方法，其中重复步骤ca)和cb)，直到获得稳定的气蚀区。
21.一种提高钻入煤层的生产井眼中甲烷采收率的方法，该方法包括如下步骤：
a)通过井眼采收含有甲烷的足够量的物流，以降低接近井眼的煤层中的储层压力到原始储层压力的约30-75％；和然后
b)气蚀井眼周围的煤层。
22.根据权利要求21的方法，其中步骤a)中采收的物流至少含有5％(体积百分比)的二氧化碳。
23.根据权利要求21的方法，其中步骤a)中采收的物流含有至少10％(体积百分比)的二氧化碳。
24.根据权利要求22的方法，其中还包括：
c)测定选自单个气蚀周期之间井眼的甲烷流速；
d)重复步骤c)；和
e)当在步骤c)从三个连续流速试验测定的通过井眼的甲烷流速的变化率不大于三个连续周期的最高速度到最低速度的5-10％时停止气蚀井眼附近的煤层。
25.根据权利要求21的方法，其中还包括：
c)测定选自单个气蚀周期之间井眼的甲烷流速；
d)重复步骤c)；和
e)当获得稳定的气蚀区及当在步骤c)中从三个连续的流动试验测定的通过井眼甲烷流速的变化率不大于三个连续周期的最高流速到最低流速的5-10％时停止气蚀井眼附近的煤层。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/250,561 US5419396A (en) | 1993-12-29 | 1994-05-27 | Method for stimulating a coal seam to enhance the recovery of methane from the coal seam |
| US08/250,561 | 1994-05-27 | ||
| US08/250561 | 1994-05-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1129026A CN1129026A (zh) | 1996-08-14 |
| CN1056902C true CN1056902C (zh) | 2000-09-27 |
Family
ID=22948258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN95190473A Expired - Lifetime CN1056902C (zh) | 1994-05-27 | 1995-05-23 | 提高煤层甲烷采收率的方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5419396A (zh) |
| CN (1) | CN1056902C (zh) |
| AU (1) | AU2600395A (zh) |
| WO (1) | WO1995033122A1 (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009039776A1 (fr) * | 2007-09-19 | 2009-04-02 | Institute Of Rock And Soil Mechanice, Chinese Academy Of Sciences | Système et procédé d'exploitation pour déplacer un gaz de couche de charbon grâce à un gaz mélangé à travers un passage de drainage de pompage qui se trouve sous un puits |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MX9702434A (es) * | 1991-03-07 | 1998-05-31 | Masimo Corp | Aparato de procesamiento de señales. |
| US5474129A (en) * | 1994-11-07 | 1995-12-12 | Atlantic Richfield Company | Cavity induced stimulation of coal degasification wells using foam |
| US5669444A (en) * | 1996-01-31 | 1997-09-23 | Vastar Resources, Inc. | Chemically induced stimulation of coal cleat formation |
| US5769165A (en) * | 1996-01-31 | 1998-06-23 | Vastar Resources Inc. | Method for increasing methane recovery from a subterranean coal formation by injection of tail gas from a hydrocarbon synthesis process |
| US5944104A (en) * | 1996-01-31 | 1999-08-31 | Vastar Resources, Inc. | Chemically induced stimulation of subterranean carbonaceous formations with gaseous oxidants |
| US5964290A (en) * | 1996-01-31 | 1999-10-12 | Vastar Resources, Inc. | Chemically induced stimulation of cleat formation in a subterranean coal formation |
| US5865248A (en) * | 1996-01-31 | 1999-02-02 | Vastar Resources, Inc. | Chemically induced permeability enhancement of subterranean coal formation |
| US5967233A (en) * | 1996-01-31 | 1999-10-19 | Vastar Resources, Inc. | Chemically induced stimulation of subterranean carbonaceous formations with aqueous oxidizing solutions |
| US6244338B1 (en) | 1998-06-23 | 2001-06-12 | The University Of Wyoming Research Corp., | System for improving coalbed gas production |
| DE19839866A1 (de) * | 1998-09-02 | 2000-03-09 | Rag Ag | Verfahren zur in -Situ-Förderung von Gas aus Kohleflözen |
| US6138777A (en) * | 1999-02-11 | 2000-10-31 | Phillips Petroleum Company | Hydraulic underreamer and sections for use therein |
| US6223839B1 (en) * | 1999-08-30 | 2001-05-01 | Phillips Petroleum Company | Hydraulic underreamer and sections for use therein |
| NL1013804C2 (nl) * | 1999-12-09 | 2001-06-12 | Wouter Willem Van De Waal | Milieuvriendelijke werkwijze voor het opwekken van energie uit aardgas. |
| WO2001063090A2 (en) * | 2000-02-25 | 2001-08-30 | Sofitech N.V. | Foaming agents for use in coal seam reservoirs |
| US8760657B2 (en) | 2001-04-11 | 2014-06-24 | Gas Sensing Technology Corp | In-situ detection and analysis of methane in coal bed methane formations with spectrometers |
| US6412556B1 (en) | 2000-08-03 | 2002-07-02 | Cdx Gas, Inc. | Cavity positioning tool and method |
| US6877566B2 (en) * | 2002-07-24 | 2005-04-12 | Richard Selinger | Method and apparatus for causing pressure variations in a wellbore |
| US7216702B2 (en) * | 2003-02-28 | 2007-05-15 | Yates Petroleum Corporation | Methods of evaluating undersaturated coalbed methane reservoirs |
| US7051809B2 (en) * | 2003-09-05 | 2006-05-30 | Conocophillips Company | Burn assisted fracturing of underground coal bed |
| US7163063B2 (en) * | 2003-11-26 | 2007-01-16 | Cdx Gas, Llc | Method and system for extraction of resources from a subterranean well bore |
| US7182157B2 (en) * | 2004-12-21 | 2007-02-27 | Cdx Gas, Llc | Enlarging well bores having tubing therein |
| US20060131025A1 (en) * | 2004-12-22 | 2006-06-22 | Seams Douglas P | Method and system for producing a reservoir through a boundary layer |
| EP1859126A2 (en) | 2005-03-14 | 2007-11-28 | Welldog, Inc. | Determination of coal bed natural gas production factors and a system to determine same |
| WO2007022122A2 (en) * | 2005-08-12 | 2007-02-22 | University Of Wyoming Research Corporation D/B/A Western Research Institute | Biogenic methane production enhancement systems |
| US8614171B2 (en) * | 2006-01-04 | 2013-12-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions for stimulating liquid-sensitive subterranean formations |
| US7757770B2 (en) * | 2007-02-27 | 2010-07-20 | Conocophillips Company | Method of stimulating a coalbed methane well |
| TWI358710B (en) | 2007-03-05 | 2012-02-21 | Chunghwa Picture Tubes Ltd | Display panel, display apparatus and driving metho |
| US8176978B2 (en) | 2008-07-02 | 2012-05-15 | Ciris Energy, Inc. | Method for optimizing in-situ bioconversion of carbon-bearing formations |
| WO2010078282A1 (en) * | 2008-12-31 | 2010-07-08 | Shell Oil Company | Apparatus and method for characterizing stresses of a formation |
| CN101709629B (zh) * | 2009-11-06 | 2012-12-12 | 河南省煤田地质局二队 | 煤层气井的反循环空气动力造穴方法及设备 |
| CN102822346A (zh) | 2009-12-18 | 2012-12-12 | 西里斯能源公司 | 煤至甲烷和其它有用产物的生物气化 |
| EP2735892A1 (de) * | 2012-11-21 | 2014-05-28 | Geowatt AG | Verfahren zur Auswertung geophysikalischer Daten aus dem Untergrund sowie kartografische Darstellung dafür |
| CN115341874B (zh) * | 2022-07-07 | 2023-08-04 | 北京科技大学 | 煤层碳封存区域选址与封存方式确定方法及*** |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5147111A (en) * | 1991-08-02 | 1992-09-15 | Atlantic Richfield Company | Cavity induced stimulation method of coal degasification wells |
| US5199766A (en) * | 1991-12-11 | 1993-04-06 | Atlantic Richfield Company | Cavity induced stimulation of coal degasification wells using solvents |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3108636A (en) * | 1961-05-01 | 1963-10-29 | Pacific Natural Gas Exploratio | Method and apparatus for fracturing underground earth formations |
| SU609917A1 (ru) * | 1964-12-18 | 1978-06-05 | Nozhkin Nikolaj V | Способ дегазации угольных пластов |
| US3384416A (en) * | 1965-03-24 | 1968-05-21 | Ruehl Walter | Method of degassing and fracturing coal seams |
| US3814480A (en) * | 1973-03-23 | 1974-06-04 | Continental Oil Co | Method of controlling gas accumulation in underground mines |
| US4043395A (en) * | 1975-03-13 | 1977-08-23 | Continental Oil Company | Method for removing methane from coal |
| NL7800005A (nl) * | 1978-01-02 | 1979-07-04 | Stamicarbon | Werkwijze voor het in situ winnen van methaan uit zich op grote diepte bevindende koollagen. |
| US4283089A (en) * | 1980-06-12 | 1981-08-11 | Conoco, Inc. | Pretreatment for fracturing coal seams |
| US4400034A (en) * | 1981-02-09 | 1983-08-23 | Mobil Oil Corporation | Coal comminution and recovery process using gas drying |
| DE3111137C2 (de) * | 1981-03-21 | 1985-06-13 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Untertagevergasung fester Brennstoffe mit vorangehendem Aufschließen der Lagerstätte |
| US4544037A (en) * | 1984-02-21 | 1985-10-01 | In Situ Technology, Inc. | Initiating production of methane from wet coal beds |
| US4756367A (en) * | 1987-04-28 | 1988-07-12 | Amoco Corporation | Method for producing natural gas from a coal seam |
| US4883122A (en) * | 1988-09-27 | 1989-11-28 | Amoco Corporation | Method of coalbed methane production |
| US4913237A (en) * | 1989-02-14 | 1990-04-03 | Amoco Corporation | Remedial treatment for coal degas wells |
| US5014788A (en) * | 1990-04-20 | 1991-05-14 | Amoco Corporation | Method of increasing the permeability of a coal seam |
| US5085274A (en) * | 1991-02-11 | 1992-02-04 | Amoco Corporation | Recovery of methane from solid carbonaceous subterranean of formations |
| US5099921A (en) * | 1991-02-11 | 1992-03-31 | Amoco Corporation | Recovery of methane from solid carbonaceous subterranean formations |
| US5133406A (en) * | 1991-07-05 | 1992-07-28 | Amoco Corporation | Generating oxygen-depleted air useful for increasing methane production |
-
1994
- 1994-05-27 US US08/250,561 patent/US5419396A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-05-23 CN CN95190473A patent/CN1056902C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-23 WO PCT/US1995/006450 patent/WO1995033122A1/en active Application Filing
- 1995-05-23 AU AU26003/95A patent/AU2600395A/en not_active Abandoned
- 1995-05-26 US US08/451,964 patent/US5494108A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5147111A (en) * | 1991-08-02 | 1992-09-15 | Atlantic Richfield Company | Cavity induced stimulation method of coal degasification wells |
| US5199766A (en) * | 1991-12-11 | 1993-04-06 | Atlantic Richfield Company | Cavity induced stimulation of coal degasification wells using solvents |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009039776A1 (fr) * | 2007-09-19 | 2009-04-02 | Institute Of Rock And Soil Mechanice, Chinese Academy Of Sciences | Système et procédé d'exploitation pour déplacer un gaz de couche de charbon grâce à un gaz mélangé à travers un passage de drainage de pompage qui se trouve sous un puits |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5494108A (en) | 1996-02-27 |
| AU2600395A (en) | 1995-12-21 |
| WO1995033122A1 (en) | 1995-12-07 |
| US5419396A (en) | 1995-05-30 |
| CN1129026A (zh) | 1996-08-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1056902C (zh) | 提高煤层甲烷采收率的方法 | |
| CN1263940C (zh) | 井眼的完井井段内的不同深度地层的压裂的方法和装置 | |
| CN100342118C (zh) | 井的处理方法和*** | |
| US7559373B2 (en) | Process for fracturing a subterranean formation | |
| US12006799B2 (en) | Continuous circulating concentric casing managed equivalent circulating density (ECD) drilling for methane gas recovery from coal seams | |
| CN107620582A (zh) | 双层套管防砂完井工艺及双层防砂完井管柱 | |
| WO2009071001A1 (fr) | Procédé de stockage souterrain de dioxyde de carbone basé sur l'auto-séparation d'un mélange de fluide | |
| CN105138029B (zh) | 注氮增产煤层气的压力控制方法 | |
| CA2493901C (en) | Method for construction and completion of injection wells | |
| US20160002998A1 (en) | Method of Supporting a Subterranean Conduit | |
| JP2010537089A (ja) | 小径側孔を用いた坑井構築 | |
| US7546877B1 (en) | Process for hydrofracturing an underground aquifer from a water well borehole for increasing water flow production from Denver Basin aquifers | |
| CN110529089B (zh) | 一种裸眼水平井重复压裂方法 | |
| CA2517497C (en) | Well product recovery process | |
| CN102174881A (zh) | 一种用塑料膨胀套管进行钻孔护壁的方法及专用膨胀套管 | |
| Chen et al. | Optimisation of sand control technique for offshore heavy oil and unconsolidated Sandstone reservoir: case study from Bohai Bay | |
| CN115247574A (zh) | 人工盐穴储气库及其构建方法 | |
| RU2235858C2 (ru) | Способ предупреждения миграции газа по заколонному пространству нефтяных и газовых скважин, а также последующих межколонных газопроявлений и грифонов газа на их устье | |
| RU2092673C1 (ru) | Способ ремонта обсадной эксплуатационной колонны труб в скважине | |
| US7958937B1 (en) | Process for hydrofracturing an underground aquifer from a water well borehole for increasing water flow production from Denver Basin aquifers | |
| RU2385408C1 (ru) | Способ эксплуатации нефтяного или газового месторождения | |
| Blanton et al. | Performance of a Propane Slug Pilot in a Watered-Out SandSouth Ward Field | |
| RU2287660C1 (ru) | Способ бурения скважины на депрессии | |
| RU2280760C1 (ru) | Способ сооружения фильтровой скважины | |
| RU2140536C1 (ru) | Способ определения пластовых давлений в процессе бурения |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C17 | Cessation of patent right | ||
| CX01 | Expiry of patent term |
Expiration termination date: 20150523 Granted publication date: 20000927 |