CN105649588A - 利用sagd开采稠油油藏的方法 - Google Patents
利用sagd开采稠油油藏的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105649588A CN105649588A CN201410645727.5A CN201410645727A CN105649588A CN 105649588 A CN105649588 A CN 105649588A CN 201410645727 A CN201410645727 A CN 201410645727A CN 105649588 A CN105649588 A CN 105649588A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- well
- injection
- steam
- horizontal segment
- producing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
本发明提供了一种利用SAGD开采稠油油藏的方法。该SAGD包括采用注采井组进行采油的过程，注采井组包括至少一对相邻的注入井和生产井，注入井具有设置在稠油油藏的油层中的注入井水平段，生产井具有设置在油层中的生产井水平段，注入井水平段位于生产井水平段的上方，在SAGD中后期，该方法还包括：步骤S1，在注入井水平段上方至少部分无蒸汽腔发育位置设置直井；步骤S2，向直井、注入井注入蒸汽，利用生产井采油。在SAGD后期通过在无蒸汽腔发育位置设置直井，并向直井中注入蒸汽，进而利用蒸汽的热量促进无蒸汽腔的发育，从而实现了在蒸汽腔在水平段均匀发育的效果。
Description
技术领域
本发明涉及石油开采领域，具体而言，涉及一种利用SAGD开采稠油油藏的方法。
背景技术
蒸汽辅助重力泄油技术(简称：SAGD)是1978年加拿大Bulter所发明，在加拿大油砂矿区以及我国的辽河油田、新疆油田等地的稠油油藏得到了成功应用。其原理是在同一油层部署上下叠置的水平井组，在上部注汽井中注入高干度蒸汽，蒸汽由于密度远远小于原油而向上超覆在地层中形成蒸汽腔，随着蒸汽的不断注入，蒸汽腔不断向上及侧面扩展，与油层中的原油发生热交换。被加热的原油粘度降低，与冷凝水在重力作用下向下流动，从油层下部的水平生产井中采出。
但对于我国的稠油油藏，由于属于河流相沉积环境，储层非均质性较强，在蒸汽辅助重力泄油技术的开发过程中，优先在储层渗透率高的水平段发育蒸汽腔，而储层渗透率较低的水平段很难有蒸汽腔发育，造成水平段动用程度低，单个井组日产油量较少，井组有效生产时间短，采出程度偏低，经济效益较差。
专利号为CN200810113261.9的中国专利公开了一种气体辅助SAGD开采超稠油的方法，其发明的目的是提供一种提高SAGD热效率、增大蒸汽波及体积，进一步提高油汽比的超稠油油藏有效开发技术。该方法包括以下工艺步骤：油层较浅为530m，剩余油饱和度>0.5，油层厚度>10m，水平渗透率>250mD，垂直与水平渗透率比值>0.1，油层孔隙度>0.2，油层中不存在连续分布的不渗透泥、页岩夹层；在吞吐直井间钻水平井，井距在35m，或在油层底部钻一对水平井，垂向距离6m；吞吐3周期，井间形成热连通后，用直井连续注蒸汽，水平井生产3年，用直井注氮气和蒸汽，地下体积比0.5，氮气的总注入量达到0.1PV后停注，继续注蒸汽，注汽速度为1.4m3/d.m，井底蒸汽干度为70％，采注比保持在1.2；提高采出程度6.0～9.0％，提高油汽比0.02～0.05。该发明方法开发超稠油油藏可以取得以下效果：(1)有效减缓蒸汽向上覆岩层的传热速度，蒸汽向上覆盖层的传热速度是纯蒸汽SAGD的70％；(2)有利于蒸汽腔的均匀扩展，增加蒸汽室波及体积20％～30％；(3)延长SAGD生产时间2～3年，提高采出程度6.0％～9.0％，提高油汽比0.02～0.05。但该发明方法仅仅描述了蒸汽中添加氮气在减缓蒸汽向上覆盖层的热损失方面及扩大蒸汽腔波及体积方面的优势，未详细阐述在储层非均质条件下，如何改善水平段蒸汽腔发育的均匀性，如何促进水平段蒸汽腔的均匀发育问题。
由于水平注汽井井筒内为无阻流动，因此通过改变水平注汽井井筒内的注汽点位置等办法，很难有效改变不同水平段对应储层的进汽量，因此通过单纯的调整SAGD生产过程中的注采参数以及水平注汽井管柱结构，很难在根本上实现SAGD井组的沿水平段均匀吸汽以及蒸汽腔的均匀发育。
发明内容
本发明旨在提供一种利用SAGD开采稠油油藏的方法，以解决现有中蒸汽腔沿水平段发育不均匀的问题。
为了实现上述目的，根据本发明的一个方面，提供了一种利用SAGD开采稠油油藏的方法，SAGD包括采用注采井组进行采油的过程，注采井组包括至少一对相邻的注入井和生产井，注入井具有设置在稠油油藏的油层中的注入井水平段，生产井具有设置在油层中的生产井水平段，注入井水平段位于生产井水平段的上方，在SAGD利用采用注采井组进行采油的中后期，该方法包括：步骤S1，在注入井水平段上方至少部分无蒸汽腔发育位置设置直井；步骤S2，向直井、注入井注入蒸汽，利用生产井采油。
进一步地，上述直井的设置过程采用射孔完井，优选采用套管射孔完井。
进一步地，上述射孔末端位于注入井水平段垂直上方4～8m处，直井在注入井水平段所在水平面的投影与注入井水平段的垂直距离为5～20m。
进一步地，上述步骤S2包括：使直井进行周期吞吐；当生产井水平段温度升温至150℃以上时，停止吞吐；向直井连续注入蒸汽，同时向注入井连续注入蒸汽。
进一步地，上述周期吞吐的持续时间为30～50d，其中吞吐过程中的注气量为500～700t，注汽速度为40～70t/d，焖井时间为2～4d，吞吐轮次10～15轮；向直井以40～70t/d的注汽速度连续注入蒸汽，向注入井以100～500t/d的注汽速度连续注入蒸汽。
进一步地，上述注入井水平段位于油层的中部，生产井水平段位于油层的底部。
进一步地，上述生产井水平段与油层底部界面的距离为1～2m，注入井水平段与生产井水平段的垂直距离为5～6m。
进一步地，当上述油层厚度为15～20m时，相邻的注采井组之间的井距为60～100m；当上述油层厚度大于20m时，相邻的注采井组之间的井距为100～150m。
进一步地，上述采用注采井组进行采油的过程包括：步骤A，在稠油油藏的区域设置注入井和生产井；步骤B，向注入井和生产井注入蒸汽进行循环预热；步骤C，当注入井水平段与生产井水平段之间的油层升温至预定温度后，停止预热过程；步骤D，向注入井注入蒸汽，利用生产井进行采油。
进一步地，上述步骤A包括在生产井水平段内等间距设置6～12个热电偶检测生产井水平段的温度的过程。
进一步地，当上述热电偶检测到部分生产井水平段的温度在100℃以下时，优选80℃以下时，确定该部分生产井水平段上方具有无蒸汽腔发育位置，在无蒸汽腔发育位置设置直井。
进一步地，上述步骤D中蒸汽的注入速度为100～500t/d。
进一步地，上述稠油油藏是指地下原油粘度大于100mPa.s的稠油油藏。
应用本发明的技术方案，在SAGD后期通过在无蒸汽腔发育位置设置直井，并向直井中注入蒸汽，进而利用蒸汽的热量促进无蒸汽腔的发育，从而实现了在蒸汽腔在水平段均匀发育的效果；在原有的SAGD基础上，采收率提高了15～20％以上，最终采收率可以达到60％以上，经济效益明显好于普通注蒸汽SAGD；而且其中没有发生蒸汽和原油的化学作用，不会发生预料不到的危险和副作用。
附图说明
构成本申请的一部分的说明书附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
图1示出了本申请一种实施例的利用SAGD开采稠油油藏时的井位部署示意图；
图2示出了示出了图1所示的直井在蒸汽吞吐过程中形成的蒸汽腔的示意图；以及
图3示出了图1所示的直井在连续注入蒸汽后形成蒸汽腔后的示意图。
附图标记：
注入井1；生产井2；热电偶21；
直井3；射孔段31；油层4；
蒸汽腔5；
具体实施方式
需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。
在本发明一种典型的实施方式中，提供了一种利用SAGD开采稠油油藏的方法，SAGD包括采用注采井组进行采油的过程，注采井组包括至少一对相邻的注入井和生产井，注入井具有设置在油层中的注入井水平段，生产井具有设置在油层中的生产井水平段，注入井水平段位于生产井水平段的上方，在SAGD利用采用注采井组进行采油的中后期，方法还包括：步骤S1，在注入井水平段上方至少部分无蒸汽腔发育位置设置直井；步骤S2，向直井、注入井注入蒸汽，利用生产井采油。
上述方法在SAGD后期通过在无蒸汽腔发育位置设置直井，并向直井中注入蒸汽，进而利用蒸汽的热量促进无蒸汽腔的发育，从而实现了在蒸汽腔在水平段均匀发育的效果；在原有的SAGD基础上，采收率提高了15～20％以上，最终采收率可以达到60％以上，经济效益明显好于普通注蒸汽SAGD；而且其中没有发生蒸汽和原油的化学作用，不会发生预料不到的危险和副作用。
本发明可以采用本领域常规的钻井方式设置上述直井，优选上述直井的设置过程采用射孔完井，进一步优选采用套管射孔完井。采用射孔完井的方式有利于油层和井底的有效连通。为了进一步保证通入上述直井的蒸汽对蒸汽腔的形成发挥充分的作用，优选上述射孔的末端位于注入井水平段垂直上方4～8m处，直井末端与注入井水平段末端的垂直距离为5～20m。
在本发明一种优选的实施例中，上述步骤S2包括：使直井进行周期吞吐；当生产井水平段温度升温至150℃以上时，停止吞吐；向直井连续注入蒸汽，同时向注入井连续注入蒸汽。
在连续注入蒸汽之前，对直井进行周期吞吐，从而将直井附近的部分原油加热、采出，实现尽早增产的目的；在吞吐一端时间之后，直井与注采井组的水平段行车难过热连通，且在生产井水平段温度升温至150℃以上之后，停止吞吐，向直井连续注入蒸汽，从而可以源源不断地为无蒸汽腔繁育的位置提供蒸汽源，促进该位置蒸汽腔的不断扩展，避免了继续吞吐造成的直井与注采井组之间注采关系连续变化引起生产难以控制的问题，避免了注采井组与直井之间的汽窜。
经过发明人对周期吞吐以及注汽等条件的计算、模拟，优选上述周期吞吐的持续时间为30～50d，其中吞吐过程中的注气量为500～700t，注汽速度为40～70t/d，焖井时间为2～4d，吞吐轮次10～15轮；向直井以40～70t/d的注汽速度连续注入蒸汽，向注入井以100～500t/d的注汽速度连续注入蒸汽。直井采用较小的注汽量，用以辅助大注汽量的SAGD注汽井进行注汽，能有效防止直井注汽量过大引起的向生产井窜进，从而实现稳定泄油
本发明的注采井组的设置方式本领域技术人员可以以现有技术作为参考，本发明优选上述注入井水平段位于油层的中部，上述生产井水平段位于油层的底部。将注入井水平段设置在油层的中部，实现其注入的蒸汽的热量向油层中热传导进而快速形成蒸汽腔；而生产井水平段位于油层的底部，能够高效地收集流出的原油并及时采出。
经过丰富采油经验的累积，本发明优选设定生产井水平段与油层底部界面的距离为1～2m，既能避免钻井后期生产井水平段末端传出油层又能更好的利用油层；此外，为了防止生气在注入井水平段和生产井水平段之间串通并且控制蒸汽加热时间在一个合理经济的范围内，优选上述注入井水平段与生产井水平段的垂直距离为5～6m。
本发明的注采井组之间的井距可以根据油层的厚度进行调节，比如当油层厚度较小时，减小注采井组之间的井距；当油层厚度较大时，使得增加注采井组之间的井距，本发明优选当油层厚度为15～20m时，相邻的注采井组之间的井距为60～100m；当油层厚度大于20m时，相邻的注采井组之间的井距为100～150m。采用上述井距与油层厚度的配合方式，既能实现及时高效的采油速度又能实现较高的采收率，而且不会造成注采井组的浪费。
本发明的SAFD可以参考现有技术，优选上述采用注采井组进行采油的过程包括：步骤A，在稠油油藏的区域设置注入井和生产井；步骤B，向注入井和生产井注入蒸汽进行循环预热；步骤C，当注入井水平段与生产井水平段之间的油层升温至预定温度后，停止预热过程；步骤D，向注入井注入蒸汽，利用生产井进行采油。利用同时向注入井和生产井中注入蒸汽进行循环预热(所谓的循环预热与本领域常规的循环预热方式相同，以注入井为例，利用注入井中设置的长管注入热蒸汽，热蒸汽在完成预热后冷凝形成的水采用短管导出注入井，从而完成循环预热)，使得注入井水平段与生产井水平段之间的油层快速升温至预定温度，油层中原油粘度降低流入生产井水平段，此时即可停止向生产井中注入蒸汽，并利用生产井采油。上述预定温度可以根据油层中原油组成进行设定，即当能够使原油粘度开始下降的温度，比如本申请的稠油油藏为地下原油粘度大于100mPa.s的稠油油藏，将预定温度设定为120℃，当油层升温至该预定温度时，该地下原油的粘度即可下降至100mPa.s以下，从而该原油流入生产井中。
为了实时检测生产井水平段的泄油情况和蒸汽腔发育情况，优选上述步骤A包括在生产井水平段内等间距设置6～12个热电偶检测生产井水平段的温度的过程。利用均匀设置的热电偶能够实时、准确地检测到生产井水平段各位置的温度变化，实现实时检测生产井水平段的泄油情况和蒸汽腔发育情况的目的。
在上述采用注采井组进行采油的过程中，上述直井并不一定在SAGD开始之初就设置，随着开采的进行，一些无蒸汽腔发育的位置变得突出，为了增加原油的采收率需要尽可能使油层中的各个位置的蒸汽腔进行发育，因此当热电偶检测到部分生产井水平段的温度在100℃以下时，优选80℃以下时，确定该部分生产井水平段上方具有无蒸汽腔发育位置，在无蒸汽腔发育位置设置直井。在SAGD的后期设置直井，能够及时将无蒸汽腔发育位置的蒸汽腔发育起来，实现对油层的加热，提高采收率。
如前所述，直井并不是在SAGD开始之初就设置的，一般在在SAGD持续3～5年后，热电偶检测到部分生产井水平段的温度在100℃以下。
在采用注采井组进行采油的过程中，完成预热之后，向注入井注入蒸汽，其中，蒸汽的注入速度随蒸汽腔的扩展逐渐增加，随蒸汽腔下降逐渐减少，优选上述步骤D中蒸汽的注入速度为100～500t/d。
以下将结合实施例进一步说明本发明的有益效果。
实施例1
本实施例的稠油油藏的主力油层埋藏浅，平均埋深为300m，原始油藏压力为2.8MPa，原始油藏温度为21℃；原油黏度高，油层温度下脱气原油黏度为22×104mPa.s，油层平均有效厚度16m。
本实施例的开采方法包括以下具体步骤：
(1)在稠油油藏开采区域内设置水平注采井网，在同一平面位置(该平面位置是指垂直平面位置，注入井水平段位于生产井水平段的正上方)的油层内设置一对注入井1和生产井2，该注入井1和生产井2形成一个注采井组；相邻的注采井组之间的井距为60m；注入井水平段位于油层4中部，生产井水平段位于油层4底部且距离底部界面1～2m，注入井1的水平段与生产井2的水平段之间的垂直距离为5～6m。在生产井2水平段内均匀部署10个热电偶21，用于监测水平段的泄油情况以及蒸汽腔发育情况。井位部署如图1所示。
(2)通过注入井1和生产井2同时进行注蒸汽循环预热，蒸汽的注入速度为70t/d；循环预热170天时，注入井水平段与生产井水平段之间的油层中间温度上升到120℃，原油黏度下降到100mPa.s以下；生产井2排液数据表明，生产井2的排出液含水率从100％下降到了85％，油层内的原油流入生产井2的量明显增加，表明注采井间的油层原油流动能力已经大大增加，已经达到了预热效果，因此注入井1停止排液，生产井2停止注入蒸汽，注蒸汽循环预热结束。
(3)生产井2开始连续采油生产，蒸汽的注入速度随蒸汽腔的扩展逐渐增加，随蒸汽腔下降逐渐减少，注入速度在100～500t/d内调整。
(4)用生产井热电偶21持续监测水平段蒸汽腔发育情况，当转SAGD生产4年后，生产井2热电偶21监测水平段局部温度在100℃以下时，在该水平段位置外侧钻直井3。直井采用热采套管射孔完井，射孔段31位置为SAGD井组注汽井水平段的垂直上方6m，直井3在注入井水平段所在水平面的投影与注入井水平段的垂直距离为15m。
(5)完钻的直井3开展多轮次、小周期吞吐；直井吞吐周期注汽量600吨，注汽速度50t/d，焖井时间3d，周期生产时间40d，吞吐轮次12轮。通过SAGD井组的生产井井下热电偶21监测到该位置的温度已经上升到150℃以上时，停止吞吐。直井蒸汽吞吐形成的蒸汽腔5如图2所示。
(6)从完钻的直井3连续注入蒸汽，注采井组的注入井1继续连续注汽，生产井2继续连续生产。直井3的注汽速度在40～70t/d内调整，注采井组的水平注汽井的注汽速度在100～500t/d内调整。直井吞吐后转入连续注汽驱替形成的蒸汽腔5如图3所示。
实施例2
本实施例的稠油油藏的主力油层埋藏浅，平均埋深为300m，原始油藏压力为2.8MPa，原始油藏温度为21℃；原油黏度高，油层温度下脱气原油黏度为22×104mPa.s，油层平均有效厚度16m。
本实施例的开采方法包括以下具体步骤：
(1)在稠油油藏开采区域内设置水平注采井网，在同一平面位置(该平面位置是指垂直平面位置，注入井水平段位于生产井水平段的正上方)的油层内设置一对注入井1和生产井2，该注入井1和生产井2形成一个注采井组；相邻的注采井组之间的井距为60m；注入井水平段位于油层4中部，生产井水平段位于油层4底部且距离底部界面1～2m，注入井1的水平段与生产井2的水平段之间的垂直距离为5～6m。在生产井水平段内均匀部署8个热电偶21，用于监测水平段的泄油情况以及蒸汽腔发育情况。井位部署如图1所示。
(2)通过注入井1和生产井2同时进行注蒸汽循环预热，蒸汽的注入速度为80t/d；循环预热150天时，注入井水平段与生产井水平段之间的油层中间温度上升到120℃，原油黏度下降到100mPa.s以下；生产井2排液数据表明，生产井2的排出液含水率从100％下降到了85％，油层内的原油流入生产井2的量明显增加，表明注采井间的油层原油流动能力已经大大增加，已经达到了预热效果，因此注入井1停止排液，生产井2停止注入蒸汽，注蒸汽循环预热结束。
(3)生产井2开始连续采油生产，蒸汽的注入速度随蒸汽腔的扩展逐渐增加，随蒸汽腔下降逐渐减少，注入速度在100～500t/d内调整。
(4)用生产井热电偶21持续监测水平段蒸汽腔发育情况，当转SAGD生产3年后，生产井热电偶21监测水平段局部温度在80℃以下时，在该水平段位置外侧钻直井。直井采用热采套管射孔完井，射孔段31位置为SAGD井组注汽井水平段的垂直上方8m，直井在注入井水平段所在水平面的投影与注入井水平段的垂直距离为20m。
(5)完钻的直井3开展多轮次、小周期吞吐；直井吞吐周期注汽量500吨，注汽速度50t/d，焖井时间2d，周期生产时间30d，吞吐轮次15轮。通过SAGD井组的生产井井下热电偶21监测到该位置的温度已经上升到150℃以上时，停止吞吐。直井蒸汽吞吐形成的蒸汽腔5如图2所示。
(6)从完钻的直井3连续注入蒸汽，注采井组的注入井1继续连续注汽，生产井2继续连续生产。直井3的注汽速度在40～70t/d内调整，注采井组的水平注汽井的注汽速度在100～500t/d内调整。直井吞吐后转入连续注汽驱替形成的蒸汽腔5如图3所示。
实施例3
本实施例的稠油油藏的主力油层埋藏浅，平均埋深为300m，原始油藏压力为2.8MPa，原始油藏温度为21℃；原油黏度高，油层温度下脱气原油黏度为22×104mPa.s，油层平均有效厚度16m。
本实施例的开采方法包括以下具体步骤：
(1)在稠油油藏开采区域内设置水平注采井网，在同一平面位置(该平面位置是指垂直平面位置，注入井水平段位于生产井水平段的正上方)的油层内设置一对注入井1和生产井2，该注入井1和生产井2形成一个注采井组；相邻的注采井组之间的井距为60m；注入井水平段位于油层4中部，生产井水平段位于油层4底部且距离底部界面1～2m，注入井1的水平段与生产井2的水平段之间的垂直距离为5～6m。在生产井水平段内均匀部署12个热电偶21，用于监测水平段的泄油情况以及蒸汽腔发育情况。井位部署如图1所示。
(2)通过注入井1和生产井2同时进行注蒸汽循环预热，蒸汽的注入速度为90t/d；循环预热120天时，注入井水平段与生产井水平段之间的油层中间温度上升到120℃，原油黏度下降到100mPa.s以下；生产井2排液数据表明，生产井2的排出液含水率从100％下降到了85％，油层内的原油流入生产井2的量明显增加，表明注采井间的油层原油流动能力已经大大增加，已经达到了预热效果，因此注入井1停止排液，生产井2停止注入蒸汽，注蒸汽循环预热结束。
(3)生产井2开始连续采油生产，蒸汽的注入速度随蒸汽腔的扩展逐渐增加，随蒸汽腔下降逐渐减少，注入速度在100～500t/d内调整。
(4)用生产井热电偶21持续监测水平段蒸汽腔发育情况，当转SAGD生产5年后，生产井热电偶21监测水平段局部温度在100℃以下时，在该水平段位置外侧钻直井。直井采用热采套管射孔完井，射孔段31位置为SAGD井组注汽井水平段的垂直上方4m，直井在注入井水平段所在水平面的投影与注入井水平段的垂直距离为5m。
(5)完钻的直井开展多轮次、小周期吞吐；直井吞吐周期注汽量700吨，注汽速度70t/d，焖井时间4d，周期生产时间45d，吞吐轮次8轮。通过SAGD井组的生产井井下热电偶21监测到该位置的温度已经上升到150℃以上时，停止吞吐。直井蒸汽吞吐形成的蒸汽腔5如图2所示。
(6)从完钻的直井连续注入蒸汽，注采井组的注汽井继续连续注汽，生产井继续连续生产。直井的注汽速度在40～70t/d内调整，注采井组的水平注汽井的注汽速度在100～500t/d内调整。直井吞吐后转入连续注汽驱替形成的蒸汽腔5如图3所示。
表1为实施例1至3的生产情况统计。
表1
如表1所示，从生产情况来看，采用蒸汽辅助重力泄油一直生产到结束的开发方式，经济有效生产时间约为9年，累计产油量约为10×104t，最终采收率约为40％，而采用本申请方法的实施例1至3的经济有效生产时间约为14年，累计产油量约为15×104t，最终采收率至少为60％(其中蒸汽辅助重力泄油阶段采出程度约为30％，转驱泄复合阶段采出程度约为30％)，比单纯的蒸汽辅助重力泄油技术开发提高了20个百分点。
从以上的描述中，可以看出，本发明上述的实施例实现了如下技术效果：
在SAGD后期通过在无蒸汽腔发育位置设置直井，并向直井中注入蒸汽，进而利用蒸汽的热量促进无蒸汽腔的发育，从而实现了在蒸汽腔在水平段均匀发育的效果；在原有的SAGD基础上，采收率提高了15～20％以上，最终采收率可以达到60％以上，经济效益明显好于普通注蒸汽SAGD；而且其中没有发生蒸汽和原油的化学作用，不会发生预料不到的危险和副作用。
以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (13)
1.一种利用SAGD开采稠油油藏的方法，所述SAGD包括采用注采井组进行采油的过程，所述注采井组包括至少一对相邻的注入井和生产井，所述注入井具有设置在所述稠油油藏的油层中的注入井水平段，所述生产井具有设置在所述油层中的生产井水平段，所述注入井水平段位于所述生产井水平段的上方，其特征在于，在所述SAGD利用采用注采井组进行采油的中后期，所述方法包括：
步骤S1，在所述注入井水平段上方至少部分无蒸汽腔发育位置设置直井；
步骤S2，向所述直井、所述注入井注入蒸汽，利用所述生产井采油。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述直井的设置过程采用射孔完井，优选采用套管射孔完井。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述射孔末端位于所述注入井水平段垂直上方4～8m处，所述直井在所述注入井水平段所在水平面的投影与所述注入井水平段的垂直距离为5～20m。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述步骤S2包括：
使所述直井进行周期吞吐；
当所述生产井水平段温度升温至150℃以上时，停止吞吐；
向所述直井连续注入蒸汽，同时向所述注入井连续注入蒸汽。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，所述周期吞吐的持续时间为30～50d，其中吞吐过程中的注气量为500～700t，注汽速度为40～70t/d，焖井时间为2～4d，吞吐轮次10～15轮；向所述直井以40～70t/d的注汽速度连续注入蒸汽，向所述注入井以100～500t/d的注汽速度连续注入蒸汽。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述注入井水平段位于所述油层的中部，所述生产井水平段位于所述油层的底部。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述生产井水平段与所述油层底部界面的距离为1～2m，所述注入井水平段与所述生产井水平段的垂直距离为5～6m。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，当所述油层厚度为15～20m时，相邻的所述注采井组之间的井距为60～100m；当油层厚度大于20m时，相邻的所述注采井组之间的井距为100～150m。
9.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，采用注采井组进行采油的过程包括：
步骤A，在所述稠油油藏的区域设置所述注入井和生产井；
步骤B，向所述注入井和生产井注入蒸汽进行循环预热；
步骤C，当所述注入井水平段与所述生产井水平段之间的油层升温至预定温度后，停止所述预热过程；
步骤D，向所述注入井注入蒸汽，利用所述生产井进行采油。
10.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述步骤A包括在所述生产井水平段内等间距设置6～12个热电偶检测所述生产井水平段的温度的过程。
11.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，当所述热电偶检测到部分所述生产井水平段的温度在100℃以下时，优选80℃以下时，确定该部分所述生产井水平段上方具有所述无蒸汽腔发育位置，在所述无蒸汽腔发育位置设置所述直井。
12.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，所述步骤D中所述蒸汽的注入速度为100～500t/d。
13.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述稠油油藏是指地下原油粘度大于100mPa.s的稠油油藏。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410645727.5A CN105649588B (zh) | 2014-11-12 | 2014-11-12 | 利用sagd开采稠油油藏的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410645727.5A CN105649588B (zh) | 2014-11-12 | 2014-11-12 | 利用sagd开采稠油油藏的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105649588A true CN105649588A (zh) | 2016-06-08 |
| CN105649588B CN105649588B (zh) | 2018-08-14 |
Family
ID=56478925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410645727.5A Active CN105649588B (zh) | 2014-11-12 | 2014-11-12 | 利用sagd开采稠油油藏的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105649588B (zh) |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106869882A (zh) * | 2016-12-13 | 2017-06-20 | 中国石油天然气股份有限公司 | 对sagd双水平井穿过的油层进行加热的方法及装置 |
| CN107091074A (zh) * | 2017-05-19 | 2017-08-25 | 中国石油天然气股份有限公司 | 开采深层底水稠油油藏的方法 |
| CN107558978A (zh) * | 2017-08-28 | 2018-01-09 | 新疆国利衡清洁能源科技有限公司 | 稠油开采***及方法 |
| CN108194069A (zh) * | 2018-01-17 | 2018-06-22 | 中国石油大学(北京) | 直井辅助sagd井改造含泥质夹层稠油储层的方法 |
| CN108316910A (zh) * | 2017-09-20 | 2018-07-24 | 中国石油大学(北京) | 用于气驱开发深层块状裂缝性油藏的井网结构及开发方法 |
| CN108487887A (zh) * | 2018-05-31 | 2018-09-04 | 西南石油大学 | 一种超稠油油藏开采机构及方法 |
| CN109113731A (zh) * | 2018-07-16 | 2019-01-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 直井水平井组合蒸汽驱稠油开采物理模拟***及方法 |
| CN110029975A (zh) * | 2019-03-21 | 2019-07-19 | 新疆中凌工程技术有限公司 | 利用直井击破sagd水平井组注汽上方泥岩夹层结构及施工方法 |
| CN110685668A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-01-14 | 重庆大学 | 一种稠油藏开采试验用模拟试样 |
| CN110821462A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-02-21 | 新疆中凌工程技术有限公司 | 一种sagd控制井储层具有夹层水平井组尾端动用方法 |
| CN111119820A (zh) * | 2018-10-30 | 2020-05-08 | 中国石油天然气股份有限公司 | Sagd采油方法 |
| CN111364962A (zh) * | 2020-04-01 | 2020-07-03 | 辽宁华孚石油高科技股份有限公司 | 用于增强sagd井采油的电加热方法及装置 |
| CN112081567A (zh) * | 2019-06-12 | 2020-12-15 | 中国石油天然气股份有限公司 | 提高sagd采油效果的方法 |
| CN112746831A (zh) * | 2019-10-30 | 2021-05-04 | 中国石油天然气股份有限公司 | Sagd开发后利用直井辅助侧向扩容采油方法 |
| CN112855103A (zh) * | 2021-04-01 | 2021-05-28 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种超稠油油藏的采收方法及注汽井的排布方法 |
| CN113006754A (zh) * | 2019-12-03 | 2021-06-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 利用直井辅助原始油藏sagd扩容提高采油速度的方法 |
| CN113006755A (zh) * | 2019-12-19 | 2021-06-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种sagd开采方式中隔夹层压裂改造的方法 |
| CN114382451A (zh) * | 2020-10-19 | 2022-04-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种sagd采油方法及强化采油井网 |
| CN114909115A (zh) * | 2021-02-08 | 2022-08-16 | 中国石油天然气股份有限公司 | 提高直井辅助双水平井sagd效果的工艺方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050082067A1 (en) * | 1999-10-26 | 2005-04-21 | Good William K. | Process for sequentially applying SAGD to adjacent sections of a petroleum reservoir |
| CN101122224A (zh) * | 2006-08-11 | 2008-02-13 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种厚层普通稠油油藏的重力辅助蒸汽驱开采方法 |
| CN202325428U (zh) * | 2011-11-24 | 2012-07-11 | 中国石油天然气股份有限公司 | 驱泄复合采油*** |
| CN102900415A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-30 | 中国石油天然气股份有限公司 | 深层及超深层稠油油藏双水平井火驱泄油开采方法 |
| CN103939071A (zh) * | 2014-04-16 | 2014-07-23 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种水平井蒸汽驱井网结构及蒸汽驱方法 |
-
2014
- 2014-11-12 CN CN201410645727.5A patent/CN105649588B/zh active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050082067A1 (en) * | 1999-10-26 | 2005-04-21 | Good William K. | Process for sequentially applying SAGD to adjacent sections of a petroleum reservoir |
| CN101122224A (zh) * | 2006-08-11 | 2008-02-13 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种厚层普通稠油油藏的重力辅助蒸汽驱开采方法 |
| CN202325428U (zh) * | 2011-11-24 | 2012-07-11 | 中国石油天然气股份有限公司 | 驱泄复合采油*** |
| CN102900415A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-30 | 中国石油天然气股份有限公司 | 深层及超深层稠油油藏双水平井火驱泄油开采方法 |
| CN103939071A (zh) * | 2014-04-16 | 2014-07-23 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种水平井蒸汽驱井网结构及蒸汽驱方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 孙新革: "超稠油双水平井蒸汽辅助重力泄油不同开采阶段参数优化", 《新疆石油地质》 * |
Cited By (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106869882A (zh) * | 2016-12-13 | 2017-06-20 | 中国石油天然气股份有限公司 | 对sagd双水平井穿过的油层进行加热的方法及装置 |
| CN107091074B (zh) * | 2017-05-19 | 2020-09-08 | 中国石油天然气股份有限公司 | 开采深层底水稠油油藏的方法 |
| CN107091074A (zh) * | 2017-05-19 | 2017-08-25 | 中国石油天然气股份有限公司 | 开采深层底水稠油油藏的方法 |
| CN107558978A (zh) * | 2017-08-28 | 2018-01-09 | 新疆国利衡清洁能源科技有限公司 | 稠油开采***及方法 |
| CN108316910B (zh) * | 2017-09-20 | 2024-04-26 | 中国石油大学(北京) | 用于气驱开发深层块状裂缝性油藏的井网结构及开发方法 |
| CN108316910A (zh) * | 2017-09-20 | 2018-07-24 | 中国石油大学(北京) | 用于气驱开发深层块状裂缝性油藏的井网结构及开发方法 |
| CN108194069A (zh) * | 2018-01-17 | 2018-06-22 | 中国石油大学(北京) | 直井辅助sagd井改造含泥质夹层稠油储层的方法 |
| CN108194069B (zh) * | 2018-01-17 | 2020-01-17 | 中国石油大学(北京) | 直井辅助sagd井改造含泥质夹层稠油储层的方法 |
| CN108487887A (zh) * | 2018-05-31 | 2018-09-04 | 西南石油大学 | 一种超稠油油藏开采机构及方法 |
| CN109113731A (zh) * | 2018-07-16 | 2019-01-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 直井水平井组合蒸汽驱稠油开采物理模拟***及方法 |
| CN111119820A (zh) * | 2018-10-30 | 2020-05-08 | 中国石油天然气股份有限公司 | Sagd采油方法 |
| CN110029975A (zh) * | 2019-03-21 | 2019-07-19 | 新疆中凌工程技术有限公司 | 利用直井击破sagd水平井组注汽上方泥岩夹层结构及施工方法 |
| CN112081567A (zh) * | 2019-06-12 | 2020-12-15 | 中国石油天然气股份有限公司 | 提高sagd采油效果的方法 |
| CN110821462B (zh) * | 2019-10-16 | 2022-03-25 | 新疆中凌工程技术有限公司 | 一种sagd控制井储层具有夹层水平井组尾端动用方法 |
| CN110821462A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-02-21 | 新疆中凌工程技术有限公司 | 一种sagd控制井储层具有夹层水平井组尾端动用方法 |
| CN112746831A (zh) * | 2019-10-30 | 2021-05-04 | 中国石油天然气股份有限公司 | Sagd开发后利用直井辅助侧向扩容采油方法 |
| CN110685668A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-01-14 | 重庆大学 | 一种稠油藏开采试验用模拟试样 |
| CN113006754B (zh) * | 2019-12-03 | 2022-08-30 | 中国石油天然气股份有限公司 | 利用直井辅助原始油藏sagd扩容提高采油速度的方法 |
| CN113006754A (zh) * | 2019-12-03 | 2021-06-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 利用直井辅助原始油藏sagd扩容提高采油速度的方法 |
| CN113006755A (zh) * | 2019-12-19 | 2021-06-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种sagd开采方式中隔夹层压裂改造的方法 |
| CN111364962A (zh) * | 2020-04-01 | 2020-07-03 | 辽宁华孚石油高科技股份有限公司 | 用于增强sagd井采油的电加热方法及装置 |
| CN114382451A (zh) * | 2020-10-19 | 2022-04-22 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种sagd采油方法及强化采油井网 |
| CN114909115A (zh) * | 2021-02-08 | 2022-08-16 | 中国石油天然气股份有限公司 | 提高直井辅助双水平井sagd效果的工艺方法 |
| CN114909115B (zh) * | 2021-02-08 | 2024-05-28 | 中国石油天然气股份有限公司 | 提高直井辅助双水平井sagd效果的工艺方法 |
| CN112855103A (zh) * | 2021-04-01 | 2021-05-28 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种超稠油油藏的采收方法及注汽井的排布方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN105649588B (zh) | 2018-08-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105649588A (zh) | 利用sagd开采稠油油藏的方法 | |
| CN103939069B (zh) | 一种蒸汽-气体驱替与重力泄油复合开采方法 | |
| CN102900415B (zh) | 深层及超深层稠油油藏双水平井火驱泄油开采方法 | |
| RU2340768C2 (ru) | Способ разработки месторождения тяжелой нефти или битума с использованием двухустьевых горизонтальных скважин | |
| CN101592028B (zh) | 一种气体辅助sagd开采超稠油的方法 | |
| CN102852496B (zh) | 一种中深层稠油油藏开采方法 | |
| CN102278103B (zh) | 一种重力泄水辅助蒸汽驱提高深层超稠油油藏采收率方法 | |
| US6050335A (en) | In-situ production of bitumen | |
| CN103225497B (zh) | 微波原位汽化地层水并驱替稠油的开采方法 | |
| CN104453805B (zh) | 一种稠油油藏蒸汽辅助重力泄油快速启动方法 | |
| CN103939071B (zh) | 一种水平井蒸汽驱井网结构及蒸汽驱方法 | |
| CN102747997A (zh) | 稠油油藏蒸汽辅助重力泄油后期转火驱开采方法 | |
| CN103174403A (zh) | 厚层含隔夹层普通稠油油藏的重力与蒸汽驱联合开采方法 | |
| CN106593368B (zh) | 一种改善sagd开发效果的预处理方法 | |
| US11078768B2 (en) | Super heavy oil development method for strengthening SAGD steam chamber to break through low physical property reservoir | |
| CN106593377A (zh) | 一种超稠油水平井的蒸汽驱启动方法 | |
| RU2582251C1 (ru) | Способ разработки послойно-зонально-неоднородной залежи сверхвязкой нефти или битума | |
| CN107558985A (zh) | 一种油页岩原位开采的布井及地层处理方法 | |
| CN104373097A (zh) | Sagd联合蒸汽驱提高中深层超稠油油藏采收率方法 | |
| RU2343276C1 (ru) | Способ разработки месторождения высоковязкой нефти | |
| CA2890491C (en) | Hydrocarbon recovery start-up process | |
| CN107558975B (zh) | 一种使用降粘剂改善蒸汽辅助重力泄油后期开发的方法 | |
| CN204371132U (zh) | Sagd双水平井循环预热管柱 | |
| US3537526A (en) | Method of recovering hydrocarbons from a hydrocarbon-containing subsurface formation | |
| RU2395676C1 (ru) | Способ разработки залежи битума |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |