CN105579595A - 高抗拉强度钢丝 - Google Patents

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Abstract

一种高抗拉强度钢丝，具有如下钢组成：碳含量，范围为从0.20％重量百分比至1.00％重量百分比，例如从0.3％重量百分比至0.85％重量百分比，例如从0.4％重量百分比至0.7％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.6％重量百分比，硅含量，范围为从0.05％重量百分比至2.0％重量百分比，例如从0.2％重量百分比至1.8％重量百分比，例如从1.2％重量百分比至1.6％重量百分比，锰含量，范围为从0.40％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.9％重量百分比，铬含量，范围为从0.0％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.8％重量百分比，硫和磷含量被分别限制到0.05％重量百分比，例如限制到0.025％重量百分比，镍、钒、铝、铜或其它微合金元素的含量都被分别地限制到0.5％重量百分比，例如限制到0.2％重量百分比，例如限制到0.08％重量百分比，其余的是铁，所述钢丝具有马氏体结构，其中马氏体的至少10％体积百分比被定向。

Description

高抗拉强度钢丝
技术领域
本发明涉及一种高抗拉强度钢丝，一种用于制造高抗拉强度钢丝的方法以及这样的高抗拉强度钢丝作为弹簧丝或用于生产绳的元件的用途或应用。
背景技术
弹簧通常由钢合金制成。最常用的弹簧钢是琴钢丝、油回火钢丝、铬硅、铬钒以及302和17-7不锈钢。由铬硅、铬钒制造的弹簧钢丝是油回火钢丝的更高质量、更高强度变型。
被用于诸如汽车阀弹簧的应用中的弹簧钢一般被要求具有非常高的抗拉强度和抗屈强度。抗拉强度是材料抵抗试图拉开或拉伸它的能力。抗拉强度对用于弹簧应用的丝是重要特性。例如，高于其抗拉强度工作的拉伸弹簧将断裂。
一般来说，当生产小尺寸、高强度弹簧时，用于高强度弹簧用途的拉拔钢丝被淬火和回火以在拉拔钢丝中给予较高的材料强度，然后被冷卷以获得螺旋弹簧形状。由于这个原因，要求用于高强度弹簧应用首先被拉拔然后被热处理的钢丝不仅具有高强度，而且还具有足够高的可加工性，其不会在冷卷时断裂。
弹簧，特别是被用于汽车发动机、离合器等的弹簧被要求提供先进的性能，以便应付朝向更轻重量和更先进性能的汽车的趋势。出于这个原因，具有更高强度和更高耐久性的钢丝是弹簧所期望的。用于提高性质的主要趋势是调整用于弹簧钢丝的钢的组成。在US2012/0291927A1中公开了一个示例，其中，钢丝中C、Si、Mn和Cr的含量被提出以严格控制，并且其间钢丝中的Cr和Si两者被设定在合适的量。然而，业已发现，考虑到关于弹簧丝必须进行的预成形和弯曲操作，增加机械强度超出一定极限将导致这种钢具有不足的延展性。已经进行大量的努力来改善钢丝以具有更高的抗拉强度，同时具有可接受的延展性。
发明内容
本发明的一个目的是提供一种具有可接受的延展性的高抗拉强度钢丝。
本发明的另一个目的是提供一种适合用作弹簧钢丝的高抗拉强度钢丝。
本发明的又一个目的是提供合适的方法来制造具有可接受的延展性的高抗拉强度钢丝。
本发明描述了由于定向马氏体微观结构具有非常高强度和延展性的钢丝，以及在连续过程中生产这样的钢丝的方法。
根据本发明的第一方面，提供了一种具有如下钢组成的高抗拉强度钢丝：
碳含量，范围为从0.20％重量百分比至1.00％重量百分比，例如从0.3％重量百分比至0.85％重量百分比，例如从0.4％重量百分比至0.7％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.6％重量百分比，
硅含量，范围为从0.05％重量百分比至2.0％重量百分比，例如从0.2％重量百分比至1.8％重量百分比，例如从1.2％重量百分比至1.6％重量百分比，
锰含量，范围为从0.40％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.9％重量百分比，
铬含量，范围为从0.0％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.8％重量百分比，
硫和磷含量，被分别限制到0.05％重量百分比，例如限制到0.025％重量百分比，
镍、钒、铝、铜或其它微合金元素的含量，都被分别地限制到0.5％重量百分比，例如限制到0.2％重量百分比，例如限制到0.08％重量百分比
其余的是铁，
所述钢丝具有马氏体结构，
其中马氏体的至少10％体积百分比被定向。
优选地，马氏体的至少20％体积百分比被定向。更优选地，马氏体的至少30％体积百分比被定向。最优选，马氏体的至少40％体积百分比被定向。
已知的是马氏体钢是一种多晶材料。当多晶材料的晶粒被随机定向时，多晶材料没有被定向或无纹理。在特定条件下，多晶材料的晶粒可以被优选地定向，并且在这种情况下，多晶材料被称为被“定向的”或“纹理化的”。常常面对两种类型的定向，即“结晶定向”和“微观结构定向”。结晶定向是指晶粒被结晶定向，诸如具有某些晶面或晶向的优选排列或定向。优选的结晶定向通常是从衍射峰强度(诸如通过X射线衍射(XRD)分析或电子背向散射衍射(EBSD))的定向依赖性分析来确定的，其已经在样品的坐标系内在不同的空间方向上被测量。另一方面，如果多晶材料的晶粒具有各向异性的形态形状，在多晶形成期间晶粒也可以通过诸如单轴压缩具有“微观结构定向”。“微观结构定向”意味着各向异性形状的晶粒在优选方向或平面内被形态学定向。这可通过图像分析，诸如扫描电子显微镜(SEM)来检测。另外，结晶定向通常与微观结构定向有关，因为晶粒的形状各向异性通常与它们的结晶学相关。
马氏体出现如条状或板状晶粒。当在横截面看时，透镜状(透镜形)晶粒有时被描述为针状(针形)。根据本申请，在所产生的马氏体钢丝中，马氏体中的至少10％体积百分比被定向。术语“定向的”指的是透镜状晶粒被结晶定向或微观结构定向，或结晶和微观结构都定向。
结晶排列或定向的％体积百分比可以通过X射线衍射(XRD)分析或电子背向散射衍射(EBSD)获得。微观结构排列或定向的％体积百分比可以通过图像分析进行评估。
在本文中，术语“定向的”并不仅意味着结晶轴或透镜状晶粒的轴线与图1中由a1和a2所示的相同方向被准确定向，而且也指公差范围内的定向。当晶粒(或某些结晶方向)的某些轴的方向如在图1中由角度α表示，在20°内，优选在10°内，更优选在5°内偏离时，这些晶粒也被认为是定向的。
排列或定向至少是指例如在垂直于透镜状晶粒平面的方向(如由图1中a1，a2所示的方向，例如[001])上，一维优选定向。对于一维定向，透镜状晶粒在透镜状平面上的方向(如在图1中a4，a5所示的方向)上随机分布。
优选地，根据本申请，钢丝具有抗屈强度Rp0.2，其是抗拉强度Rm的至少80％。Rp0.2是在0.2％永久伸长下的抗屈强度。更优选地，屈拉比，即Rp0.2/Rm是在80％至95％之间。因此，弹性变形后的钢丝仍然可以在断裂之前变形到一定程度。
根据本申请的钢丝优选具有耐腐蚀涂层。更优选地，该钢丝具有选自锌、镍、银、铜或它们的合金中的任一项的耐腐蚀涂层。在这种情况下，即使在苛刻的腐蚀环境下，钢丝也具有延长的寿命。
根据本申请的钢丝可以处于冷拉拔状态并具有圆形横截面。钢丝可以具有用于高于5.0mm的钢丝直径的至少2000MPa的抗拉强度Rm，用于高于3.0mm的钢丝直径的至少2100MPa的抗拉强度，用于高于0.5mm的钢丝直径的至少2200MPa的抗拉强度用于直径大于0.5mm的钢丝。优选地，该钢丝具有至少45％的断裂后面积减少，并且更优选具有至少50％的断裂后面积减小。
在本文中，通过抗拉试验得到钢丝的延展性。钢丝的延展性是由断裂后的面积减小指示的。“面积减少”是样本的原始横截面积和试验后其最小横截面积之间的差。它通常被表示为原始横截面的百分比减少。最小横截面在钢丝断裂后测量。
拉丝是用来借助通过单个或一系列拉模拉拔丝来减小丝的横截面的金属加工方法。已知的是拉丝提高钢丝的抗拉强度Rm并同时降低延展性。然而，与传统的冷拉拔钢丝相比，具有特定组成的本发明的钢丝具有相当的延展性和极高抗拉强度。
根据本发明的第二方面，钢丝可以被用作弹簧钢丝或用于生产绳子的元件。
根据本发明的第三方面，提供了一种制造具有高抗拉强度钢丝的方法，所述钢丝具有如钢组成：
碳含量，范围为从0.20％重量百分比至1.00％重量百分比，例如从0.3％重量百分比至0.85％重量百分比，例如从0.4％重量百分比至0.7％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.6％重量百分比，
硅含量，范围为从0.05％重量百分比至2.0％重量百分比，例如从0.2％重量百分比至1.8％重量百分比，例如从1.2％重量百分比至1.6％重量百分比，
锰含量，范围为从0.40％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.9％重量百分比，
铬含量，范围为从0.0％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.8％重量百分比，
硫和磷含量，被分别限制到0.05％重量百分比，例如限制到0.025％重量百分比，
镍、钒、铝、铜或其它微合金元素的含量都被分别地限制到0.5％重量百分比，例如限制到0.2％重量百分比，例如限制到0.08％重量百分比，
其余的是铁，
所述钢丝具有马氏体结构，
其中马氏体的至少10％体积百分比被定向。
所述方法包括下述顺序的步骤：
a)在少于120秒的周期期间内使钢线材或钢丝奥氏体化到Ac3温度以上，
b)在少于60秒的周期期间使所述奥氏体化钢线材或钢丝淬火到低于100℃，
c)在范围为从10秒至600秒的周期期间在320℃和500℃之间使所述淬火的钢线材或钢丝回火，
d)加工硬化所述淬火且回火的钢线材或钢丝。
在现有技术中，诸如在美国专利5922149A的公开中，钢丝/线材首先被变形或加工硬化至最终尺寸，其后被淬火和回火，如图2示意地所示。相反地，在本发明中，钢丝首先被淬火以形成马氏体微观结构。回火紧随其后。回火的马氏体钢丝然后例如通过拉丝被变形或加工硬化成最终尺寸，如在图3中示意性所示。
本发明获得意想不到的技术成果和优势。通常在线处理中淬火和回火是最后步骤，而马氏体一直被声称对拉丝是有害的。根据本发明的马氏体丝的抗拉强度非常高，并且抗拉强度水平与高水平延展性的组合是少见的。通过对回火的马氏体进行拉丝获得的令人惊讶的结果可能是由于钢相对于传统共析钢的特殊合金化(具有Cr和Si微合金化的)。该组成和本申请的方法的协同效应产生具有优选马氏体定向的马氏体钢丝。在冷拉拔钢丝中马氏体定向是通过拉丝在淬火和回火的马氏体钢丝上施加压缩力的结果。
该方法还可包括步骤e)在100℃和250℃之间的温度下使所述加工硬化的钢丝老化。
优选地，在此方法中所述加工硬化发生在低于400℃的温度。更优选地，所述加工硬化是冷拉拔。冷拉拔具有加工硬化和加强材料的额外效果，从而进一步提高了材料的机械特性。它也提高了表面光洁度并保持更紧的公差，从而允许不能通过热变形来获得的期望的质量。可替代地，所述加工硬化是在200℃和700℃之间，例如200℃至400℃之间发生的温拔。对于类似的减少，温拔的应用显著减少了道次并简化了工艺。
附图说明
当结合非限制性实例和附图考虑时，参照详细描述，本发明将被更好地理解，其中：
图1示意性示出了多结晶材料中的晶粒排列或定向。
图2示出了根据现有技术用于钢丝的热-机械处理。
图3示出了根据本发明用于钢丝的热-机械处理。
图4示出了用于根据本发明的热处理的温度对时间曲线。
图5比较了现有技术专利钢丝和根据本发明的第一实施例的本发明钢丝的应***化曲线。
图6比较了三道次拉丝工艺与六道次拉丝工艺的作为截面减小的函数的抗拉强度。
图7(a)示出了根据本发明的钢丝的纵截面的扫描电子显微结构(SEM)，而图7(b)以相同的放大率示出了参考钢丝的纵截面的扫描电子显微结构。
图8(a)以较低放大率示出了根据本发明的钢丝的纵截面的扫描电子显微结构(SEM)，而图8(b)以相同放大率示出了参考钢丝的纵截面的扫描电子显微结构(SEM)。
具体实施方式
图4示出了施加到钢丝或线材上的合适的温度对时间曲线，该钢丝或线材直径为5.29mm并具有以下钢组成：
-C％重量百分比＝0.55
-Si％重量百分比＝1.4
-Cr％重量百分比＝0.6
-Mn％重量百分比＝0.7
其余为铁和不可避免的杂质。
这种钢的马氏体转变的起始温度Ms为约280℃，并且马氏体形成结束的温度Mf为约100℃。
该方法的各个步骤如下：
-第一奥氏体化步骤(10)，在此期间，钢丝在120秒期间停留在约950℃的炉中，
-第二淬火步骤(12)，用于在至少20秒期间在低于100℃的温度下在油中进行马氏体转变，
-第三回火步骤(14)，用于在小于60秒期间在高于320℃的温度下增加韧性；和
-在20秒或更长时间期间在室温下的第四冷却步骤(16)。
曲线18是在各个设备部件(炉、浴...)中的温度曲线，并且曲线19是钢丝的温度。
在上述热处理后钢丝或线材主要具有马氏体微观结构。由于马氏体对H-脆化敏感，热处理的钢丝被直接冷拉拔而无酸洗，并且油可作为润滑剂，用于随后的拉丝工艺。
所形成的马氏体钢丝或线材继续进行一系列拉丝工艺，例如六道次的拉丝工艺。
对于此六道次工艺钢丝的每道次之后的直径、直径减小、截面减小、累积截面减小、抗拉强度、抗拉强度变化和面积减少都在表1中概括。在本文中，“直径减小”和“截面减小”是指在拉丝的每个道次之后的减少。该“直径减小”意味着在每个道次之前和之后钢丝的直径差，并被表示为相对于通过拉丝模具之前其原始直径的百分比直径减小。同样地，“截面减小”意味着在每个道次之前和之后钢丝的横截面积的差，并被表示为相对于通过拉丝模具之前其原始截面的百分比截面减小。
如表1所示，对于每道次直径减小为约5％。借助通过更多道次，钢丝的抗拉强度进一步增加。在被六道次拉丝后，钢丝具有3.86mm的直径和2151N/mm2的抗拉强度。超过六道次，钢丝的抗屈强度Rp0.2是抗拉强度Rm的至少80％。此外，钢丝整体具有足够的延展性，其通过面积减少示出为46.5％以上并且拉丝的断裂处总延伸率为2％以上。
与参考丝(R-SW)相比根据本发明的冷拉拔丝的应***化曲线(Q&TCrSi)示于图5。参考丝含有0.8％重量百分比的碳并且在铅中被淬火。参考丝具有6.5mm的初始直径和1360N/mm2的抗拉强度。通过借助淬火和回火代替参考丝的铅淬火操作，可获得精细回火的马氏体，其抗拉强度比铅淬火的丝高至少400N/mm2。冷拉拔回火的马氏体丝(Q&TCrSi)的应***化曲线具有与铅淬火丝(R-SW)类似的斜坡。这意味着对于相同或相似的截面减少，这两个钢丝显示出可比较的强度增加。对于相同的截面减少量，本发明的钢丝将比在铅淬火之后拉拔的丝强至少400N/mm2。
本发明丝的这种非常高的抗拉强度可以归因于变形或加工硬化后在钢丝中的马氏体微观结构的形成，特别是定向的一定百分比的马氏体晶粒，其在图像分析中可观察到。
表1：具有5.29mm的初始直径、以六道次被拉丝到3.86mm直径的钢丝的特性。
实施例2
在本实施例中，类似于实施例1的热处理被施加到钢丝，其直径为3.75mm，并具有以下钢组成：
-C％重量百分比＝0.55
-Si％重量百分比＝1.4
-Cr％重量百分比＝0.6
-Mn％重量百分比＝0.7
其余为铁和不可避免的杂质。
热处理后钢丝主要具有马氏体微观结构。钢丝进一步经受六道次拉丝步骤，其直径减小到2.8mm。每个道次后钢丝的特性示于表2中。尽管六道次后获得极高抗拉强度，钢丝仍然具有如由52.8％的面积减少表示的足够延展性。而且，钢丝的延展性在整个拉丝过程期间得到确保，这可以通过一至六个道次之后钢丝的面积减少都超过52.8％进行验证，如表2所示。
表2：具有3.75mm的初始直径、以六道次被拉丝到2.88mm直径的钢丝的特性
实施例3
在本示例中，与实施例2的样品的不同之处在于，在类似的热处理后，具有3.75mm直径的马氏体钢丝通过三个道次被拉丝。
通过此三道次工艺钢丝的在每个道次之后的直径、直径减小、截面减小、累积截面减小、抗拉强度、抗拉强度变化和面积减少都在表3中概括。
对于三道次工艺，每道次的平均直径减小为约9.5％，其是如实施例1和2所示的六道次工艺的几乎两倍。三道次拉丝(SW3)的抗拉强度(Rm)作为截面减少(ΔS)的函数在图6中被绘制，其与实施例1(SW1)和实施例2(SW2)的六道次拉丝的抗拉强度形成对比。如图6所示，对于三和六道次拉拔钢丝两者抗拉强度的增加几乎与截面减少的增加成比例。与经历六道次工艺(SW1和SW2)的丝相比，如图6所示，经历三道次工艺(SW3)丝的抗拉强度趋势曲线的斜率稍大，即对于类似的截面减少，抗拉强度增加得甚至更高。经历三道次的丝对于1％的截面减少显示出8N/mm2的平均强度增加，而经历六道次的丝对于1％的截面减少显示出6N/mm2的平均强度增加。另外，通过三道次拉拔的钢丝具有甚至更好的延展性。在一至三个道次后，钢丝的面积减少都超过53.6％。三个道次之后，拉拔钢丝具有优异的特性：抗拉强度为2300N/mm2，并且面积减少为53.6％，其超过对于淬火和回火弹簧钢丝的标准要求。
表3：具有3.75mm的初始直径、以三道次被拉丝到2.8mm直径的钢丝的特性。
这个非常高的抗拉强度可以是拉丝后钢丝的定向的马氏体晶粒的结果。根据本发明的拉拔钢丝的微观结构被研究。采用通过传统方法处理的钢丝作为参考，即如图2所示，首先被拉丝、然后被淬火和回火。本发明的钢丝和参考钢丝的组成、截面减少和热处理非常相似。
根据本发明经历三个道次的钢丝的纵截面的微观结构在图7(a)中示出，而参考钢丝的纵截面的微观结构在图7(b)中示出。纵截面是在钢丝的在纵向或长度方向的截面。如图7(b)所示，参考钢丝显示均匀的马氏体微观结构。马氏体晶粒在整个区域随机定向。与此相反，对于本发明的钢丝，显示了马氏体微观结构并且马氏体晶粒优选如图7(a)所示定向。在此纵截面视图中，马氏体晶粒出现针状(针形)并且针状的长轴平行于拉丝方向(平行于图7中的比例尺方向)对齐。这表明，透镜状(透镜形)晶粒的法线方向优选垂直于拉丝方向定向。
图8(a)和(b)分别是较低的放大率下的本发明钢丝和参考钢丝的微观结构的纵截面。它证实了根据本发明的钢丝的定向的马氏体微观结构(图8(a))对参考钢丝的随机分布马氏体微观结构(图8(b))。
通过图像分析，根据本发明的经历一个道次的钢丝显示出至少为10％体积百分比的定向马氏体，并且经历了三个道次的钢丝显示出至少为20％体积百分比的定向马氏体。

Claims (15)

1.一种高抗拉强度钢丝，其具有如下钢组成：
碳含量，范围为从0.20％重量百分比至1.00％重量百分比，例如从0.3％重量百分比至0.85％重量百分比，例如从0.4％重量百分比至0.7％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.6％重量百分比，
硅含量，范围为从0.05％重量百分比至2.0％重量百分比，例如从0.2％重量百分比至1.8％重量百分比，例如从1.2％重量百分比至1.6％重量百分比，
锰含量，范围为从0.40％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.9％重量百分比，
铬含量，范围为从0.0％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.8％重量百分比，
硫和磷含量被分别限制到0.05％重量百分比，例如限制到0.025％重量百分比，
镍、钒、铝、铜或其它微合金元素的含量都被分别地限制到0.5％重量百分比，例如限制到0.2％重量百分比，例如限制到0.08％重量百分比
其余的是铁，
所述钢丝具有马氏体结构，
其中马氏体的至少10％体积百分比被定向。
2.根据权利要求1所述的高抗拉强度钢丝，其中马氏体的至少20％体积百分比被定向。
3.根据权利要求1所述的高抗拉强度钢丝，其中马氏体的至少40％体积百分比被定向。
4.根据前述权利要求中的任一项所述的高抗拉强度钢丝，其中所述钢丝具有Rp0.2的抗屈强度，其是所述抗拉强度Rm的至少80％。
5.根据前述权利要求中的任一项所述的高抗拉强度钢线，其中所述钢丝具有抗腐蚀涂层。
6.根据权利要求5所述的高抗拉强度钢丝，其中所述抗腐蚀涂层选自锌、镍、银、铜或它们的合金中的任何一种。
7.根据前述权利要求中的任一项所述的高抗拉强度钢丝，所述钢丝处于冷拉拔状态并具有圆形横截面。
8.根据前述权利要求中的任一项所述的高抗拉强度钢丝，其中所述钢丝具有对于高于5.0mm的钢丝直径的至少2000MPa的抗拉强度Rm，对于高于3.0mm的钢丝直径的至少2100MPa的抗拉强度，对于高于0.5mm的钢丝直径的至少2200MPa的抗拉强度。
9.根据前述权利要求中的任一项所述的高抗拉强度钢丝，其中所述钢丝具有至少45％的断裂后的面积减少。
10.根据前述权利要求中的任一项所述的高抗拉强度钢丝，其中所述钢丝具有至少50％的断裂后的面积减少。
11.根据前述权利要求中的任一项所述的高抗拉强度钢丝作为弹簧钢丝或用于生产绳的元件的用途。
12.一种制造高抗拉强度钢丝的方法，所述钢丝具有如下钢组成：
碳含量，范围为从0.20％重量百分比至1.00％重量百分比，例如从0.3％重量百分比至0.85％重量百分比，例如从0.4％重量百分比至0.7％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.6％重量百分比，
硅含量，范围为从0.05％重量百分比至2.0％重量百分比，例如从0.2％重量百分比至1.8％重量百分比，例如从1.2％重量百分比至1.6％重量百分比，
锰含量，范围为从0.40％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.9％重量百分比，
铬含量，范围为从0.0％重量百分比至1.0％重量百分比，例如从0.5％重量百分比至0.8％重量百分比，
硫和磷含量被分别限制到0.05％重量百分比，例如限制到0.025％重量百分比，
镍、钒、铝、铜或其它微合金元素的含量都被分别地限制到0.5％重量百分比，例如限制到0.2％重量百分比，例如限制到0.08％重量百分比
其余的是铁，
所述钢丝具有马氏体结构，
其中马氏体的至少10％体积百分比被定向；
所述方法包括下述按顺序的步骤：
a)在少于120秒的周期期间使钢线材或钢丝奥氏体化到Ac3温度以上，
b)在少于60秒的周期期间使所述奥氏体化的钢线材或钢丝淬火到低于100℃，
c)在范围为从10秒至600秒的周期期间在320℃和500℃之间使所述淬火的钢线材或钢丝回火，
d)加工硬化所述淬火并回火的钢线材或钢丝。
13.根据权利要求12所述的制造高抗拉强度钢丝的方法，其中所述方法进一步接着以下步骤：
e)在100℃和250℃之间的温度下使所述加工硬化的钢丝老化。
14.根据权利要求12或13所述的制造高抗拉强度钢丝的方法，其中所述加工硬化在低于700℃的温度下发生。
15.根据权利要求12至14中的任一项所述的制造高抗拉强度钢丝的方法，其中所述加工硬化是冷拉拔。
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