CN105324501B - 由铝、铜和锂合金制备的机翼上蒙皮结构构件 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种由铝、铜和锂合金制备的机翼上蒙皮结构构件及其制造方法。在根据本发明的方法中，铸造具有以下组成的合金(按重量％计)：4.2至5.2的Cu，0.9至1.2的Li，0.1至0.3的Ag，0.1至0.25的Mg，0.08至0.18的Zr，0.01至0.15的Ti，任选的至多0.2的Zn，任选的至多0.6的Mn，含量各自小于或等于0.1的Fe和Si，和含量各自小于或等于0.05且总量小于或等于0.15的其他元素，其余为铝；均化；热变形和任选地冷变形，在至少515℃的温度下固溶热处理，拉伸0.5至5％并时效。特别是镁、铜和锰的含量与固溶热处理温度的结合，可达到非常优良的抗压弹性极限。因此，根据本发明的具有至少12mm厚度的制品具有在纵向方向上的抗压弹性极限至少645MPa和在纵向方向上的伸长率至少7％。

Description

由铝、铜和锂合金制备的机翼上蒙皮结构构件
技术领域
本发明涉及铝-铜-锂合金制品，且更具体而言，涉及这些制品、其制造方法和特别设计用于航空和航天工程的用途。
背景技术
由铝合金制备的制品被开发用来生产特别设计用于航空和航天工业的高强度部件。
含锂铝合金在这方面备受关注，因为每加入一重量百分比的锂就能降低铝的密度3％并增大弹性模量6％。对于被选择用于航天的这些合金，其他普通性能必须维持常规使用的合金的性能之外，特别需要在静态机械强度性能(抗拉和抗压屈服应力、极限抗拉强度)和损伤容限性能(断裂韧性、抗疲劳裂纹扩展)之间取得平衡，这些性能通常是互相对立的。对于某些部件例如机翼的机翼上蒙皮(extrado)，抗压屈服应力由于其对屈曲特性的决定性作用，因此是基本的性能。对于某些部件，该特性对于尺寸确定是必须的，并因此对于部件的重量也是必须的。
这些合金还必须具有足够的耐蚀性，能按照常规方法成形，并具有低的残余应力以使其能进行整体加工。
美国专利5,032,359记载了一大类的铝-铜-锂合金，其中镁和银的加入，特别是0.3至0.5重量％的加入，可增大机械强度。
美国专利5,455,003记载了一种制造Al-Cu-Li合金的方法，特别由于适宜的加工硬化和时效，该合金具有在超低温下改善的机械强度和断裂韧性。该专利特别推荐的组成按重量百分比计为：Cu＝3.0-4.5、Li＝0.7-1.1、Ag＝0-0.6、Mg＝0.3-0.6和Zn＝0-0.75。
美国专利7,438,772记载了合金，按重量百分比计包括：Cu:3–5、Mg:0.5–2、Li:0.01-0.9，并且由于在断裂韧性和机械强度之间的平衡的降低，不支持使用更高含量的锂。
美国专利7,229,509记载了一种合金，包括(重量％)：(2.5-5.5)Cu、(0.1-2.5)Li、(0.2-1.0)Mg、(0.2-0.8)Ag、(0.2-0.8)Mn、最高0.4的Zr或其他晶粒细化剂，例如Cr、Ti、Hf、Sc、和V。
美国专利申请2009/142222A1记载了合金，包括(按重量百分比计)：3.4％至4.2％的Cu、0.9％至1.4％的Li、0.3％至0.7％的Ag、0.1％至0.6％的Mg、0.2％至0.8％的Zn、0.1％至0.6％的Mn和0.01％至0.6％的至少一种用于控制晶粒结构的元素。该申请还记载了一种制造挤压制品的方法。
专利申请WO2009/036953涉及一种由铝合金制备的用于结构构件的制品，其具有的化学组成包括(重量％)：Cu 3.4至5.0、Li 0.9至1.7、Mg 0.2至0.8、Ag大约0.1至0.8、Mn0.1至0.9、Zn至多1.5，以及一种或多种选自以下的元素：(Zr大约0.05至0.3、Cr 0.05至0.3、Ti大约0.03至0.3、Sc大约0.05至0.4、Hf大约0.05至0.4)、Fe<0.15、Si<0.5，通常的和不可避免的杂质。
专利申请WO 2012/085359A2涉及一种制造轧制品的方法，该轧制品由含铝的合金制备，该含铝的合金包含：4.2至4.6重量％的Cu，0.8至1.30重量％的Li，0.3至0.8重量％的Mg，0.05至0.18重量％的Zr，0.05至0.4重量％的Ag，0.0至0.5重量％的Mn，最多0.20重量％的Fe+Si，小于0.20重量％的Zn，至少一种选自Cr、Se、Hf和Ti的元素，如果被选择的话所述元素的量为：0.05至0.3重量％的Cr和Se、0.05至0.5重量％的Hf和0.01至0.15重量％的Ti，其他元素各自最多为0.05重量％且总量最多为0.15重量％，余量的铝；该方法包括生产、铸造、均化、在大于400℃下轧制、固溶热处理、淬火、拉伸2至3.5％和人工时效的步骤。
专利申请US2012/0225271Al涉及至少12.7mm厚的锻制品，含有：3.00至3.80重量％的Cu，0.05至0.35重量％的Mg，0.975至1.385重量％的Li，其中-0.3*Mg-0.15Cu+1.65＝<Li＝<-0.3*Mg-0.15Cu+1.85，0.05至0.50重量％的至少一种控制晶粒结构的元素，其中用于控制晶粒结构的元素选自：Zr、Sc、Cr、V、Hf、其他稀土元素及它们的组合，至多1.0重量％的Zn，至多1.0重量％的Mn，至多0.12重量％的Si，至多0.15重量％的Fe，至多0.15重量％的Ti，至多0.10重量％的其他元素且总量不超过0.35重量％。L.S Kramer,C.E.Cross和J.R.Pickens的论文“The effect of composition on the Weldability of Al-Cu-Li-Ag-Mg Alloys in the High Cu:Li Regime”(Sixth International Aluminium-LithiumConference；Garmisch-Partenkirchen；德国；1991年10月7-11日)记载了合金，包含(重量％)：5至6.3％的Cu、1至1.9％的Li、0至0.4％的Mg、0至0.4％的Ag和0至0.1％的Ti。
存在一种对铝-铜-锂合金制备的锻制品的需要，该制品与已知的那些制品相比具有改善的性能，特别是在静态机械强度性能(特别是具有非常高的抗压屈服应力)和损伤容限性能(特别是断裂韧性、热稳定性和足够的耐蚀性和机械加工性)之间的平衡，并具有低的密度。
另外，还存在一种对这些制品可靠而经济的制造方法的需要。
发明内容
本发明的第一目的是一种制造基于铝合金的挤压制品、轧制品和/或锻制品的方法，其中：
a)制备熔融金属熔池，其包含
4.2至5.2重量％的Cu，
0.9至1.2重量％的Li，
0.1至0.3重量％的Ag，
0.1至0.25重量％的Mg，
0.08至0.18重量％的Zr，
0.01至0.15重量％的Ti，
任选的至多0.2重量％的Zn，
任选的至多0.6重量％的Mn，
含量各自小于或等于0.1重量％的Fe和Si，含量各自小于或等于0.05重量％且总量小于或等于0.15重量％的其他元素，和余量的铝；
b)由所述熔融金属熔池铸造粗制成形体；
c)将所述粗制成形体通过热处理均化，其中在粗制成形体的中间厚度处的温度达到至少510℃至少10小时；
d)将所述均化的粗制成形体进行热加工和任选地冷加工，成为挤压制品、轧制品和/或锻制品；
e)在温度至少515℃下将所述制品进行固溶热处理并淬火；
f)将所述制品进行受控拉伸并具有永久形变0.5至5％；
g)将所述制品通过加热至温度140至170℃5至70小时进行时效。
本发明的另一目的是一种由本发明的方法可获得的铝合金挤压制品、轧制品和/或锻制品，其厚度至少12mm、在纵向方向上的抗压屈服应力至少645MPa且在纵向方向上的伸长率至少7％。
本发明的再一目的是一种机翼上蒙皮结构构件，其包含至少一种本发明的制品或由所述制品制造。
附图说明
图1：实施例1的板材在抗压屈服应力和断裂韧性之间的性能平衡。
图2：用于开孔疲劳测试的试样的示意图。尺寸以mm给出。
图3：合金2、4和5在L-T方向上获得的维勒曲线。
具体实施方式
除非另有说明，所有关于合金的化学组成的标示均以基于合金总重的重量百分比表示。表述1.4Cu意指以重量百分比表示的铜含量乘以1.4。合金的命名符合本领域技术人员已知的铝业协会(The Aluminum Association)的规定。密度取决于组成并且是通过计算而非通过称重的方法来确定。该值的计算符合铝业协会在“铝标准与数据(AluminumStandards and Data)”的第2-12以及2-13页记载的规则。冶金状态的定义在欧洲标准EN515中有标示。
在拉伸下的静态机械性能，也就是极限抗拉强度Rm、在0.2％伸长率时的常规屈服应力Rp0.2和在A％断裂时的伸长率，根据标准NF EN ISO 6892-1的拉伸测试确定，采样和测试方向由标准EN 485-1定义。抗压屈服应力按照标准ASTM E9在0.2％压缩下测得。
应力强化因子(KQ)根据标准ASTM E 399确定。标准ASTM E 399给出可确定是否KQ为K1C的有效值的标准。对于给定试样的几何形状，只要材料的屈服应力为同样的数量级，则对不同材料获得的KQ值是可比较的。
开孔试样的疲劳特性的测试在环境空气中，对不同程度的应力，在频率50Hz下，并且应力比R＝0.1，在如图2所示的试样上，Kt＝2.3，在L-T方向上在板材的中心和中间厚度采样进行。用沃克方程(Walkerequation)确定在100,000次循环下体现50％未破裂的最大应力值。为此，通过下式计算维勒曲线的每个点的疲劳质量指数(IQF)
其中，σmax为施加在给定样品上的最大应力，N为至破裂的循环次数，N0为100,000且n＝-4.5。报告相当于中位值(即100,000次循环50％破裂)的IQF。
在本发明的范围内，拉伸下的静态机械性能、抗压屈服应力和应力强化因子在制品的中间厚度处进行测试。
除非另有说明，采用标准EN 12258的定义。
根据本发明，可通过相对于至少0.3重量％的已知含量降低镁含量和同时增大固溶热处理的温度，改善其中铜含量为4.2至5.2重量％且锂含量为0.9至1.2重量％的铝铜锂镁合金的抗压屈服应力。出人意料地，镁含量的降低原本预期的结果是静态机械性能的降低，但却使本发明合金的静态机械性能增大。
本发明的合金包含4.2至5.2重量％的铜。最小铜含量4.3重量％且优选4.4重量％有利于获得高的静态机械性能。最大铜含量5.0重量％且优选4.8重量％有利于获得足够的伸长率和断裂韧性。
本发明的合金包含0.9至1.2重量％的Li。最小锂含量1.0重量％且优选1.03重量％有利于获得高的静态机械性能。最大锂含量1.15重量％且优选1.10重量％有利于获得足够的伸长率和断裂韧性。
本发明的合金包含0.1至0.25重量％的Mg。最小镁含量0.15重量％且优选0.20重量％有利于获得高的静态机械性能。最大镁含量0.24重量％有利于进一步增大固溶热处理的温度。根据本发明的发明人，本发明的镁含量可导致固相线温度的增大，因此使固溶热处理的温度增大，并因此改善铜的固溶热处理和时效后硬化相的分数。本发明合金获得的非常高的抗张和抗压屈服应力(对于挤压制品的情况有时超过700MPa)，和保持的成形性和至少7％的伸长率，很可能尤其与铜的优良固溶热处理有关。
本发明的合金包含0.1至0.3重量％的Ag。最小银含量0.15重量％且优选0.20重量％是有利的。最大银含量0.25重量％是有利的。本发明的发明人认为，与预期相反，相对低的银含量进一步增大静态机械强度并使固溶热处理的温度增大。
本发明的合金包含0.08至0.18重量％的Zr。优选地，本发明的合金包含0.11至0.18重量％的Zr。最小锆含量0.13重量％是有利的。最大锆含量0.17重量％是有利的。本发明的合金包含0.01至0.15重量％的Ti。最小钛含量0.02重量％是有利的。最大钛含量0.1重量％且优选0.05重量％是有利的。锆和钛的加入有助于获得基本上未重结晶的结构，这是有利的。此外，钛的加入有助于在浇铸的过程中控制晶粒结构。
任选地，本发明的合金包含至多0.2重量％的锌。在本发明的一个实施方案中，锌含量小于0.05重量％。
任选地，本发明的合金包含至多0.6重量％的锰。在另一有利的实施方案中，锰含量为0.2重量％至0.5重量％，且优选0.3或0.35至0.45重量％。对于板材的制造，锰的加入同时改善抗压屈服应力和断裂韧性(尤其是在L-T方向上)，这是有利的。对于通过挤压制造的型材，锰的加入还尤其改善了在T-L方向上的断裂韧性。在另一实施方案中，对于通过挤压制造的某些型材，锰含量小于0.05重量％可能是有利的。
本发明的合金的Fe和Si的含量各自小于或等于0.1重量％，优选地，铁含量小于0.06重量％，硅含量小于0.04重量％。其他元素的含量各自小于或等于0.05重量％且总量小于或等于0.15重量％，其余为铝。
在本发明的制造方法中，制备根据本发明的组成的熔融金属熔池，然后由所述熔融金属熔池浇铸粗制成形体，例如轧制板坯、挤压坯料或锻制毛坯。本发明的方法包括本领域技术人员已知的步骤，例如浇铸板坯的修整和消除应力的热处理。将所述粗制成形体通过热处理而均化，其中粗制成形体的中间厚度处的温度达到至少510℃至少10小时。本发明的合金，尤其由于低的镁和银含量，使均化得以在高温下进行而又不会导致部分的局部熔化，也称作初熔。有利地，粗制成形体的中间厚度处的温度达到至少515℃维持至少10小时。优选地，均化至少分两步进行，通常至少第一步在温度495℃至505℃下维持至少10小时，并至少第二步在温度至少515℃下维持至少10小时；或通过慢速升温进行，通常从490℃开始以小于10℃/小时，且优选小于6℃/小时。
在均化后，将所述粗制成形体热加工和任选地冷加工成挤压制品、轧制品和/或锻制品。热加工的温度通常至少为350℃，且优选至少400℃。
然后，所述制品在温度至少515℃下，优选至少520℃下，且在某些情况下至少522℃下进行固溶热处理。固溶热处理的持续时间与制品的厚度相适应，以使固溶热处理的温度达到制品的中间厚度处，优选至少持续1小时。就Cu、Li、Zr、Ti、Zn和Mn而言具有与本发明合金类似组成但具有更高的Mg和Ag的合金，在技术上可在这样的高温下进行固溶热处理，但是这会因为不可避免的初熔而导致机械性能的降低，尤其是伸长率和断裂韧性的降低。固溶热处理的最高温度可通过对于在热加工阶段生产的制品进行差示扫描量热法(DSC)而评估。本发明的合金的优点在于达到可用于固溶热处理的最高温度而不存在初熔的风险，本领域技术人员根据普通常识可使升温速率与制品的几何形状相适应。优选地，当固溶热处理采用单独一步进行时，该处理的温度小于530℃。然而，本发明的发明人注意到，用本发明的合金，可在515℃至520℃进行第一步固溶热处理，并在至少530℃且优选至少535℃进行第二步固溶热处理，并且尤其可获得伸长率和屈服应力之间的平衡。
在固溶热处理后，将所述制品淬火，通常在环境温度下通过浸入水中或用水喷洒而进行。然后，固溶热处理和淬火的制品通过受控拉伸并具有0.5至5％的永久形变而消除应力。在促进改善抗压屈服应力和断裂韧性之间平衡的一个实施方案中，通过受控拉伸的应力消除在永久形变小于2％且有利地在0.5至1.5％的范围内进行。但该具有适度的永久形变的实施方案可能的缺点在于需要较长的时效期，并且对该方法的生产率有负面影响。在促进该方法生产率的另一实施方案中，通过受控拉伸的应力消除在永久形变2％至4％的范围内进行。然后，拉伸的制品通过加热在温度140至170℃下维持5至70小时而时效化。时效可一步或多步进行。在一个其中通过在永久形变小于2％的范围内进行受控拉伸而消除应力的实施方案中，时效在150至160℃下进行40至60小时。在另一个其中通过在永久形变大于2％的范围进行受控拉伸而消除应力的实施方案中，时效在150至160℃下进行10至40小时。
由此获得的制品优选具有基本上未重结晶的晶粒结构。在本发明的范围内，基本上未重结晶的晶粒结构意指在1/4至1/2厚度之间的重结晶率小于30％且优选小于20％的晶粒结构。本发明的制品优选具有的厚度至少为12mm。挤压制品的厚度根据标准EN 2066:2001定义：将横截面划分成维度A和B的基本矩形；A总是为基本矩形的最大维度，而B被认为是基本矩形的厚度。基础是具有最大维度A的基本矩形。优选地，本发明的制品的厚度至少为15mm且小于50mm.。
本发明的方法，尤其是结合了根据本发明的组成和根据本发明的均化和固溶热处理的方法，能够获得一种挤压、轧制和/或锻制的铝合金制品，其具有的厚度至少为12mm，在纵向方向上的抗压屈服应力至少为
645MPa且优选至少650MPa，且在纵向方向上的伸长率至少为7％且优选至少8％。本发明的挤压制品有利地具有：在L方向上的抗压屈服应力至少680MPa，在L方向上的抗张屈服应力至少680MPa，和断裂韧性KQ(T-L)至少17MPa√m。本发明的锰含量为0.2至0.5重量％的挤压制品有利地具有：在L方向上的抗压屈服应力至少720MPa，在L方向上的抗张屈服应力至少710MPa，和断裂韧性KQ(T-L)至少18MPa√m。
本发明的厚度至少为20mm的轧制品有利地具有：在L方向上的抗压屈服应力至少650MPa，和断裂韧性KQ(L-T)至少18MPa√m。在一个其中锰含量为0.2至0.5重量％的有利的实施方案中，本发明的厚度至少为20mm的轧制品有利地具有：在L方向上的抗压屈服应力至少653MPa且优选至少655MPa，和断裂韧性KQ(L-T)至少20MPa√m。有利地，本发明的厚度至少为20mm的轧制品对于开孔试样还具有有利的疲劳特性，并且疲劳质量指数IQF在T-L方向上至少为200MPa，且优选至少210MPa(IQF通过在根据图2的开孔试样上，Kt＝2.3，在频率50Hz下，在环境空气中，且R值＝0.1获得)。
包括至少一种本发明的制品或由所述制品制造的机翼上蒙皮结构构件是有利的。在此，机械结构的“结构构件”是指其静态和/或动态的机械性能对于该结构的性能特别重要、并且对其通常规定有或进行结构分析的机械构件。这些典型地为其失效很可能危及所述结构、其使用者或其他人的安全的构件。机翼上蒙皮结构构件包括机翼上蒙皮和机翼上桁条或加劲杆(upper wing stringers or stiffeners)。
实施例
在本实施例中，浇铸尺寸为406×1520mm的5个板材，其组成如表1所示。合金1、2和3具有根据本发明的组成。合金4和5具有对照的组成。
表1组成(重量％)
合金 Si Fe Cu Mn Mg Ti Zr Li Ag Zn
1 0.02 0.04 4.40 0.02 0.21 0.02 0.14 1.05 0.21 0.04
2 0.03 0.04 4.61 0.35 0.23 0.02 0.14 1.05 0.22 0.04
3 0.03 0.04 4.34 0.08 0.17 0.02 0.15 1.12 0.22 0.03
4 0.04 0.05 4.56 0.37 0.44 0.03 0.11 1.02 0.22 0.02
5 0.03 0.05 4.49 0.34 0.71 0.04 0.11 1.03 0.21 0.04
将板坯均化。在初步差示量热测试之后，对不同的板坯使用不同的条件以达到最大的均化而不初熔。将合金1、2和3制备的板坯在500℃下均化15小时，然后在516℃下均化16小时。将板坯4和5在492℃下均化15小时。
将板坯在420℃以上的温度热轧以获得25mm厚的板材。在热轧后，再次进行差示量热测试以确定固溶热处理的温度。
结果表明，本发明的板材能经受至少515℃的固溶热处理温度，而对照板材在该温度具有初熔的风险，并且所需的固溶热处理温度在515℃以下。将板材在516℃(合金1至3)、512℃(合金4)和509℃(合金5)下固溶热处理大约5小时，然后用水在20℃下淬火。然后，将合金1和2制备的板材拉伸约3％。将合金4和5制备的板材拉伸4％。
在155℃下经过不同时效条件后获得的，在中间厚度测得的静态机械性能如表2和图1所示。用于断裂韧性测试的试样具有宽度W＝40mm和厚度B＝20mm。
表2在中间厚度测得的机械性能
实施例2
在本实施例中，对合金2制备的板材采用不同的固溶热处理条件，该合金2在热轧后取样。用水淬火前的固溶热处理按照表3所示的时间和温度条件进行。在淬火后，获得的板材通过具有永久伸长率3％的拉伸而消除应力，并在155℃下时效25小时。
L方向上在中间厚度通过拉伸获得的机械性能如表3所示。
表3对于不同的固溶热处理在L方向上在中间厚度的拉伸机械性能
采用本发明的板材，可显著增大固溶热处理的温度并从增大的硬化潜力中受益。
实施例3
在本实施例中，从合金1和2制备的板坯中取得直径139mm的坯料。将坯料在515℃下均化，在460℃下挤压成尺寸54.6×16mm的棒材，然后在520℃下固溶热处理4小时并在水中淬火。将由此获得的棒材进行具有永久伸长率3％的拉伸，然后在155℃下时效15小时或25小时。
L方向上在中间厚度测得的机械性能如表4所示。用于断裂韧性测试的试样具有宽度W＝25mm和厚度B＝12.5mm。
表4合金1和2制备的型材获得的机械性能
实施例4
在本实施例中，对合金2制备的厚度为25mm、在516℃下固溶热处理5小时、用水在20℃下淬火的板材采用不同的受控拉伸条件。板材进行永久伸长率为1％、2.1％、3.5％或4.5％的受控拉伸。在155℃下持续不同的时效时间，从而找到对于各个永久伸长率在抗压屈服应力和断裂韧性之间的最佳平衡。
获得的结果如表5所示。用于断裂韧性测试的试样具有宽度W＝40mm和厚度B＝20mm。
表5对于不同的受控拉伸和淬火条件在L方向上在中间厚度的机械性能
*在155℃下时效35小时的645MPa测量值和155℃下时效50小时的657MPa测量值之间通过线性内插获得的值。
采用受控拉伸时1％的永久伸长率，可获得在抗压屈服应力和断裂韧性之间特别有利的平衡，而在155℃下持续时效45小时对于该方法的生产率却是不利的。
实施例5
在本实施例中，对实施例1的合金2、4和5在开孔试样上进行疲劳特性的评估。同实施例1所述轧制、固溶热处理和拉伸厚度25mm的板材。将合金2制备的板材在155℃下时效25小时，合金4和5制备的板材在155℃下时效22小时。
对于不同程度的应力，开孔试样的疲劳特性的测试在环境空气中，在频率50Hz下，并且应力比R＝0.1，在如图2所示的试样上，Kt＝2.3，在L-T方向上在板材的中心和中间厚度采样进行。
相应的维勒曲线如图3所示。计算疲劳质量指数IQF，其结果如表6所示。
表6疲劳测试的结果
本发明的由合金2制备的制品相对于由合金4和5制备的对照制品具有显著改善的IQF。

Claims (24)

1.一种制造挤压、轧制和/或锻制的铝合金基制品的方法，其中：
a)制备熔融金属熔池，其包含：
4.2至5.2重量％的Cu，
0.9至1.2重量％的Li，
0.21至小于0.25重量％的Ag，
0.1至0.25重量％的Mg，
0.08至0.18重量％的Zr，
0.01至0.15重量％的Ti，
任选的至多0.2重量％的Zn，
任选的至多0.6重量％的Mn，
含量各自小于或等于0.1重量％的Fe和Si，含量各自小于或等于0.05重量％且总量小于或等于0.15重量％的其他元素，和余量的铝；
b)由所述熔融金属熔池铸造粗制成形体；
c)将所述粗制成形体通过热处理均化，其中粗制成形体的中间厚度处的温度至少达510℃至少10小时；
d)将所述均化的粗制成形体进行热加工和任选地冷加工，成为挤压制品、轧制品和/或锻制品；
e)在温度至少515℃下将所述制品进行固溶热处理并淬火；
f)将所述制品进行受控拉伸并具有永久形变0.5至5％；
g)将所述制品通过加热至温度140至170℃5至70小时进行时效。
2.根据权利要求1所述的方法，其中所述熔融金属熔池的铜含量为4.3至5.0重量％。
3.根据权利要求2所述的方法，其中所述熔融金属熔池的铜含量为4.4至4.8重量％。
4.根据权利要求1至3任一项所述的方法，其中所述熔融金属熔池的锂含量为1.0至1.15重量％。
5.根据权利要求4所述的方法，其中所述熔融金属熔池的锂含量为1.03至1.10重量％。
6.根据权利要求1所述的方法，其中所述熔融金属熔池的镁含量为0.15至0.24重量％。
7.根据权利要求6所述的方法，其中所述熔融金属熔池的镁含量为0.21至0.24重量％。
8.根据权利要求1所述的方法，其中所述熔融金属熔池的锰含量为0.2至0.5重量％。
9.根据权利要求8所述的方法，其中所述熔融金属熔池的锰含量为0.3至0.45重量％。
10.根据权利要求1所述的方法，其中所述熔融金属熔池的锆含量为0.11至0.18重量％。
11.根据权利要求10所述的方法，其中所述熔融金属熔池的锆含量为0.13至0.17重量％。
12.根据权利要求1所述的方法，其中所述固溶热处理的温度至少为520℃。
13.根据权利要求12所述的方法，其中所述固溶热处理的温度至少为522℃。
14.根据权利要求1所述的方法，其中通过受控拉伸的应力消除在永久形变小于2％的范围内进行。
15.根据权利要求14所述的方法，其中通过受控拉伸的应力消除在永久形变0.5至1.5％的范围内进行。
16.一种铝合金挤压制品、轧制品和/或锻制品，通过根据权利要求9所述的方法获得，具有至少12mm的厚度、在L方向上的抗压屈服应力至少645MPa和在L方向上的伸长率至少7％。
17.一种铝合金挤压制品、轧制品和/或锻制品，通过根据权利要求1至8和10至15任一项所述的方法获得，具有至少12mm的厚度、在L方向上的抗压屈服应力至少645MPa和在L方向上的伸长率至少7％。
18.根据权利要求17所述的挤压制品，其特征在于，其在L方向上的抗压屈服应力至少为680MPa，其在L方向上的抗张屈服应力至少为680MPa，并且其断裂韧性KQ(T-L)至少为17MPa√m。
19.根据权利要求18所述的挤压制品，其锰含量为0.2至0.5重量％，其特征在于，其在L方向上的抗压屈服应力至少为720MPa，其在L方向上的抗张屈服应力至少为710MPa，并且其断裂韧性KQ(T-L)至少为18MPa√m。
20.根据权利要求17所述的轧制品，其厚度至少为20mm，其特征在于，其在L方向上的抗压屈服应力至少为650MPa并且其断裂韧性KQ(L-T)至少为18MPa√m。
21.根据权利要求20所述的轧制品，其锰含量为0.2至0.5重量％，其特征在于，其在L方向上的抗压屈服应力至少为653MPa；并且其断裂韧性KQ(L-T)至少为20MPa√m。
22.根据权利要求21所述的轧制品，其特征在于，其在L方向上的抗压屈服应力至少为655MPa。
23.根据权利要求21所述的轧制品，其特征在于，其断裂韧性KQ(L-T)至少为24MPa√m。
24.一种机翼上蒙皮结构构件，其包含至少一种权利要求16至23任一项所述的制品或由所述制品制造。
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