CN105075094B - 交流电源装置 - Google Patents

Abstract

本发明的交流电源装置具备：直流电源部，输出直流电压；直交转换部，构成为具有进行桥接的至少四个开关元件、与直流电源部连接的输入端子对及与外部负载连接的输出端子组，将从直流电源部输入到输入端子对的直流电压转换成单相或三相的交流电压，并从输出端子组输出到外部负载；及开关控制部，对开关元件进行开闭控制，该交流电源装置还具备用于改善效率的线圈，该用于改善效率的线圈连接在输出端子组的端子之间且与外部负载并联连接。由此，能够通过简单的电路结构减少开关动作时产生的开关损失，且能够通过简化散热片等来实现装置的小型和轻量化。

Description

交流电源装置

技术领域

本发明涉及一种交流电源装置，通过使用了开关元件的开关动作将直流电压转换为交流电压并输出。

背景技术

在以非接触方式对移动体进行供电的应用、以非接触方式对便携式电气设备进行充电的应用中，使用非接触供电装置。作为非接触供电装置的方式，以往多利用使用了线圈的电磁感应方式，但最近也逐渐开始使用一种由隔离相向的电极构成电容器的静电耦合方式，此外还研究了磁场共振方式等。在非接触供电装置中，通常是由比一般的工业频率高的高频交流电压进行供电。特别是在静电耦合方式中，由于电容器的阻抗与频率成反比，因此，优选提高用于非接触供电的频率来降低阻抗。

另一方面，产生高频交流电压的交流电源装置通常由直流电源部和桥接有开关元件的直交转换部构成。由于开关元件的开关损失大致与频率成比例增加，而且，频率越高则泄露到外部的损失也越多，因此，优选降低用于非接触供电的频率来减少损失。考虑两个矛盾的频率条件，在静电耦合方式的非接触供电装置中，使用100kHz～MHz级的高频交流电压。另外，为了降低由开关损失引起的温度上升，根据需要，在交流电源装置中设置散热片等。这种高频交流电源装置的技术例公开在专利文献1中。

专利文献1的高频电源装置是一种使用了通过开关元件对直流电压进行通断控制的高频逆变器的电源装置，其具备分压直流电压的中间电位生成电路和数量与输出端子相同的电感器，该电感器分别连接在输出端子和中间电位之间。在该装置中，线圈中始终流过偏置电流，能够使输出电流相对于输出电压形成滞后相位，由于能够始终保持软开关功能，因此十分有助于装置的小型化和低损失化。

专利文献1：日本特开2004－64907号公报

发明内容

但是，虽然在专利文献1中记述有若使输出电流相对于输出电压形成滞后相位则能够通过软开关使开关损失为零，但在实际的电路中，开关损失不会成为零。在现实的开关动作中，需要一定程度的开关动作时间，在这期间，会产生由开关元件的内阻、施加的电压和流过的电流引起的开关损失。因此，专利文献1的技术不一定能够实现装置的小型化和低损失化。

本发明鉴于上述背景技术的问题点而完成，其应解决的课题是提供一种交流电源装置，通过简单的电路结构减少开关动作时产生的开关损失，并通过简化散热片等来实现装置的小型和轻量化。

用于解决上述课题的本发明第一方面的交流电源装置具备：直流电源部，输出直流电压；直交转换部，构成为具有进行桥接的至少四个开关元件、与上述直流电源部连接的输入端子对及与外部负载连接的输出端子组，将从上述直流电源部输入到上述输入端子对的上述直流电压转换为单相或三相的交流电压，并从上述输出端子组输出到上述外部负载；及开关控制部，对上述开关元件进行开闭控制，该交流电源装置还具备用于改善效率的线圈，该用于改善效率的线圈连接在上述输出端子组的端子之间且与上述外部负载并联连接。

发明效果

在本发明第一方面的交流电源装置的发明中，与外部负载并联连接用于改善效率的线圈，在负载电流上重叠滞后相位的线圈电流，形成总电流，直交转换部的开关元件对总电流进行开闭。在此，在开关元件从切断状态变化为导通状态的导通动作时，由于线圈电流为负值，因此总电流减小。因此，每一次导通动作的开关损失显著减少。另一方面，在开关元件从导通状态变化为切断状态的切断动作时，可使总电流增大。但是，由于通常情况下切断动作时间比导通动作时间短，因此，每一次切断动作的开关损失几乎不会显著增加。因此，仅通过追加以往电路中没有的用于改善效率的线圈的简单的电路结构，即可减少反复进行导通动作和切断动作时的单位时间的开关损失。另外，由于减少了开关元件的发热量，因此，可实现散热片的简化等，并能够使装置小型和轻量化。

附图说明

图1是表示本发明的第一实施方式的交流电源装置的结构的结构图。

图2是示意性地表示与开关控制部的一个开关元件对应的电路结构的电路图。

图3是大致表示第一实施方式的交流电源装置的动作的时间波形。

图4是示意性地说明第一实施方式的交流电源装置的开关元件的导通动作的时间波形。

图5是示意性地说明现有电路的开关元件的导通动作的时间波形。

图6是示意性地说明第一实施方式的交流电源装置的开关元件的切断动作的时间波形。

图7是示意性地说明现有电路的开关元件的切断动作的时间波形。

图8是表示第二实施方式的交流电源装置和作为外部负载的非接触供电装置的结构的结构图。

具体实施方式

参照图1～图7，对用于实施本发明的第一实施方式进行说明。图1是表示本发明的第一实施方式的交流电源装置1的结构的结构图。交流电源装置1是将单相交流电压输出到外部负载9的装置。交流电源装置1由直流电源部2、直交转换部4、开关控制部5和用于改善效率的线圈6等构成。对于用于改善效率的线圈6以外的结构要件2～5，可以适当应用现有电路的技术。

直流电源部2从正极端子21和负极端子22输出电源电压Vs的直流电压。正极端子21与直交转换部4的输入端子41连接。负极端子22与装置1共用的地线E连接接地。直流电源部2可以使用例如对工业频率的交流电压进行整流而输出直流电压的整流电路、蓄电池等。

直交转换部4具有与直流电源部2的正极端子21连接的输入端子41和与地线E连接接地的接地端子42作为输入端子对。直交转换部4具有第一输出端子43和第二输出端子44作为输出端子对。在第一输出端子43和第二输出端子44之间连接有外部负载9。直交转换部4与4个开关元件31～34进行桥接而构成。在本实施方式中，开关元件31～34使用三端子型的场效应晶体管(FET)，也可以使用其他种类的半导体元件。

对桥接进行详述，在直交转换部4的输入端子41和接地端子42之间串联连接有第一开关元件31和第三开关元件33。第一开关元件31的漏极端子D与输入端子41连接。第一开关元件31的源极端子S与第三开关元件33的漏极端子D和第一输出端子43连接。第三开关元件33的源极端子S与接地端子42连接。此外，图1中示例有第一开关元件31的端子附图标记，省略了第二～第四开关元件32～34的端子附图标记。

同样，在直交转换部4的输入端子V41和接地端子42之间串联连接有第二开关元件32和第四开关元件34。第二开关元件32的漏极端子D与输入端子V41连接。第二开关元件32的源极端子S与第四开关元件34的漏极端子D和第二输出端子44连接。第四开关元件34的源极端子S与接地端子42连接。

在各开关元件31～34中附设有允许从源极端子S向漏极端子D通电而阻止反方向通电的二极管diod。各开关元件31～34的栅极端子G分别与开关控制部5连接。通过输入到栅极端子G的栅极控制信号、即栅极电压VG(栅极端子G相对于源极端子S的电压)对各开关元件31～34进行开闭控制。在栅极电压VG成为预定的高电平以上时，各开关元件31～34形成漏极端子D和源极端子S之间的内阻大致为零的导通状态。另外，在栅极电压VG成为预定的低电平以下时，各开关元件31～34成为内阻大致无限大的切断状态。进而，当栅极电压VG过渡性地成为高电平和低电平之间的中间电平时，各开关元件31～34的内阻以有限值变化。

上述的预定的高电平相当于本发明的第一电平，预定的低电平相当于本发明的第二电平。不限于此，第一电平和第二电平的大小关系也可以相互替换。即，也可以使用当栅极控制信号高时成为切断状态而当栅极控制信号低时成为导通状态的类型的半导体元件。

在直交转换部4中，在某时刻，将第一开关元件31和第四开关元件34同步地控制成导通状态，同时将第二开关元件32和第三开关元件33控制成切断状态。另外，在下一时刻，将第一开关元件31和第四开关元件34同步地控制成切断状态，同时将第二开关元件32和第三开关元件33控制成导通状态。由此，在第一输出端子43和第二输出端子44之间产生矩形波的交流输出电压Vout。另外，在外部负载9中流动的负载电流IL也成为交流电流。

开关控制部5由相同结构的四个电路构成，能够对各开关元件31～34独立地进行开闭控制。不限于此，也可以是由第一开关元件31和第四开关元件34共用的电路以及第二开关元件32和第三开关元件33共用的电路共两个电路构成的开关控制部。图2是示意性地表示与开关控制部5的一个开关元件对应的电路结构的电路图。如图所示，开关控制部5的一个电路设在各开关元件31～34的栅极端子G和地线E之间，由控制电源51、控制开关52、充放电电阻53、放电电阻54及二极管55构成。

控制电源51是输出比上述高电平高的直流电压Vdc的直流电源。控制电源51可以适当分压直流电源部2的电源电压Vs而构成，也可以与直流电源部2分开设置。控制电源51的负侧端子与地线E连接接地，正侧端子与控制开关52的充电端子521连接。控制开关52是对栅极电压VG的电平进行切换控制的开关，具有充电端子521、与地线E连接接地的放电端子522和共用端子523。控制开关52使共用端子523选择性地连接于充电端子521或放电端子522的任一方。

控制开关52优选为通过来自省略图示的电子控制部的电子控制来进行切换的非接触式开关，但不限于此。另外，也可以是控制电源51和控制开关52包含在电子控制部的结构。

充放电电阻53具有电阻值R1，并连接在控制开关52的共用端子523和开关元件31～34的栅极端子G之间。电阻值R2的放电电阻54和二极管55的串联电路与充放电电阻53并联连接。二极管55容许从栅极端子G经由放电电阻54向共用端子523通电，而阻止反方向通电。

如图2所示，当控制开关52的共用端子523与放电端子522连接时，由于栅极端子G经由充放电电阻53和放电电阻54而与地线E连接接地，因此，栅极电压VG成为低电平。在此，当控制开关52切换控制为充电端子521侧时，由于控制电源51的直流电压Vdc经由充放电电阻53而施加到栅极端子G，因此，栅极电压VG上升。此时的充电时间常数τ1可以使用由开关元件31～34的栅极端子G和源极端子S之间的杂散电容Cf和充放电电阻53的电阻值R1表示的下式(式1)来求出。

充电时间常数τ1＝R1·Cf

因此，栅极电压VG以充电时间常数τ1缓慢增加，并在经过一定的上升时间的时刻到达高电平。

另一方面，在栅极电压VG大致上升至直流电压Vdc后，当将控制开关52切换到放电端子522侧时，栅极电压VG下降。此时的放电时间常数τ2通过充放电电阻53的电阻值R1和放电电阻54的电阻值R2的并联电路大致确定，为极小值。因此，栅极电压VG在极小的下降时间内急剧减小，几乎瞬时到达低电平。

返回到图1，用于改善效率的线圈6连接在第一输出端子43和第二输出端子44之间。用于改善效率的线圈6与外部负载9并联连接。对用于改善效率的线圈6的电感值没有限定，但优选考虑假定的外部负载9来适当设计。用于改善效率的线圈6在现有电路中没有设置，是本发明的必需结构要件。

另外，为了扩散直交转换部4的各开关元件31～34、其它电路元件及直流电源部2等产生的损失(发热)来降低温度上升，在交流电源装置1内设有适当数量的省略图示的散热片。

接着，一边与现有电路比较，一边对如上述那样构成的第一实施方式的交流电源装置1的动作和作用进行说明。图3是大致表示第一实施方式的交流电源装置1的动作的时间波形。图3中，最上方的波形是表示相对于第二输出端子44的第一输出端子43的电位的输出电压Vout；上数第二个波形是表示相对于第一开关元件31和第四开关元件34的源极端子S的漏极端子D的电位的端子电压V14。第三个波形是表示相对于第二开关元件32和第三开关元件33的源极端子S的漏极端子D的电位的端子电压V23。第四个波形是在外部负载9中流动的负载电流IL，以从第一输出端子43流向第二输出端子44的方向为正，以相反方向为负。第五个波形是在用于改善效率的线圈6中流动的线圈电流Icoil，以从第一输出端子43流向第二输出端子44的方向为正，以相反方向为负。第六个波形是矢量相加负载电流IL和线圈电流Icoil的总电流Itot。

在此，为了便于说明，将在外部负载9中流动的负载电流IL设为与输出电压Vout同相位的正弦波。另外，由于输出电压Vout为矩形波，因此，线圈电流Icoil成为滞后相位的三角波。在不具备用于改善效率的线圈6的现有电路中，上数第一个到第四个波形与实施方式相同，没有产生下面两个波形。

在图3的时刻t1，开关控制部5将第一开关元件31和第四开关元件34同步地控制为导通状态，同时将第二开关元件32和第三开关元件33控制为切断状态。由此，输出电压Vout与直流电源部2的电源电压Vs大致一致。端子电压V14大致为零，端子电压V23与电源电压Vs大致一致。另外，与输出电压Vout同相的负载电流IL在时刻t1横跨零点地增大。而且，线圈电流Icoil在时刻t1从最小值(负的最大值)转为增大，以后以一定的斜度增大。由于总电流Itot受到线圈电流Icoil的影响而成为滞后相位，因此，在时刻t1成为负值。

在图3的时刻t2，开关控制部5将第一开关元件31和第四开关元件34同步地控制为切断状态，同时将第二开关元件32和第三开关元件33控制为导通状态。由此，输出电压Vout交替出现，形成绝对值与电源电压Vs大致一致的负电压。端子电压V14与电源电压Vs大致一致，端子电压V23大致为零。另外，负载电流IL在时刻t1～时刻t2期间变为正弦波的正半波状，在时刻t2横跨零点地减小。进而，线圈电流Icoil在时刻t2从最大值转为减小，其后以一定的斜度减小。由于总电流Itot受到线圈电流Icoil的影响而成为滞后相位，因此，在时刻t2成为正值。

上述时刻t1和时刻t2的开关动作之后也在固定时间间隔的时刻t3～时刻t7重复进行，对外部负载9施加交流的输出电压Vout，流过交流的负载电流IL。另外，根据开关动作的重复周期T来确定交流的频率。

接着，对开关动作时产生的开关损失进行说明。图4是示意性地说明第一实施方式的交流电源装置1的开关元件31的导通动作的时间波形。图4是示例了第一开关元件31的时刻t1、时刻t3、时刻t5和时刻t7的导通动作的图，横轴比图3大。图4中，上段波形为栅极电压VG，中段波形为端子电压V14，下段波形为总电流Itot。

图4中，当在时刻t11开始从切断状态向导通状态的导通动作的控制时，栅极电压VG从零开始以时间常数τ1缓慢增大。此时，漏极端子D和源极端子S之间的内阻从无限大开始减小，端子电压V14也开始减小。在经过了上升时间的时刻t13，当栅极电压VG到达预定的高电平时，在此时刻内阻变为零，端子电压V14消失，导通动作结束。在其后的时刻t14，开始流过滞后相位的总电流Itot，但由于已经是在内阻变成零之后，因此不会产生开关损失。

相对于此，图5是示意性地说明现有电路的开关元件的导通动作的时间波形。图5中，栅极电压VG和端子电压V14的波形与实施方式相同，总电流Itot的波形置换成负载电流IL的波形。在现有电路中，在栅极电压VG到达高电平以前的时刻t12，开始流过负载电流IL。在该时刻，内阻没有变成零，产生了开关损失。每次导通动作的开关损失是从时刻t12至时刻t13对端子电压V14与负载电流IL之积进行积分而成的值。

此外，根据外部负载9的大小和种类，实施方式有时也会多少产生些开关损失。例如，当负载电流IL相对于输出电压Vout为提前相位时，与导通动作重合的负载电流IL增大。而且，在负载电流IL不是正弦波的情况下，当然也能够产生。即使在这些情况下，通过在用于改善效率的线圈6中流动的线圈电流Icoil使总电流Itot的相位延迟的作用，能够降低与导通动作重合的总电流Itot的大小。因此，根据本实施方式，能够显著减少每次导通动作的开关损失。

接下来，图6是示意性地说明第一实施方式的交流电源装置1的开关元件31的切断动作的时间波形。图6是示例了第一开关元件31的时刻t2、时刻t4和时刻t6的切断动作的图，横轴比图3大。图6中，上段的波形为栅极电压VG，中段的波形为端子电压V14，下段的波形为总电流Itot。

在图6中，当在时刻t21开始从导通状态向切断状态的切断动作的控制时，栅极电压VG开始从控制电源51的直流电压Vdc急剧减小。此时，漏极端子D和源极端子S之间的内阻从零开始增大，端子电压V14也开始增大。当在经过了极短的下降时间的时刻t23栅极电压VG到达预定的低电平时，在此时刻，内阻变得无限大，端子电压V14与直流电源部的电源电压Vs大致一致，切断动作结束。从时刻t21至时刻t23的极短时间为切断动作时间。在该切断动作时间期间，通过总电流Itot产生开关损失。

与此相对，图7是示意性地说明现有电路的开关元件的切断动作的时间波形。图7中，栅极电压VG和端子电压V14的波形与实施方式相同，总电流Itot的波形置换为负载电流I的波形。即，在现有电路中，在栅极电压VG到达低电平之前的时刻t22，负载电流IL成为零。因此，开关损失在从时刻t21至时刻t22的期间产生。

比较图6和图7可知，在切断动作时，可以使实施方式的总电流Itot比现有电路的负载电流I大。但是，由于与导通动作时间(＝t13－t11)相比，切断动作时间(＝t23－t21)是极短的时间，因此，每一次切断动作的开关损失并不会显著增加。

使用图4～图7的开关损失的说明适用于全部4个开关元件31～34。而且，在第一实施方式中，在导通动作时能够显著降低开关损失的效果比在切断动作时增加开关损失的弊端大得多。因此，通过在现有电路中追加用于改善效率的线圈6的简单的电路结构，能够减少反复进行导通动作和切断动作时的单位时间的开关损失。

为了确认第一实施方式的交流电源装置1的效果，进行了如下的比较试验：使外部负载9等条件一致，装上或拆下用于改善效率的线圈6，将高频交流电压输出到外部负载9。比较试验的结果为，装上用于改善效率的线圈6时的开关元件31～34的温度上升值是拆下用于改善效率的线圈6时的开关元件31～34的温度上升值的一半以下。这说明，通过实施本发明，能够大幅简化散热片，并使交流电源装置1小型和轻量化。

在上述第一实施方式的交流电源装置1A中，开关元件31～34为如下的半导体元件：具有输入栅极电压VG(栅极控制信号)的栅极端子G，在栅极电压VG的高电平(第一电平)下处于导通状态，在栅极电压VG的低电平(第二电平)下处于切断状态，开关控制部5生成从高电平向低电平的变化率比从低电平向高电平的变化率急剧的栅极电压VG，并施加到栅极端子G。因此，切断动作时间可靠地比导通动作时间短，减少开关损失的效果显著。

接着，对第二实施方式的交流电源装置1A进行说明。在第二实施方式中，虽然交流电源装置1A自身的结构与第一实施方式没有改变，但外部负载特定为静电耦合方式的非接触供电装置7。图8是表示第二实施方式的交流电源装置1A和作为外部负载的非接触供电装置7的结构图。非接触供电装置7以设于固定部的交流电源装置1A为电源，以非接触方式对可动部71上的电气负载79供给高频交流电。

如图8所示，固定部侧的交流电源装置1A的第一输出端子43经由共振用线圈83而与第一供电用电极81连接。同样，第二输出端子43也经由共振用线圈84而与第二供电用电极82连接。另一方面，在可动部71上，与第一供电用电极81隔离相向地配置有第一受电用电极72，与第二供电用电极82隔离相向地配置有第二受电用电极73。第一受电用电极72和第二受电用电极73与电气负载79连接。电气负载79包含对第一受电用电极72和第二受电用电极73接收到的高频交流电进行变压的受电变压电路。

通过上述结构，在隔离相向的第一供电用电极81和第一受电用电极72之间及隔离相向的第二供电用电极82和第二受电用电极73之间分别形成有耦合电容器。另外，以通过耦合电容器和共振用线圈83、84的串联电路满足共振条件的方式构成电路。即，适当地设定共振用线圈83、84的电感值，控制直交转换部4的开关动作的频率而适当地控制高频频率。由此，能够通过非接触供电装置7高效地进行非接触供电。

在第二实施方式中，通过具备用于改善效率的线圈6，同样会产生能够减少开关损失的效果和简化散热片并使交流电源装置1A小型和轻量化的效果。

上述的第二实施方式的交流电源装置1A中，外部负载9包含用于进行非接触供电的供电用电极81、82(供电用元件)，直交转换部4输出高频交流电压。

由此，由于直交转换部4的开关动作次数与工业频率的逆变器装置相比相差悬殊，因此，减少开关损失的效果显著。另外，即使开关元件31～34的发热量减少，由于在不简化散热片的的情况下装置1A的温度上升值减少，因此，也会流过与其对应的较多的电流，能够增加非接触供电容量。

另外，供电用元件为用于以静电耦合方式进行非接触供电的供电用电极81、82。在此，与开关元件31～34的发热量减少而温度上升值减少的量对应地增加开关动作的频率，即使增大高频频率也不会受到热量的影响。由此，由于耦合电容器的阻抗变小，因此，即使与耦合电容器的阻抗变小的程度对应地使供电用电极81、82以及受电用电极72、73小型化，也能够确保相同的非接触供电容量。

此外，在第一和第二实施方式中，示例了单相输出的结构，但不限于此，也可以设为三相输出的交流电源装置。在该情况下，至少由6个开关元件构成直交转换部，在三相的输出端子的各端子间总共设置3个用于改善效率的线圈。另外，本发明适合于开关动作频率高的高频交流电源装置，但不限于此。而且，外部负载9的种类也不限于非接触供电装置7。本发明还可以进行各种应用、变形。

附图标记说明

1、1A：交流电源装置

2：直流电源部

21：正极端子

22：负极端子

31～34：第一开关元件～第四开关元件

4：直交转换部

41：输入端子

42：接地端子

43：第一输出端子

44：第二输出端子

5：开关控制部

51：控制电源

52：控制开关

53：充放电电阻

54：放电电阻

55：二极管

6：用于改善效率的线圈

7：静电耦合方式的非接触供电装置(外部负载)

71：可动部

72、73：第一、第二受电用电极

79：电气负载

81、82：第一、第二供电用电极

83、84：共振用线圈

9：外部负载

Vs：直流电源部的电源电压

Vdc：控制电源的直流电压

Claims (4)

1.一种交流电源装置，具备：

直流电源部，输出直流电压；

直交转换部，构成为具有进行桥接的至少四个开关元件、与所述直流电源部连接的输入端子对及与外部负载连接的输出端子组，将从所述直流电源部输入到所述输入端子对的所述直流电压转换为单相或三相的交流电压，并从所述输出端子组输出到所述外部负载；及

开关控制部，对所述开关元件进行开闭控制，

所述交流电源装置还具备用于改善效率的线圈，所述用于改善效率的线圈连接在所述输出端子组的端子之间、且与所述外部负载并联连接，

第一受电用电极与所述外部负载连接，第二受电用电极与所述外部负载连接，第一供电用电极与所述第一受电用电极隔离相向地配置，第二供电用电极与所述第二受电用电极隔离相向地配置，共振用线圈分别与所述第一供电用电极和所述第二供电用电极连接，所述共振用线圈连接于所述输出端子组的端子间，

所述用于改善效率的线圈的电感值根据所述外部负载来设定。

2.根据权利要求1所述的交流电源装置，其中，

所述开关元件是如下的半导体元件：具有被输入栅极控制信号的栅极端子，在所述栅极控制信号的第一电平下成为导通状态，在所述栅极控制信号的第二电平下成为切断状态，

所述开关控制部生成从所述第一电平向所述第二电平的变化率比从所述第二电平向所述第一电平的变化率急剧的栅极控制信号，并施加于所述栅极端子，

在所述开关元件中，在栅极电压到达预定的高电平、所述开关元件的漏极端子相对于源极端子的电位消失而导通动作结束之后，开始流过由于所述用于改善效率的线圈而成为滞后相位的总电流。

3.根据权利要求1或2所述的交流电源装置，其中，

所述外部负载包含用于进行非接触供电的供电用元件，所述直交转换部输出高频交流电压。

4.根据权利要求3所述的交流电源装置，其中，

所述第一受电用电极、所述第二受电用电极、所述第一供电用电极及所述第二供电用电极是用于以静电耦合方式进行非接触供电的供电用电极。