CN105051410B - 缓冲式减振器 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种例如用于机动车传动系、用于衰减转动运动的振动分量的缓冲式减振器(340)，根据一个实施例，其包括：至少三个缓冲质量(110)；至少一个引导构件(600)，其构造成可运动地引导缓冲质量(110)，使得所述缓冲质量(110)沿着周向方向错位地布置；以及相对于至少一个引导构件(600)可围绕转动运动的转动轴线转动且形状稳定的隔离构件(660)，该隔离构件与缓冲质量(110)处在有间隙的形状配合的连接中，所述缓冲质量设计为，以缓冲质量(110)相对于隔离构件(660)的中间位置为起点，在两个缓冲质量(110)中的一个缓冲质量做使缓冲质量(110)中的两个缓冲质量与隔离构件(660)的连接部的间隙消除的振动时，使隔离构件(660)沿着周向方向转动，使得该隔离构件沿着周向方向带动两个缓冲质量(110)中的另一缓冲质量。

Description

缓冲式减振器

技术领域

本发明的实施例涉及例如用于机动车传动系的、用于衰减转动运动的振动分量的缓冲式减振器。缓冲式减振器例如可用在起动元件的范畴中，例如用在机动车的液力变矩器中。

背景技术

在还被称为起动离合器的很多起动元件中使用缓冲式减振器，以便衰减例如源自内燃发动机的转动不均匀性。在转动不均匀性的情况下由工作运行条件决定地例如由于能量的冲击式的释放出现通过曲轴传递给这种起动元件的输入部的转矩冲击。为了在起动元件的输出部(其本身通常与传动装置的输入部联结)避开、然而至少衰减转矩冲击，减振器可用于衰减曲轴的转动运动的这种和其他的振动分量。

减振器在此通常具有可振动的***或能够通过蓄能元件临时缓存能量的***。在此根据相应的减振器的具体执行方案例如可使用弹簧元件或其他的蓄能器。

在缓冲式减振器中，还被称为缓冲质量的振动摆动质量用于储存在相应的转动运动中的能量峰值。不同于很多不同的减振器(在其中，待传递的转动运动和因此待传递的转矩在减振器的输入侧耦合并且在输出侧处再次退耦)，缓冲式减振器典型地具有仅仅一个连接部，缓冲式减振器利用该连接部与待传递的转动运动耦合。换言之，在缓冲式减振器中弹簧元件(即缓冲质量)典型地并未布置在转矩流中。更具体地说，缓冲式减振器的连接部不仅用于吸收之前提及的能量峰值而且用于输出暂存的能量。

除了缓冲式减振器的纯粹的功能、即衰减转动运动的振动分量之外，如今对缓冲式减振器提出很多附加要求。因此，缓冲式减振器例如应可尽可能简单地制成。同样缓冲式减振器在此应尽可能高效地利 用总地提供的结构空间。因此，通常为起动元件总地提供仅仅预定的结构空间，起动元件的各个零件彼此必须划分该结构空间。在此，在用于减振的机械***中，零件的大小通常对***的功能有重要影响。考虑到然而仅受限地提供的结构空间，可由此在尽可能高效地利用为缓冲式减振器例如提供的结构空间方面得到边界条件。

同样努力实现以下方面：利用尽可能技术简单的方法并且利用尽可能低的花费构造相应的缓冲式减振器并且可将其集成到相应的起动元件中。因此，在此还要求尽可能高效且简单地设计缓冲式减振器的制造方案，其中，在此可在装配的意义中在材料使用和实际的制造花费之间必要时达到折衷。

基于在缓冲式减振器中使用本身实施振动的相应的缓冲质量的情况，为了衰减转动运动的振动分量，可能可在确定的运行条件的情况下出现缓冲质量引起噪声，起动元件集成到其中的车辆的驾驶员、车辆的乘客或其他人员和行人感觉到该噪声是干扰性的。因此，根据这种缓冲式减振器的具体执行方案，例如可引起例如可在有关的马达的发动期间或在马达的停止期间出现的金属噪声。

在此，在缓冲式减振器的运行期间，除了重力之外，尤其还出现作用到缓冲质量上的离心力。由于通过马达转速引起的离心力，这种缓冲式减振器的还被称为重量的缓冲质量被沿径向必要时向外压。离心力在此与转速、重心半径和缓冲质量的质量相关。在此，转速呈现出这样的大小，其在运行期间受到轻微影响。因此，马达转速例如在马达停止时降低，直至马达最终停止(0U/min)。

在此，在马达停止期间达到这样的马达转速，在其中作用到缓冲质量上的重力在数值上超过作用到缓冲质量上的离心力。在此刻现在可发生单独的缓冲质量彼此碰撞并且因此引起上述的感觉到干扰性的噪声。

同样，这种噪声例如可通过滚子产生，缓冲质量可支承在该滚子上。如果滚子碰到其轨迹的止挡中，这同样可伴随有干扰性的噪声。因此可由于缓冲质量的冲量产生车辆的驾驶员、乘客或其他人员不习 惯的并且因此感觉到干扰性的噪声。因此，还致力于降低、最小化或必要时甚至完全消除在缓冲式减振器的运行期间出现噪声。

除了例如可使用在机动车的传动系中的起动元件之外，缓冲式减振器也可用在其他的转动***中，在其中衰减转动运动的振动分量是必须的或是值得推荐的。因此，示例来自机床制造工业的领域，但还可来自机械制造和车辆制造的其他领域，在其中在转动运动中出现或可出现相应的转动不均匀性。

文献DE 10 2011 004 443 A1涉及车辆的振动减振装置，该振动减振装置具有可围绕转动轴线转动的偏移质量支架和至少一个可相对于偏移质量支架移位地支撑在偏移质量支架处的偏移质量，其中，在至少一个偏移质量从基本相对位置相对于偏移质量支架偏移时使至少一个偏移质量相对于转动轴线的径向位置改变。在此为至少一个偏移质量分配有复位组件，该复位组件至少在有关的偏移质量的偏移运动的部分区域中将朝偏移质量的基本相对位置的方向上指向的力作用到偏移质量上。

文献DE 10 2011 100 895 A1涉及一种尤其在机动车传动系中的离心摆重，该离心摆重具有可围绕转动轴线转动的摆重法兰和多个分布在周边上的、布置在摆重法兰的两侧上的摆重质量，其中，分别两个沿轴向对置的摆重质量借助于伸过摆重法兰的连接器件彼此连接成摆重质量对。摆重质量对分别彼此在周向方向上间隔开，以便在放弃止挡缓冲器和其局部的情况下将摆重质量的弹性的限制部算进摆重法兰中，摆重质量的摆动运动的弹性的限制借助于沿径向设置在摆重质量内部的环形弹簧实现。

发明内容

因此需要改善在简化缓冲式减振器的制造、降低在运行期间出现的噪声、高效利用提供的结构空间和减振器效率之间的折衷。该需求考虑根据本发明的缓冲式减振器。

根据一个实施例的缓冲式减振器(其例如可用在机动车传动系中 并且用于衰减转动运动的振动分量)包括至少三个缓冲质量，其构造成根据转动运动实施振动，以便衰减转动运动的振动分量。此外，缓冲式减振器包括至少一个引导构件，其构造成可运动地引导缓冲质量，使得缓冲质量沿着与转动轴线或转动运动的转动方向垂直的周向方向错位地布置并且可实施振动。缓冲式减振器还包括可相对于至少一个引导构件围绕转动运动的转动轴线转动的且形状稳定的隔离构件，该隔离构件与缓冲质量处在有间隙的形状配合的连接中，缓冲质量设计为，以缓冲质量相对于隔离构件的中间位置为起点，在两个缓冲质量中的一个缓冲质量做使缓冲质量中的两个缓冲质量与隔离构件的连接部的间隙消除的振动时，使隔离构件沿着周向方向转动，使得隔离构件沿着周向方向带动两个缓冲质量中的另一缓冲质量。

因此，实施例基于的认识是，在简化制造、降低在运行期间产生的噪声、高效地利用提供的结构空间和减振器效率之间的折衷可通过设置形状稳定的隔离构件实现，隔离构件以有间隙的形状配合的连接引导缓冲质量或在沿着周向方向相应地偏移时带动缓冲质量。因此，基于隔离构件的形状稳定性和沿着周向方向带动缓冲质量例如可在很大程度上或完全排除缓冲质量的接触。由此可必要时在运行、即缓冲式减振器的运行状态(其包括转动运动的转速的加速和减速)期间引起降低噪声。此外，如下文还将阐述的那样，相应的隔离构件可基于其形状稳定性节省空间地实施并且必要时在此承担附加的功能。因此，这种隔离构件可必要时通过相应的设计带来进一步的噪声降低潜力。缓冲式减振器的制造尤其可根据一个实施例由此简化，即，隔离构件与多于仅仅两个、即至少三个缓冲质量机械地联结。

缓冲质量和隔离构件在此彼此接合-换言之有间隙地彼此接合，以便由此实现有间隙的形状配合的连接。间隙在此理解成运动自由空间，有关的零件或有关的对象(在该情况下即缓冲质量)相对于隔离构件可在该自由空间中***。在此，有关的零件具有这样的几何结构或造型，即，涉及的对象彼此的至少一个面分别沿着在矢量的数学意义中的一个方向如此接触，使得可在对象之间沿着所述方向和/ 或沿着与该方向相反的方向施加力。

通常将传力连接或摩擦配合连接理解成通过静摩擦实现的连接。材料配合连接通过分子或原子的相互作用和力实现，并且形状配合连接通过有关的连接配套件的几何连接实现。静摩擦通常基于在两个连接配套件之间的法向力分量。

如果两个对象、即例如有关的容纳元件和滑动面彼此摩擦配合地接触，从而在容纳元件和滑动面之间的垂直于接触面的相对运动的情况下在容纳元件和滑动面之间出现力，此时在此存在摩擦配合的接触。在此可存在转速差、即例如滑差。然而，除了这种摩擦配合的接触之外，摩擦配合的接触还包括在有关的对象之间的这样的摩擦配合连接或传力连接，在其中基本上没有出现相应的转速差或滑差。

在此将形状稳定的构件理解成这样的构件，其不具有或仅具有相比于其大小很小且因此基本上可忽略的机械的弹性的可变形性。因此，虽然在基本上所有的引导构件中在相应的力作用的情况下出现弹性变形，然而形状稳定的构件典型地以在考虑到有关的构件的尺寸的情况下可忽略的量级运动。因此，在形状方面的相应的变化通常所在的范围小于0.1‰、小于1‰或小于1％。在此这适用于所有的作用到有关的构件上的力，即，例如在延伸的或纵向的构件的情况下不仅适用于沿着纵向方向的力而且适用于垂直地在剪力意义上的力。

可选地，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，缓冲质量和隔离构件可构造为，缓冲质量可相对于隔离构件以其相对于隔离构件的中间位置为起点转动预定的角度。换言之，缓冲质量必要时可通过隔离构件单独地或一起转动预定的角度。因此，根据缓冲质量的具体设计方案，除了沿着周向方向的纯粹的平行错位之外还可通过转动引起重心相对于转动轴线(其还被称为轴向方向)的转动并且进而必要时引起重心相对于转动轴线的间距的改变。由此必要时可实现实施所谓的转速适应性缓冲式减振器，在其中与缓冲质量的运动相关地、即与缓冲质量的偏移相关地相对于转动运动的转动轴线改变重心。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，缓冲 质量和隔离构件可构造为，在缓冲质量和隔离构件之间的连接部的间隙在缓冲式减振器的所有的运行状态中阻止两个沿着周向方向相邻的缓冲质量的接触。在此，运行状态包括同样缓冲式减振器的停下和开动。于是可由此实现降低或甚至完全阻止噪声由于两个或多个缓冲质量彼此碰撞引起的生成。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，在缓冲质量和隔离构件之间的连接部的间隙可构造为，缓冲质量由隔离构件基本上彼此平行地进行引导。平行的引导在此不限于在沿着直线的运动的意义中的直线运动。平行的引导可同样在曲线、轨道或其他的弯曲轮廓中实现。如果例如轨道在任一点上的切线都是平行的，轨道可在此时是平行的。这当然同样适用于必要时在数学意义上包括多于一个点的区段。由此必要时可实现在缓冲式减振器的运行状态中阻止两个或多个缓冲质量的碰撞。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，至少一个引导构件可至少部分区段地具有圆形或柱形围罩状的轮廓，该轮廓至少部分地或完全围绕转动轴线延伸。因此，隔离构件可构造成沿径向支承在圆形或柱形围罩状的轮廓处。因此，至少一个引导构件可具有内轮廓和/或外轮廓，其完全和/或部分地圆形地或柱形围罩状地构造。柱形围罩状的轮廓在此平行于转动轴线、即转动运动的轴向方向并且围绕转动轴线延伸。由此可实现以结构上简单的手段实现隔离构件相对于引导构件中的至少一个引导构件的可转动的布置。于是必要时可因此实现进一步简化缓冲式减振器的制造。

补充地或作为替代，可在根据一个实施例的缓冲式减振器中将隔离构件的质量的至少50％完全沿径向布置在至少一个引导构件之外或之内。在其他的实施例中，这可以是隔离构件的质量的至少60％、至少70％、至少80％或至少90％。换言之，隔离构件的质量可基本上布置在至少一个引导构件径向外部或至少一个引导构件径向内部。

在此，名称“至少一个引导构件”恰好意指缓冲式减振器包括恰好一个这样的引导构件。而如果缓冲式减振器包括多个引导构件，则 这适用于有关的引导构件中的至少一个引导构件。因此必要时可实现恰好如此布置和设计隔离环，即，隔离环基本上布置在一个或多个引导构件径向外部或内部，由此必要时可实现高效的利用提供的结构空间。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，隔离构件可构造成通过接触缓冲质量在与缓冲质量的有间隙的形状配合的连接之外限制缓冲质量沿着径向方向的运动和/或缓冲质量的最大摆动角度。因此，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，隔离构件可在最大值方面限制缓冲质量的径向运动和/或缓冲质量的摆动角度并且因此降低或甚至完全阻止形成感觉到干扰性的噪声。在此，这可通过隔离构件的其他结构发生，该结构恰好没有用于有间隙的形状配合的连接以带动缓冲质量。

在根据一个实施例的这样的缓冲式减振器中可可选地将间隔构件构造为隔离内环或隔离外环，以便在沿径向向内或沿径向向外指向的运动超过预定的距离时截住缓冲质量中的至少一个缓冲质量。隔离构件可在此为至少三个缓冲质量中的恰好一个缓冲质量、几个缓冲质量或所有的缓冲质量承担这种情况。在此，必要时可足以还针对不是所有的缓冲质量、必要时甚至仅针对唯一的缓冲质量实现这种情况，因为由于缓冲质量通过隔离构件的代替可在缓冲质量和隔离构件之间存在机械联结。于是可由此实现隔离构件作为之前说明的限制的补充或替代降低或甚至阻止由于缓冲质量的噪声生成。

由于作为隔离内环或隔离外环的设计方案，隔离构件通常还被称为隔离环。隔离环可单件地、多件地(例如分段地)或以其他方式实施。段可在此彼此机械地有间隙或没有间隙地连接。同样无需隔离环在整个圆的意义上360°地完全包围转动运动的转动轴线。在这种情况下，隔离环仅必须通过之前说明的有间隙的形状配合的连接引导或带动至少三个缓冲质量，必要时还带动所有的缓冲质量。同样，如果环形件例如沿径向向内和/或沿径向向外在纯粹的环形的结构上延伸，这种环形件还可具有与典型的环形形状不同的结构。因此也将环形件 理解成这样的结构，其例如在径向方向上、必要时还沿着转动轴线具有出入。这可以是可行的或甚至是值得推荐的，例如以节省质量或重量、截住机械负荷或为了尽可能均匀的惯性矩而有针对性地定型。

补充地或作为替代，可在根据一个实施例的缓冲式减振器中，缓冲质量和隔离构件构造为，通过有间隙的形状配合的连接限制缓冲质量的最大摆动角度和/或缓冲质量沿着径向方向的运动。因此还可在实施例中必要时考虑形状配合的有间隙的连接，以便降低或甚至完全排除噪声生成。

因此，可补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中如此选择在限制径向运动或最大摆动角度时彼此接触的零件的材料副，即，相对于金属的材料副出现更小的噪声。因此，有关的零件中的一个零件例如可局限于局部地或完全地具有塑料，即例如热固性塑料、弹性体或热塑性塑料，而其他的零件在有关的区域中或者也完全具有金属材料，即例如金属、合金或其他类似的可添加有例如非金属成分的金属材料。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，在隔离构件与缓冲质量中的至少一个缓冲质量之间的有间隙的形状配合的连接可具有连接结构和连接凹部，其中，连接结构接合到连接凹部中，并且其中，连接结构和连接凹部构造成实现连接结构和连接凹部相对彼此的径向运动和/或连接结构和连接凹部相对彼此的转动。由此必要时可实现借助技术上简单的手段且进而实现简化地制造根据一个实施例的缓冲式减振器。连接结构例如可包括槽-榫-连接部的榫头或榫部，连接凹部例如可包括钻孔、长孔、槽-榫-连接部的槽或切口状的凹部。如果连接凹部例如实施在隔离构件中，连接凹部例如可基本上沿径向定向。因此，如果例如涉及长孔、切口状的凹部或槽，它们可基本上沿径向定向。在连接凹部实施在一个或多个缓冲质量中的情况下，以下情况对其同样适用：缓冲质量例如布置在中间位置，缓冲质量围绕中间位置实施其振动。在此唯一的、几个或所有的缓冲质量或连接部可通过这种有间隙的形状配合的连接重新配置。在此仅仅 为了完整性起见应提到的是，在转动的转动运动摆动时必要时还可例如沿着径向方向叠加线性运动。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，连接结构可至少部分地具有垂直于转动轴线的圆形的外轮廓和/或至少部分地具有垂直于转动轴线的椭圆形的外轮廓，该外轮廓在大于0°的预定的张角上延伸。张角在此为这样的角度，在连接结构的两侧的切线相对彼此在边缘区域处具有该角度，圆形或椭圆形的外轮廓在该边缘区域中过渡到不同的轮廓中。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的这样的缓冲式减振器中，连接凹部可构造，成容纳连接结构，以便实现有关的缓冲质量转动该张角并且以便实现连接结构沿着径向方向的运动。因此，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，连接凹部的外轮廓例如可具有两个彼此对置的笔直区段，该笔直区段布置在连接凹部的敞开的端部和连接凹部的闭合的端部之间。在此，两个笔直区段可可选地彼此平行延伸。补充地或作为替代，隔离构件还可沿轴向由至少一个引导构件至少部分地引导。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，连接结构可至少部分区段地具有柱状的外轮廓，该外轮廓的中轴线(其还被称为对称轴线)平行于转动轴线延伸。在这种情况下，连接凹部的外轮廓可具有两个彼此对置的笔直区段，其布置在连接凹部的敞开的端部和连接凹部的闭合的端部之间。连接凹部可在此构造成容纳连接结构，以便实现有关的缓冲质量的转动和连接结构沿着径向方向的运动。柱状的外轮廓在此为这样的外轮廓，该外轮廓在垂直于转动轴线或垂直于其中轴线的平面中完全环绕地构造。

可选地，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，连接结构可与有关的缓冲质量机械地固定连接，其中，连接结构和至少一个引导构件构造成通过使连接结构与至少一个引导构件接触限制有关的缓冲质量沿着径向方向的运动。在此将机械地固定连接理解成这样的连接，其在所有的线性的空间方向上基本上没有间隙。这样的连接例如可通 过传力连接、形状配合连接和/或材料配合连接实现。

可选地，在根据一个实施例的这样的缓冲式减振器中，连接结构可构造成通过柱状的外轮廓与至少一个引导构件接触。可选地，为此连接结构可由金属材料制成，而柱状的外轮廓的与至少一个引导构件接触的区段可被由塑料(例如热固性塑料、弹性体或热塑性塑料)制成的套筒包围。在这种情况下，连接结构可可选地包括铆钉，该铆钉与有关的缓冲质量连接并且在其中隔离构件沿着转动方向至少部分地通过铆钉的铆钉头引导。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，连接结构可与缓冲质量中的至少一个缓冲质量连接，其中，连接结构构造到隔离构件中，以便通过使连接结构与隔离构件产生接触来限制有关的缓冲质量沿着径向方向的运动。可选地可在这种缓冲式减振器中构造连接结构，以通过柱状的外轮廓与隔离构件的切口状的凹部接触限制有关的缓冲质量沿着径向方向的运动。

在缓冲式减振器的这样的实施例中，连接结构同样可可选地由金属材料制成，其中，柱状的外轮廓的与至少一个引导构件接触的区段可被由塑料(例如热固性塑料、弹性体或热塑性塑料)制成的套筒包围。在缓冲式减振器中，连接结构可可选地包括铆钉，铆钉与有关的缓冲质量连接并且在其中隔离构件沿着转动方向至少部分地通过铆钉的铆钉头引导。

与套筒的确切的执行方案无关地，套筒可制成为单独的构件，然而也与铆钉集成地制成。套筒例如可硫化地、粘接地或借助其他的连接技术与铆钉连接。在此，不同的工艺可视所使用的材料而定是有意义的。在弹性体的情况下，铆钉例如可涂有橡胶。

在根据一个实施例的缓冲式减振器中，隔离构件可可选地包括具有引导区段的连接结构。在这种情况下，缓冲质量中的至少一个缓冲质量可具有连接凹部，连接凹部包括长孔和/或切口状的凹部，在其中接合有引导区段。在此，引导区段可可选地具有柱状的或多边形的(例如矩形或方形的)外轮廓。

在这样的实施例中，隔离构件可可选地具有与沿着转动轴线延伸的连接结构连接的环形区段。在根据一个实施例的这样的缓冲式减振器中，隔离构件可可选地具有其他的环形区段，该环形区段沿着转动轴线平行于环形区段错位布置并且同样与连接结构连接。在此之前关于环形件得出的实施方案可相应地适用于环形区段。因此，环形区段和/或其他的环形区段例如可一件式或多件式地实施，以便仅阐述一种更改。

作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，隔离构件可包括至少一个环段状的区段和沿着转动轴线平行于环段状的区段错位的并且与其连接的其他的环形区段，其中，连接结构沿着转动轴线延伸并且与环段状的区段和/或其他的环段状的区段连接。

在缓冲式减振器的该实施例或其他的实施例中，连接结构和连接凹部可可选地构造成通过使连接结构与连接凹部的端部产生接触来限制有关的缓冲质量沿着径向方向的运动。在缓冲式减振器的这种实施例中，连接结构可可选地由金属材料制成，其中，柱状外轮廓的与连接凹部的端部产生接触的区段被由塑料(例如热固性塑料、弹性体或热塑性塑料)制成的套筒包围。之前结合套筒提到的情况在此同样再次适用。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，隔离构件可具有止挡结构，止挡结构构造成限制隔离构件相对于至少一个引导构件的转动。由此必要时可可行的是，利用结构上简单的手段实现有间隙的形状配合的连接的卸载。因此，在这种情况下例如可实现将对转动的限制从形状配合的连接转至止挡结构上。

因此，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，隔离构件的止挡结构可可选地包括止挡突出部或止挡凹部，其构造成接合到至少一个引导构件的配合止挡凹部或配合止挡突出部中并且因此限制隔离构件相对于至少一个引导构件的转动。因此可利用结构上简单的手段在高效利用提供的结构空间的情况下必要时在运行期间或在缓冲式减振器的运行状态期间降低或完全阻止缓冲式减振器的噪声。

可可选地结合止挡突出部和相应的配合止挡凹部或止挡凹部和配合止挡突出部使用如之前说明的那样的材料副。因此，隔离构件或引导构件例如可由金属材料制成，而相应其他的构件例如可由塑料(即，例如热固性塑料、弹性体或热塑性塑料)制成。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，缓冲质量可分别具有至少一个引导导轨。至少一个引导构件还可针对缓冲质量分别具有与缓冲质量的引导导轨对应的引导导轨，其中，用于缓冲质量的缓冲式减振器分别具有至少一个滚动体，其构造成在至少一个引导构件的引导导轨和缓冲质量的引导导轨处滚动，以便引导缓冲质量，使得缓冲质量从其相应的中间位置的偏移引起有关的缓冲质量的重心的径向移位。于是可由此实现转速适应性缓冲器。

在缓冲式减振器的这种实施例中可可选地在至少一个有关的滚动体到达缓冲质量和至少一个引导构件的有关的引导导轨的端部之前引起在径向方向上限制至少一个缓冲质量的运动。由此可必要时避免还在滚动体和引导构件的区域中使用降低噪声的材料副，由于该材料副可能妨碍引导部整体的承载力、滚动体的惯性矩或至少一个引导构件的制造。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，隔离构件和缓冲质量可构造成能够实现沿着周向方向和在相反的方向上带动缓冲质量。补充或替代于此，至少一个引导构件、隔离构件和缓冲质量可构造成实现缓冲质量围绕其相应的中间位置的基本上对称的振动。在这种情况下，隔离构件可处于有间隙的形状配合的连接中，连接设计为，通过隔离构件沿着周向方向的消除连接间隙的转动沿着周向方向带动缓冲质量。

补充地或作为替代，在根据一个实施例的缓冲式减振器中，隔离构件与所有的缓冲质量可有间隙形状配合地如此连接，即，起始于所有缓冲质量的任意缓冲质量相对于隔离构件的中间位置和其他的缓冲质量相对于隔离构件的中间位置，在任意的缓冲质量做使缓冲质量与隔离构件的所有连接部的间隙消除的振动时，使隔离构件沿着周向 方向转动，使得隔离构件沿着周向方向带动其余所有的缓冲质量。

在它们之间没有布置其他相同类型的对象的两个对象是相邻的。如果对象彼此邻接、即例如彼此接触，则相应的对象紧挨着相邻。两个零件的机械联结不仅包括直接的联结，而且包括间接的联结。如果构件沿着围绕预定的方向(例如轴向方向或对称轴线)的闭合路径不具有缝，构件是无缝的，在缝处通过相应的连接技术(例如材料配合的连接技术，并且在此尤其通过焊接、钎焊或粘接)使构件与本身或其他的构件连接。

将一体构造的零件理解成这样的零件，该零件恰好由连续的材料件制成。将一件式制成、提供或制造的零件或结构或与至少一个其他的零件或结构集成地制成、提供或制造的零件或结构理解成这样的零件或结构，该零件或结构在没有破坏或损坏至少两个参与的零件中的一个零件的情况下不可与至少一个其他的零件分开。因此，一体的构件同样为至少一个集成地与有关的构件的其他的结构制成的或一件式的构件。

虽然说明了词素“方向”，“方向“在该情况中可不必为在矢量的数学意义中的方向，而是为线，沿着该线进行相应的运动。这种线可是直的，然而也可是弯的。在此方向可界定成，方向说明沿着线的实际的方向，例如运动方向。因此，第一方向例如可与第二方向相反，然而两者还沿着被称为方向的线延伸或指向。

构件例如可具有n个旋转对称部具有，其中，n为大于或等于2的自然数。如果有关的构件例如可围绕转动或对称轴线转动(360°/n)并且在此基本上在形状方面自我过渡、即在相应地转动时在数学的意义中基本上自映射，此时存在n个旋转对称部。不同于此，在零件的完全的旋转对称的设计方案中在围绕旋转或对称轴线任意转动任何任意的角度时，零件在形状方面基本上自我过渡、即在数学的意义中基本上自映射。不仅n个旋转对称部而且完全的旋转对称部在此被称为旋转对称。

附图说明

下面参考附图详细说明和阐述实施例。

图1a示出了传统的转速适应性缓冲器的缓冲质量在完全偏移时的视图；

图1b示出了传统的转速适应性缓冲器的缓冲质量在没有运行转速的情况下的视图；

图2示出了通过具有根据一个实施例的缓冲式减振器的液力起动元件的横剖视图；

图3a示出了通过根据一个实施例的缓冲式减振器的部分横剖视图；

图3b示出了根据一个实施例的在图3a中示出的缓冲式减振器的部分撕开图；

图4a示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的缓冲质量的设计方案；

图4b示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的隔离构件的连接结构的横剖视图；

图5示出了根据一个实施例的缓冲式减振器在缓冲质量的最大的摆动的状态中的部分撕开图；

图6示出了图5的根据一个实施例的缓冲式减振器的部分撕开图，其中，缓冲质量处在中间位置；

图7a示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的隔离构件的侧视图；

图7b示出了图7a的隔离构件的俯视图；

图8示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的隔离构件的立体图；

图9a示出了通过根据一个实施例的缓冲式减振器的隔离构件的横剖视图；

图9b示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的另一隔离构件的俯视图；

图10a示出了通过根据一个实施例的缓冲式减振器的横剖视图；

图10b示出了在图10a中示出的缓冲式减振器的部分撕开图；

图11a示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的隔离构件的侧视图；

图11b示出了在图11a中示出的隔离构件的俯视图；

图12示出了在图11a和11b中示出的隔离构件的立体图；

图13a示出了通过具有根据一个实施例的缓冲式减振器的液力起动元件的横剖视图；

图13b示出了通过在转动的位置中的在图13a中示出的具有缓冲式减振器的液力起动元件的横剖视图；

图14a示出了通过根据一个实施例的缓冲式减振器的横剖视图；

图14b示出了在图14a中示出的缓冲式减振器的部分撕开图；

图15示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的俯视图，在其中缓冲质量布置在中间位置；

图16示出了在缓冲质量的最大摆动状态中的在图15中示出的缓冲式减振器；

图17示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的俯视图；

图18a示出了通过根据一个实施例的缓冲式减振器的横剖视图；

图18b示出了在图18a中示出的缓冲式减振器的连接结构和连接凹部的放大图；

图19示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的具有套筒的连接结构的放大图；

图20示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的立体图；

图21示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的立体图；

图22示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的另一设计方案，在其中隔离构件设计为内环；

图23示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的立体侧视图；

图24示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的俯视图；

图25a示出了在图24中示出的缓冲式减振器的俯视图；

图25b示出了通过在图24和图25a中示出的缓冲式减振器的剖视图；

图25c示出了图24、图25a和图25b的缓冲式减振器的隔离构件的立体图；

图26a示出了在图24、图25a、图25b中示出的根据一个实施例的缓冲式减振器的缓冲质量的图示，其中，缓冲质量摆动得最大；

图26b示出了在图26a的缓冲式减振器的引导构件的引导导轨中的滚动体的位置；

图26c示出了在图26a的缓冲式减振器的连接凹部中的连接结构的放大俯视图；

图27a和图27b示出了在缓冲式减振器在马达转速恒定时和在马达缓慢转动(例如如果使马达停止)时的运行情况下作用在缓冲质量处的力的对比；

图28a示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的隔离构件的立体图；

图28b示出了根据一个实施例的、具有在图28a中示出的隔离构件的缓冲式减振器的俯视图；

图29示出了根据一个实施例的缓冲式减振器的隔离构件的立体图；以及

图30a至图30d示出了缓冲式减振器在缓冲质量和连接结构的区域中撕开的图，其具有不同设计的连接结构。

具体实施方式

在随后对附图的说明中，相同的附图标记表示相同的或类似的零件。此外，对于多次在实施例中或在附图中出现的、然而在一个或多个特征方面一起进行说明的零件和对象使用概括性的附图标记。利用相同的或概括性的附图标记说明的零件或对象可在单个、多个或所有的特征(例如其尺寸)相同，然而如有可能同样不同地实施，只要没有从说明书中明确或暗含得到某些其他方面。

如开头已经简短地阐述的那样，减振器和在此尤其缓冲式减振器用在许多技术领域中，属于其中的例如有机动车的传动系，然而也包括其他的技术领域。如果转动运动具有转动不均匀性(其例如可由工作原理决定地在内燃机中出现)，此时例如可使用减振器和缓冲式减振器。在内燃机(其例如遵循奥拓原理或柴油机原理)中呈现出冲击式的力且进而出现冲击式的转矩峰值，其不仅可表现在这种马达的产生的转矩中，而且可表现在瞬态的转速中。

如果现在例如在这种内燃机和传动装置之间的传动系中连接起动元件，该起动元件用于即使在车辆的静止状态中也实现马达的继续运转，则已经可基于在行驶舒适性方面的考虑符合有关的车辆的制造者和其客户的利益，由于马达的曲轴的转动运动的转动不均匀性在到达传动装置的输入轴之前将其去除、然而至少使其降低或衰减。为此目的可将减振器使用在相应的起动元件的范围中，起动元件典型地基于将转动运动的能量峰值(即，例如转矩峰值或暂时的转速过高)在其再次传递给传动装置的输入轴之前暂存在蓄能器中。在此，作为起动元件，不仅可使用液力起动元件(即例如还被称为转换器的变矩器)，然而还可使用基于摩擦配合连接的起动元件以及这两种思想的组合。

为此，减振器通常具有输入构件和输出构件，在输入构件和输出构件之间置入蓄能元件并且通过该蓄能元件进行转动运动的传输。在缓冲式减振器(其还简称为“缓冲器”)中，转矩流不是通过相应的蓄能元件实现。而是，缓冲式减振器通常具有联结部或联接构件，在其处联结有用作蓄能元件的缓冲质量，缓冲质量由一个或多个引导构件如此支承或引导，即，在偏移(即，有关的缓冲质量振动)时，缓冲质量的重心沿径向运动。由此，缓冲质量可在由转动运动产生的力场(其尤其包括转动运动的离心力)中获得势能。相应的缓冲式减振器还被称为转速适应性缓冲器。

暂时流到缓冲质量中的能量可相应地从缓冲质量中再次取出并且通过联接构件在相应的时刻再次耦合到转动运动中。因此，缓冲式 减振器可由此通过以下方式衰减、必要时甚至完全消除振动分量，即，缓冲式减振器暂时暂存出现的振动能量并且相应地将其耦合回到转动运动中。

在此，缓冲质量通常由金属材料制成，即例如金属、合金或相似的例如还可包括非金属成分的金属材料。然而，根据这种缓冲式减振器的运行状态，可能可出现金属噪声，该金属噪声可被这种机动车的驾驶员或机动车的乘客以及行人或其他的观察者感觉到是干扰性的。相应的金属噪声例如可在正常的车辆运行中出现、然而也在车辆的蠕动运行中出现。同样，金属噪声可在内燃机(其还简称为马达)的停止的范畴中出现。这正好对于例如用于节约能量的马达起停自动控制装置(MSA)意义重大。

如下面还将结合图1a和图1b阐述的那样，通过使车辆中的马达停止降低还被称为转速适应性缓冲器的缓冲式减振器的缓冲质量的转速且进而还降低离心力。于是，自确定的转速起，重力可对在缓冲式减振器中的缓冲质量的位置施加提高的影响，从而缓冲质可能可彼此碰撞。该效应可引起之前说明的不期望的噪声。

噪声的可察觉性例如可由此提高，即，传动装置受惯性限制还在马达停止之后仍可惯性运行几秒钟。由于包括缓冲式减振器的减振部件的惯性运行，缓冲式减振器的缓冲质量可彼此撞击或落入到相应的止挡中。

图1a示出了传统的缓冲式减振器100的俯视图，该缓冲式减振器具有4个缓冲质量110-1、110-2、110-3和110-4，分别借助于两个滚子120支承在第一引导板130和在图1a中未示出的第二引导板处或在第一引导板130和在图1a中未示出的第二引导板处被引导，使得缓冲质量110可实施振动，以便衰减导入到缓冲式减振器100中的转动运动的振动分量。在图1a中未示出的第二引导板通过4个间隔栓140与第一引导板130机械地刚性联结或机械地固定联结。此外，第一引导板130具有例如沿着可导入到扭转振动减振器100中的转动运动的转动轴线150固定布置的法兰160。法兰160在此实施为第一 引导板130的法兰结构并且除了其相应的展示方案(借助于其实现沿着转动轴线150的之前说明的轴向错位)之外具有多个钻孔170，借助于钻孔可将法兰160机械地不可相对转动地连接在另一部件处。

不仅第一引导板130而且第二引导板以及缓冲质量10在此具有引导导轨180，滚子120在引导导轨上滚动。第一引导板130的引导导轨180在此对应于缓冲质量110的相应的引导导轨180中的引导导轨。因此，更确切地说，在图1a中仅仅示出了缓冲质量110的引导导轨。为了例如在缓冲质量110偏移时实现缓冲质量的重心沿着垂直于转动轴线150的径向方向移位，缓冲质量110的引导导轨180具有相对于第一引导板130以及未示出的第二引导板的引导导轨基本上镜向对称的引导导轨。当然，引导导轨180还可通过其他的造型彼此对应，使得可在缓冲质量110相应地偏移时实现重心的之前说明的错位。

图1a在此示出了在车辆的正常运行中的情况，在其中之前说明的噪声可由于缓冲质量110撞击到引导导轨180的轨道端部处出现。因此，圆190示出这样的区域，在其中在滚子120和引导导轨180的轨道端部之间发生相应的碰撞。如果缓冲质量110由于出现的振动被激起或倾向于出现比结构上限定的最大摆动角度允许的情况更大的振动幅度，此时这例如可为这种情况。

因此，与此无关地，如果例如离心力200在数值上大于重力210(两者都作用到相同的缓冲质量110上)，那么可还在正常运行期间出现相应的噪声生成。

图1b示出了图1a的在另一运行情况中的传统的扭转振动减振器100。对于在图1b示出的情况，作用到缓冲质量110上的离心力200在数值上小于作用到该缓冲质量上的重力210。如果在断开马达之后传动装置输入轴的转速缓慢地降为零，此时例如可出现这种情况。随着传动装置输入轴的转速降低，作用到缓冲质量110上的离心力200在数值上也相应地降低。

因此，此时可发生缓冲质量110没有经受径向的强制条件或约束力或至少没有经受如此大的径向的强制条件或约束力，使得缓冲质量 110可在该运行状态或运行点中由于其自身的重力210沿着还被称为轨道的引导导轨180或自由地下落。根据缓冲式减振器100的转动位置，缓冲质量110在此可再次撞到引导导轨180的轨道端部处(如例如通过圆190-1示出的那样)或直接彼此碰撞(如在图1b中的圆190-2说明的那样)。由此可引起嗒嗒的可感觉到的金属噪声，其不仅可在车辆内部感觉到，而且可在车辆外部感觉到并且通常被认为是干扰性的。

在图1a和图1b的图示中，为了更好的可见性，未示出还被称为右轨道板的第二引导构件。

为了降低在运行或不同的运行状态期间出现的噪声，缓冲式减振器的实施例具有相对于至少一个引导构件(该引导构件包围根据一个实施例的缓冲式减振器)可转动且形状稳定的隔离构件，其与缓冲式减振器的至少三个缓冲质量处在有间隙的形状配合的连接中。连接部在此恰好设计为，以有关的缓冲质量相对于隔离构件的中间位置为起点，在两个缓冲质量中的一个缓冲质量做使缓冲质量中的两个缓冲质量与隔离构件的连接部的间隙消除的振动时，使隔离构件沿着周向方向转动，使得隔离构件沿着周向方向携带两个缓冲质量中的另一缓冲质量。

因此，隔离构件使各个缓冲质量彼此联结，然而在此实施为基本上一个构件。于是，隔离构件例如可实施为环形件并且同时用作间隔件。出于该原因，在一些实施例中，隔离构件还被称为隔离环、引导环或止挡环。现在首先说明的实施例在此通过槽-榫-连接实现有间隙的形状配合的连接，因此在其中隔离构件实施为槽-榫-环形件。由此可阻止缓冲质量撞到相应的滚动体处，滚动体例如实施为滚子，滚子本身也没有撞到引导轨道(其还被称为轨迹)的端部处。例如如果隔离构件在有关的碰撞区域中具有塑料或由塑料制成，由此可降低噪声。噪声衰减或噪声降低在此例如可由此得到，即，降低作为冲量随着时间的变化(F＝dp/dt＝mdv/dt)的力更确切地说冲量力。

基于塑料的执行方案在此必要时可值得推荐或引人注意，因为如 果构件的刚性很高，用于速度改变(dv)的时间(t)趋向更短。然而，构件的刚性通常与所谓的弹性模量有关，塑料的弹性模量典型地明显小于例如钢的弹性模量。出于该原因，使用具有比金属材料(例如钢)更小的弹性模量的相应的材料可有吸引力。因此可使用塑料(例如热固性塑料、热塑性塑料)或弹性体(即，例如橡胶或涂有橡胶的构件)。

此外，塑料还可具有由材料决定的衰减作用，其可用作附加地降低噪声。同样，塑料通常具有比很多其他的材料(例如钢)更低的重量(比重)。如下文还将进一步阐述的那样，隔离构件在此基本上沿着周向方向运动。因此，通过降低质量可实现减小阻碍运动的惯性或减小惯性矩。因此，通过相应合适的材料选择和/或相应合适的几何结构选择，由塑料构成的隔离构件的惯性例如可小于由钢构成的相应的构件的惯性。因此，如果这样执行，尤其是对于降低这种车辆的总质量有好处必要时可实现，没有显著增加具有根据一个实施例的缓冲式减振器的相应的起动元件(即，例如液力转换器)的自重。图2示出了通过起动元件300的剖视图，更具体地讲，起动元件300为液力转换器310，其根据一个实施例具有锁止离合器320、两级式振动减振器330和缓冲式减振器340。扭转振动减振器340在此实施为转速适应性缓冲器。

起动元件300包括在此柔性的止挡板350，止挡板为起动元件300的输入构件并且例如可与马达输出轴(即，例如内燃机的曲轴)不可相对转动地连接。柔性的止挡板350在此例如可分开起动元件300的壳体360的干扰振动和其他的机械振动。柔性的止挡板350同样例如可取决于使用的内燃机桥接在起动元件300和在图2中未示出的内燃机之间的轴向结构空间。

柔性的止挡板350在此与壳体360不可相对转动地连接，因此马达的转动运动被传递到壳体上。起动元件300的液力零件在此包括泵结构370，该泵结构包括多个与壳体360机械地不可相对转动地连接的泵叶片380。通过壳体360的转动运动使在壳体360的内部中存在的液力介质(例如转换器油)加速并且使之朝涡轮转子390加速，涡 轮转子包括多个涡轮叶片400，涡轮叶片与涡轮转子390同样不可相对转动地例如经由形状配合的连接通过卷曲形状配合地连接。此外，液力零件包括导轮410，其通过自由轮420可转动地围绕可导入到起动元件300中的转动运动的转动轴线430支承。自由轮420在此实现导轮410在转动方向上的***，而自由轮420阻止在相反的方向上的运动。

涡轮转子390在此通过一个或多个铆接连接部与从动轮毂440连接，从动轮毂为起动元件300的输出构件并且可通过内齿部450与传动装置输入轴不可相对转动地联结，然而传动装置输入轴在图2中未示出。

因此，通过前面提到的液力联结可将柔性的止挡板350的转矩和液力介质的通过泵轮370引起的流体流传递到从动轮毂440处且进而传递给起动元件300的输出构件。然而，为了有益于提升起动元件300的效率实现液力转换器零件的桥接，起动元件还具有锁止离合器320，在其中在起动元件300的此处示出的实施例中多个外片460(其本身不可相对转动地与壳体360连接)可通过以下方式与相应的内片470处于摩擦配合的接触中，即，为活塞容积480加载压力并且因此使活塞490压向外片460。内片470本身不可相对转动地与内片支架500联结。然而，为了实现接合和分离，即实现摩擦配合的接触的建立或分开，内片至少部分地沿着转动轴线430、即沿着轴向方向可移动地布置。

内片支架500与两级式振动减振器330联结。因此通过间隔式铆接部510使内片支架500与外部的中间盘片520不可相对转动地联结，中间盘片贴靠在第一弹簧元件530处。因此，外部的中间盘片520为减振器330的输入构件。

此外，第一弹簧元件530与两个盖板540(其在两侧沿着转动轴线430邻接到第一弹簧元件530处)接触。通过另一间隔式铆接部550使两个盖板540彼此并且与根据一个实施例的扭转振动减振器340联结。此外，两个盖板540止挡在第二弹簧元件560处，盖板又与内部的中间盘片570贴靠，中间盘片同样与从动轮毂440通过铆接部580不可相对转动地连接。

在此，第一弹簧元件530为两级式振动减振器330的第一级，第二弹簧元件560为两级式振动减振器330的第二级。在此，根据一实施例的扭转振动减振器340与用作中间质量的盖板540机械地不可相对转动地联结。

缓冲式减振器340根据其实施例具有多个、典型地至少三个缓冲质量110，如之前已经阐述的那样，缓冲质量恰好构造为，缓冲质量可与导入到扭转振动减振器340中的转动运动相关地实施振动，以便衰减转动运动的例如可引起转动不均匀性的振动分量。缓冲质量110在此沿着周向方向、即垂直于转动运动的转动轴线430错位地布置。缓冲质量在此处示出的实施例中多件式地、更具体地讲三件式地实施。因此，缓冲质量110中的每个缓冲质量在此包括三个沿着转动轴线430彼此错位布置的子缓冲质量590，其中的一个在图2中在图示的上半部中示例性地利用附图标记590来表示，在下半部中缓冲质量110的相应的子缓冲质量590单独地利用附图标记590-1、590-2和590-3来表示。子缓冲质量590在此没有彼此机械地刚性地或固定地连接，因此子缓冲质量彼此可被看作质量110。

在此处示出的实施例中，缓冲式减振器340更具体地讲具有四个沿着周向方向基本上等距离地分布的缓冲质量110，缓冲质量分别包括三个彼此没有联结的子缓冲质量590。当然，在其他的实施例中还可使用其他数量的缓冲质量110和/或以其他方式构造的缓冲质量110。然而，缓冲式减振器340根据其实施例在此具有至少三个缓冲质量110。如已经阐述的那样沿着周向方向分布的单独的缓冲质量110在此可等距离地、然而也可与此不同地布置。

缓冲质量也可不同地构造，即例如单件式地构造。同样，缓冲质量可具有多个子缓冲质量590，其中，如在图2中示出的三件式的设计方案尤其不是强制性的。因此，在缓冲质量110的范围中还可使用更少或更多的子缓冲质量590。只要确实实施子缓冲质量，子缓冲质 量必要时也可相互彼此固定地或刚性地连接。

此外，如在图2中示出的那样，缓冲式减振器340具有第一引导构件600-1和第二引导构件600-2，其相对于第一引导构件600-1沿着转动轴线430错位地布置。引导构件600在此构造成如此可运动地引导缓冲质量110，使得缓冲质量沿着周向方向不仅错位地布置，而且同样可实施相应的振动，以便衰减转动运动的振动分量。

为此目的，在此示出的缓冲式减振器340在两个引导构件600处具有相应的引导导轨610，它们与在缓冲质量110中的相应的引导导轨610一起如此构造，使得一个或多个滚动体620可在引导轨道处滚动并且因此可促成缓冲质量110相对于引导构件600的相应的引导。滚动体620在此实施为梯级状的滚子630。缓冲质量110的引导导轨610在此如此对应于引导构件600的引导导轨610，即，在缓冲质量110从其相应的中间位置偏移时实现有关的缓冲质量110的重心的径向移位。缓冲质量例如可基本上镜像地实施，如随后还将进一步阐述的那样。

在其他的实施例中当然可实现与在图2中示出的两个引导构件600-1、600-2数量不同的引导构件600。因此，例如可行的是，还仅仅利用唯一的引导构件600相应引导至少三个缓冲质量110。根据具体的设计方案，在这种情况下必要时可推荐将缓冲质量110沿着转动轴线430布置在引导构件600的两侧。此外，然而同样可行的是，实施多于两个的引导构件600。

在此处示出的实施例中，引导构件600由板状的材料、典型地由钢板制成，因此引导构件还被称为引导板或由于集成的引导导轨610还被称为轨道板。引导构件在此基本上板状或环状地实施，其中，第一引导构件600-1具有带有多个钻孔650的法兰结构640，借助于其使第一引导构件600-1与减振器330的盖板540连接。

此外，缓冲式减振器340还包括形状稳定的隔离构件660，隔离构件设计成可围绕转动运动的转动轴线430转动。隔离构件660在此与缓冲质量110处于有间隙的形状配合的连接中，缓冲质量恰好设计 为，以缓冲质量110相对于隔离构件660的中间位置为出发点，在两个缓冲质量中的一个缓冲质量做使缓冲质量110中的两个缓冲质量与隔离构件660的有关连接部的间隙消除的振动时，使隔离构件660沿着周向方向恰好如此转动，即使得隔离构件同样沿着周向方向携带两个缓冲质量110中的另一缓冲质量。由此，缓冲质量110于是基本上平行地通过隔离构件660引导通过相应的间隙。

在此处示出的实施例中，相应的连接通过槽-榫-连接部670实现，如在图2中的相应的圆670中表示的那样。出于该原因，隔离构件660还被称为槽和榫-环形件，因为隔离构件除了相应的榫结构之外同样基本上环形地设计。隔离构件660在此具有环绕的凸肩680，隔离构件660借助于凸肩不仅在径向方向上而且在轴向方向上、即沿着转动轴线430通过第二引导构件600-2引导。

此外，隔离构件660多个孔洞或钻孔690，其例如可用于降低重量，然而还可用于液压介质流入到在隔离构件660和缓冲质量110之间的区域中或从该区域流出，以便因此反作用于缓冲质量110振动的通过液压介质引起的衰减。

当然，隔离构件660在其他的实施例中还可不同地实施，如随后的说明还将示出的那样。因此，例如设置钻孔690尤其不是强制性的措施。

如随后的说明还将示出的那样，缓冲质量110通过榫部根据槽-榫-原理在构造为环形件的隔离构件660处相对彼此保持在适当的位置中。缓冲质量110彼此相对于转动轴线340的角距在此基本上没有改变。因此可在很多运行情况下阻止缓冲质量110的彼此碰撞。

如随后的图3a和3b示出处的那样，在该实施例中，例如如果马达停止或出于其他的原因缓慢地转动，单个的缓冲质量110也不可由于作用到其上的重力突然落入到止挡中。基于缓冲质量110的之前说明的基本上平行的引导，这可基本上仅对与隔离构件660联结的所有的缓冲质量110、即在此处示出的实施例中的所有的缓冲质量110同时发生。

然而，由于此处选择的结构，不是有关的引导导轨的端部、即不是相应的轨迹用作止挡，而是隔离构件660本身用作止挡，其中，缓冲质量110互相沿着周向方向进行支撑。因此，在此处示出的实施例中，缓冲质量110沿着径向方向的运动和/或缓冲质量110的最大的摆动角度由此受到限制，即，隔离构件610与缓冲质量110在有间隙的形状配合的连接部之外接触。更具体地讲，隔离构件660构造为隔离内环，以便因此在彼此联结的缓冲质量110中的至少一个缓冲质量中在预定的间距内截住沿径向向内指向的运动。因此，基于平行的引导阻止与隔离构件660相应连接的所有缓冲质量110的不受控的冲撞。

图3a示出了通过缓冲式减振器340的剖视图，而图3b示出了缓冲式减振器340的部分撕开图。

图3a又说明了缓冲质量110与其三个子缓冲质量590-1、590-2、590-3以及缓冲质量110的相关的运行轨道610和两个引导构件600-1、600-2的内部构造。同样又示出了通过凸肩680实现的径向和轴向支承。此外又示出了槽-榫-连接部670。

在图3b的部分撕开图中示出了第一引导构件600-1，其具有法兰结构640和其钻孔650。同样示出了沿着转动轴线430平行错位的引导构件600-2，其与第一引导构件600-1通过间隔栓700连接。

如之前已经提到的那样，引导构件600同样具有引导导轨610，如同缓冲质量110一样。引导构件600和缓冲质量110的引导导轨610的几何结构和布置在此恰好彼此如此对应，即，在缓冲质量110从其中间位置偏移时发生有关的缓冲质量110的重心沿着径向方向的移位。为此目的，引导导轨610具有弯曲区段710，其例如可设计成椭圆形的一部分的形状或圆形的一部分的形状。与有关的弯曲区段710对置的侧面具有相应的突起，从而形成在缓冲质量110和引导构件600中的引导导轨610的相应的凹部在此处示出的实施例中具有基本上肾状的结构或设计方案，因此运行轨道610还被称为“肾状部”。然而同样可取消上述的突起。形成引导导轨610的有关的凹部也可不同地设计，只要凹部例如在这样的意义中彼此对应，即，在缓冲质量 110从其中间位置移位或偏移时出现有关的缓冲质量110的重心的径向间距的说明的改变。

如例如比较缓冲质量110-3和第一引导构件600-1的相应的引导导轨610(其同样分配给缓冲质量110-3)示出的那样，引导导轨610在其几何结构的设计方面彼此非常类似，然而镜像相反地布置。由此可通过滚动体620的相应的滚动实现缓冲质量110的重心的说明的移位。

如在图3a和图3b中示出的槽-榫-连接部670为有间隙的形状配合的连接的示例。因此，隔离构件660在此处示出的实施例中具有连接结构720，而缓冲质量110具有相应的连接凹部730。连接结构720和连接凹部730在此恰好构造为，连接结构720可接合到连接凹部730中，以便因此一方面实现缓冲质量110沿着周向方向的说明的引导或带动，然而另一方面实现连接结构720相对于连接凹部730的径向运动或补充或替代于此实现连接结构720相对于连接凹部730的转动。因为连接结构和连接凹部与隔离构件660或缓冲质量110连接或与隔离构件或缓冲质量集成地实施，还相应得到有关的构件彼此的径向的可运动性或可转动性。在此设计为榫部740的连接结构720相对于实施为槽750的连接凹部在示出的图示中分别具有很小的间距760-1、760-2，其表示连接的间隙。

隔离构件660在此可沿着周向方向运动，然而沿径向通过凸肩680支承在第二引导构件600-2处或在第二引导构件处引导。此外，缓冲质量110在沿径向内置的侧面处分别具有对称于连接凹部730布置的、凹状且弯曲设计的接触区域770-1、770-2，从而缓冲质量在碰到隔离构件上的情况下能够尽可能面状地接触隔离构件660。如果隔离构件660基本上为环形件或环形的结构，如例如图3b示出的那样，接触区域770例如可设计成圆形的一部分的形状，其中，其半径相应于隔离构件在止挡的区域中的半径，缓冲质量110与隔离构件在该止挡处接触。当然，如果隔离构件660例如具有与环形形状不同的变体，也可在其他的实施例中实现接触区域770的其他的设计方案。因此， 隔离构件660以及接触区域770例如还可在有关的区域中直线地实施或具有其他的形状。

例如如果隔离构件660由塑料制成，当增大接触区域770的相应的面积时，可基于其机械特性(例如弹性模量或其减振作用)必要时降低在接触区域770的区域中的表面压力并且进而降低噪声形成和/或可能降低磨损。

图4a示出了缓冲质量110的侧视图，其例如示出了凹部，引导轨道610与弯曲的区段710形成凹部。此外，图4a示出了还被称为引导槽的槽750，其表示此处使用的连接凹部730。在该实施例中，连接凹部730具有两个彼此对置的笔直区段780-1和780-2，在图4a中未示出的榫部740可利用其圆形部在该区段中转动和沿径向运动，而如果消除了有关的槽-榫-连接部的间隙，榫部沿着周向方向带动110。换言之，连接凹部730可与连接结构720一起在周向方向上固定缓冲质量110。笔直的区段780在此布置在连接凹部730的敞开的端部790和闭合的端部800之间。此外，区段780在此处示出的实施例中基本上平行地延伸，然而例如也可成实施朝闭合的端部800的方向上收敛。区段必要时同样还可设计成朝闭合的端部800散开。

此外，连接凹部730在敞开的端部790的区域中在两侧分别具有倒圆部810，其具有设置成避免与隔离构件660碰撞或点接触的半径。

为了进一步阐述这种情况，图4b示出了具有实施为榫部740的连接结构720的隔离构件660的侧视图。连接结构在至隔离构件660的纯粹环形区段820的过渡部处具有相应的倒圆部830，倒圆部集成在该区域中用于降低隔离构件660的材料的机械应力。在此，缓冲质量110的倒圆部810的半径刚好根据倒圆部830的半径来设计，从而缓冲质量110恰好不与倒圆部830产生接触，这可引起具有很高的表面压力的点接触或线接触。因此可发生不仅隔离构件660而且缓冲质量110经受特别的机械负荷，更确切地说还可导致妨碍缓冲质量110的自由的可振动性。

此外，图4b示出了，连接结构720至少部分地具有垂直于图4b 未示出的转动轴线430的圆形和/或椭圆形的外轮廓，其以大于0°的预定的张角α延伸。张角α在此相对于径向方向840分成两个对称的半角α/2。以中点850为起点，圆形或椭圆形的外轮廓在此以角度β延伸，角度β又相对于径向方向840分成两个对称的半角β/2。以在连接结构720的圆形或椭圆形的外轮廓处的切线860为起点，通过切线的平行错位穿过中点850得到线870，线870同样与径向方向840围有角度α/2。因为切线860垂直于圆形或椭圆形的外轮廓的半径880，所以这同样适用于线870，因此对于圆形或椭圆形的外轮廓的延伸角β或其半角β/2相对于张角α或其半角α/2适用关系式β/2＝α/2+90°。相应地对于延伸角β相对于张角α适用于关系式β＝α+180°。

如果现在连接凹部730构造成如此容纳连接结构720，使得连接结构允许有关的缓冲质量110转动张角α，这必要时在笔直区段780的在图4中示出的平行的设计方案中的情况中可是有意义的。有关的圆形或椭圆形的外轮廓可设计成具有延伸角β＝α+180°或更大的延伸角。此外，由于连接凹部730具有笔直区段780，连接结构720相对于连接凹部730同样还可实现沿着径向方向840运动。角度α在此应与缓冲质量110相对于隔离构件660的可能的转动匹配，以便因此尽可能地避免出现约束力。该情况在此例如相应于在平行面的引导部中的圆的栓的情况。

当然在此可推荐使张角或角度α与缓冲质量110相对于隔离构件660的可能的转动匹配。

如图4a和图4b已经示出的那样，在缓冲质量110中的还被称为凹处的连接凹部730的面彼此平行地取向。因此，连接结构720的圆形部(即，隔离构件660(槽-榫-***)的榫部740的圆形部)可在平行的面780之间运动。

在缓冲质量中的连接凹部730在此设计在径向内部。虽然由此可降低单独的缓冲质量110的质量，然而相对于可能其他的实现方案可由此必要时降低设置的凹处的数量。同样相应的凹处必要时还可坐落 在径向外部，这可引起进一步降低质量或降低惯性矩。

图5示出了图3b的放大的图示，在其中缓冲式减振器位于端部止挡位置中。更具体地讲，在图5中示出了缓冲质量110-1在滚动体620碰到引导导轨610的有关的端部区域或轨道端部890之前如何止挡在隔离构件更确切地说由塑料制成的隔离构件660处。换言之，在滚动体620碰到缓冲质量110或有关的引导构件600的轨道端部890(轨迹的端部)之前，缓冲质量110-1在接触区域770中碰到隔离构件更确切地说由塑料制成的隔离构件660。在此，缓冲质量在周向方向上通过槽-榫-***彼此保持在几乎或基本上恒定的角度上。

图6根据缓冲式减振器的实施例示出了缓冲式减振器340的与图5相似的图示，然而在其中缓冲质量110位于中立位置或中间位置中。在此，同样如在缓冲式减振器340的其他的实施例中那样，中间位置能够实现缓冲质量110沿着周向方向在两个方向上偏移相同的距离或相同的角度。基于在此不仅连接结构720而且缓冲质量110与其连接凹部730翻转对称地实施，因此在此缓冲质量110以及连接凹部730的取向恰好相应于这样的取向：径向方向840在缓冲质量110和连接结构720的之前提及的对称平面中，对称平面在这种情况下重合。

图7a示出了隔离构件660的侧视图，而图7b示出了在垂直于转动轴线430的平面中的俯视图。图7a在此再次示出了凸肩680，借助于凸肩实现在第二引导构件600-2处的径向和必要时轴向的引导，第二引导构件还被称为右边的DAT-轨道板(DAT＝转速适应性缓冲器)。

此外，图7a示出了多个钻孔690，其可隔离构件660的侧面中、即在环形区段820中引入，然而还可引入到连接结构720、即榫部740中。然而，钻孔690为可选的组成部分，其必要时可以其他的形状或根本没有实施。

在连接结构720的区域中的钻孔690基本上沿径向向内指向并且设置成当缓冲质量110在周向方向偏转并且在此由于引导导轨610的形状还在径向方向上运动时，液压介质、即例如在起动元件300的内部中包围的或可填充到其中的液压介质可在缓冲质量110运动时沿径 向向内流出或流入。因此，例如可发生由于引导构件600的基本上盘状的设计方案阻止液压介质通过钻孔的流入或流出，然而这必要时也可能为有针对性的措施。由于引导构件600必要时用于关闭缓冲式减振器340的侧面，所以如情况可能可由此降低自泵效应，其由此引起，即，缓冲式减振器的结构液压介质在周向方向上的可能也许不期望的流动。在环形区段820的区域中的其他钻孔690例如可用于降低重量。

此外，图7b示出了，在此处示出的实施例中总计五个还被称为缓冲重量的缓冲质量110在相应数量的连接结构720处通过隔离构件660引导。因此，隔离构件660在此具有五个对称轴。图7b同样示出了垂直于转动轴线430的圆形或椭圆形的外轮廓，其具有这样的半径使得可使缓冲质量110转动，而没有在此产生约束力。当然，圆形或椭圆形的外轮廓的之前已经说明的张角应与缓冲式减振器340根据其实施例的随后的应用或确切的执行方案和其他的参数匹配。因此，连接结构720可引起缓冲质量110彼此的定位或引导。图7b还示出了在连接结构720的区域中的之前已经说明的倒圆部830，其用于消除应力和降低隔离构件660的其他的机械负载。

图8示出了另一隔离构件660的立体图示，其例如可结合缓冲式减振器340使用。隔离构件660的在此示出的设计方案与之前说明的隔离引导构件的不同之处仅在于添加了在转动运动的运行方向上实施的、完全环绕隔离构件660的槽900，该槽在钻孔690的区域中引入到环形区段820中。必要时通过设置槽900可相对于没有这些槽900的版本降低隔离构件660的质量。换言之，槽900用于减重。

通过使用缓冲式减振器340可根据其实施例将用于降低转速适应性缓冲器的噪声的措施例如在变矩器中即使在很低的转速的情况下必要时予以转化。为此使用的隔离构件660在此在仅仅少量的附加构件的情况下(在本实施例中主要仅利用唯一的附加构件、即隔离构件660)实现基本上平行地引导缓冲质量110。此外，由于隔离构件660作为隔离内环的沿径向内置的设计方案，必要时也可高效地利用提供的结构空间，而没有使振动减振的效率显著变差。于是可因此整体上 如情况可能改善在简化制造、降低在缓冲式减振器340的不同的运行状态期间的噪声、高效地利用提供的结构空间和实际的减振之间的折衷。

图9a根据隔离构件的实施例示出了通过缓冲式减振器340的另一隔离构件660的剖视图。在又实施为隔离内环的隔离构件660(其具有相应的凸肩680以用于沿径向和/或沿轴向引导隔离构件)中再次实施有用于引导液压介质和/或减重的钻孔690以及用于减重的槽900。因此，图9a例如示出了钻孔690，其居中地延伸通过连接结构720中的一个连接结构、即通过相应的榫部740。

然而，为了提升或提高耐磨强度，隔离构件660在凸肩680的区域中具有例如浇注的金属环910，金属环布置在与第二引导构件600-2的接触部位的区域中。由此必要时可提高隔离构件660的使用寿命。

换言之，浇注的金属环910用于提升在隔离构件660的径向或轴向的引导部的接触部位和有关的引导构件600-2处的耐磨强度。金属环910在此可能可气体氮碳共渗地实施以更好地粘着在塑料处。当然也可在这种结构的区域中使用其他的金属材料或其他的降低磨损的材料。同样不必涉及有针对性地浇注到塑料中的环形件。金属环例如可借助其他的连接技术、例如借助于粘接安装。金属环910尤其还不必用作一个构件，而是例如可以多个段或以切开的形式实施或必要时并非完全环绕地实施。

图9b示出了另一隔离构件660的俯视图，其例如可用在根据一实施例的缓冲式减振器340的范围中。在此，图9b示出了随后说明的两个其他的可选的实施细节。因此，作为可行的第一变体，隔离构件660在连接结构720的区域中具有浇注的金属板920，金属板又用于提高耐磨强度。然而，不同于如在图9a中示出的金属环910，金属板920用于提高与槽750、即还被称为引导槽的连接凹部730的接触部位的耐磨强度。换言之，隔离构件660指出了一种可选的可能性：在连接结构720处的浇注的金属板920用于提高在连接结构与在图9b中未示出的缓冲质量110的连接凹部730的接触部位处的耐磨强度。

作为另一可选的可能性，图9b在隔离构件660的垂直于径向方向840的侧面的环形区段的区域中示出了涂有橡胶的表面930，该表面在图9b中用虚线示出。如果表面安装在缓冲质量110的接触区域770与隔离构件660接触的部位处，该表面例如可用于在隔离构件660和缓冲质量110之间的改善的减振。涂有橡胶的表面930例如可通过喷射的橡胶或EPDM材料(EPDM＝乙烯—丙烯—环戊二烯三元共聚物＝三元乙丙橡胶)来实施。当然在此必要时还可使用弹性体。换言之，在环形区段820的区域中的涂有橡胶的表面930必要时在碰到隔离构件660上时、即当缓冲质量110在径向方向上碰到环形件处时实现缓冲质量110的更好的减振。

图10a和图10b剖切地示出了通过根据另一实施例的缓冲式减振器340的剖视图，该实施例与之前说明的实施例、尤其结合图3a和图3b阐述的实施例的不同之处主要在于隔离构件660和连接结构720以及连接凹部730的设计方案。因此，在此处示出的实施例中，连接结构720不再安装在隔离构件660处，而是安装在缓冲质量110处。连接结构再次同样实施为榫部740，如之前说明的那样。相应地，隔离构件660具有呈相应的槽750的形式的相应的连接凹部730，其又实现有间隙的形状配合的连接。

换言之，在此还可相反地实现之前说明的槽-榫-组合，在其中槽750在例如实施为塑料环的隔离构件660中实现，并且榫部740在有关的重量110中实现。由此必要时可实现提高缓冲质量110的质量。

然而，为了恰好在间隔引导构件660中的连接凹部730的区域中实现足够的机械稳定性，必要时可推荐沿径向进一步向内设置加固结构940，以便因此实现出现的力和力矩的更好的分布。因此，可相对于隔离构件660的之前说明的执行方案隔离构件660由此至少局部地沿径向进一步向内建造。如果沿径向在具有缓冲质量110和引导构件600的实际的缓冲部件内部的径向结构空间足够大，此时例如可有意义地使用这种结构。

在此，如之前说明的那样，连接凹部730和相应的连接结构720 可相似或相同地构造。

图11a和图11b示出了在图10a和图10b中示出的隔离构件660的侧视图和俯视图，而图12示出了相应的立体图示。在此附图例如又示出隔离构件660再次具有凸肩680以用于沿径向和/或轴向的引导以及不仅在连接凹部730的区域中而且在环形区段820的区域中包括钻孔690以用于减重和/或液压介质的改善的流入或流出。

此外，图11b和12示出了在连接凹部730的区域中的加固结构940中在沿径向内置的侧面处具有同样为圆形的一部分的形状或柱段状的外轮廓。

通过在根据一个实施例的缓冲式减振器340的范围中使用在图11a至图12中示出的隔离环还可因此实现利用仅仅唯一的附加构件、即隔离构件660一起带动或引导缓冲质量110。同样执行方案必要时可没有附加的轴向结构空间的情况下实行。

图13a示出了根据一个实施例的另一起动元件300，其又实施为液力转换器310并且在构造方面与在图2中示出的起动元件300或液力转换器310非常相似。图13a的剖视图在此在与图2类似的截面平面中延伸。

在此，两个起动元件300的不同之处在于一些具体的设计特征，其中例如包括锁止离合器320的内片470的数量。于是，在图13a中示出的起动元件300具有仅仅唯一的内片470，因此，外片460的数量也少于在图2中示出的起动元件300中的情况。然而，起动元件300的不同之处尤其还在于缓冲式减振器340的结构设计。

在此处示出的起动元件300中，由于结构上的边界条件而不可使用沿径向相对于缓冲质量110内置的隔离构件660。因此，在此处示出的情况下沿径向在缓冲式减振器340的缓冲质量110内部出于结构空间原因不可采取可引起降低噪声的措施。因此，各个缓冲质量590沿径向明显更远地向内朝涡轮转子390和其与从动轮毂440的铆接部580延伸。出于该原因，在缓冲式减振器340的范围中使用这样的缓冲式减振器，在其中还被称为隔离环的隔离构件660沿径向布置并且 沿径向支承在第二引导构件600-2之外。因此，隔离构件660在此通过有间隙的径向支承在第二引导构件600-2处来引导。

如下面结合图13b和随后的附图还将详细阐述的那样，在此隔离构件660的轴向的支承实施在铆钉头和还被称为离心重量的缓冲质量110之间。隔离构件660在此还又用于缓冲质量110彼此的相互支撑。因此，缓冲质量110基本上在其转动角度方面彼此固定。因此尤其可实现阻止缓冲重量110的相互碰撞。因此，单个重量不可进入到其止挡中。而是这仅可对于所有缓冲质量110一起发生。在此，根据具体的执行方案，这种止挡例如可通过沿径向内置的环形件实现，其中，如果环形件出于结构空间原因仅截住一个缓冲质量110，从而此时还通过铆接或联结经由隔离构件660相应保持其他的缓冲质量110，这必要时可是足够的。

如图13a示出的那样，在此隔离构件660沿径向位于第二引导构件600-2外部。在此，不仅隔离构件660而且第二引导构件600-2基本上盘状或环形地设计、因此具有基本上圆形或筒状的外轮廓或内轮廓，外轮廓和内轮廓在其半径方面恰好彼此匹配，使得隔离构件660通过第二引导构件600-2沿径向引导。

由此可实现隔离构件660不是沿轴向方向、即沿着转动轴线430构造。仅仅由于随后还将说明的铆钉头必要时可出现提高的轴向结构空间需求，然而结构空间需求出现在区域950中，在该区域中涡轮壳或涡轮转子390弯曲并且相应提供结构空间。换言之，在此处示出的实施例中由于涡轮转子390的形状提供必需的附加的轴向结构空间。

如之前已经说明的那样，隔离构件660原则上在此还可由任何合适的材料制成。因此，隔离构件660例如可由金属材料(即例如冲制板材)或还由塑料制成。典型地，除了由转速引起的离心力之外，隔离构件在正常的运行中在径向方向上没有受力或至少仅受到很小的力。

图13b示出了与图13a类似的图示，然而在其中根据一个实施例的缓冲式减振器340转动到如此程度，即，可看到之前已经提到的铆 钉960。铆钉具有铆钉头970，铆钉头在铆钉960的面向第二引导构件600-2的端部处可见。铆钉具有铆钉头970，铆钉头布置在铆钉960的面向第二引导构件600-2的端部处。此外，铆钉970在面向第一引导构件600-1的端部处具有钻孔或凹部980，其实施为袋状凹部并且相对于铆钉960的铆钉杆990居中地引导。

在通过箭头1000标记的区域中，隔离构件660沿轴线有间隙地支承在缓冲质量110和铆钉头970之间或在它们之间引导。在此，在轴向方向上在区域950中由于涡轮转子390的几何结构产生结构空间。换言之，在缓冲质量110和涡轮转子390之间沿径向外部存在用于铆钉头970的空间，而在此沿径向在缓冲质量110内部仅提供非常小的结构空间。

由于在图13a和图13b中示出的起动元件300由于为结合马达起停自动控制装置使用而设计，所以基于隔离构件660的基本上环形的设计方案，隔离构件还被称为MSA-隔离环(MSA＝马达起停自动控制装置)。

图14a示出了通过根据实施例的缓冲式减振器340的剖视图，而图14b以缓冲式减振器340的俯视图的形式示出了图14a的部分剖视图。

如图14a和图14b两者一起示出的那样，不仅隔离构件660而且第二引导构件600-2基本上环状地设计，因此隔离构件660在此又可被称为隔离环。隔离构件660和第二引导构件600-2的半径在此设计为，隔离构件660有间隙地沿径向支承在第二引导构件600-2处。

图14a和14b在此示出了处在偏移的状态中的缓冲质量110。相应地，滚动体620不仅相对于缓冲质量110的引导导轨610而且相对于引导构件600的引导导轨610分别处在轨道端部890的区域中。通过下文还将更详细地说明的、在此由铆钉960形成的连接结构720和在隔离构件660中的相应的连接凹部730在周向方向上相应地偏移时有间隙地形状配合地在缓冲质量110再次带动缓冲质量。

图15如之前示出的那样示出了根据实施例的缓冲式减振器340 的俯视图。在此，如滚动体620或滚子630的位置示出的那样，缓冲质量处在其中立位置或中间位置中。在此，图15从第二引导构件600-2的一侧示出了缓冲式减振器340。第一引导构件600-1仅在法兰结构640的具有其钻孔650的区域中可见。

图15示出，在该实施例的隔离构件660中，连接结构720至少部分区段地具有柱状的外轮廓，其中轴线平行于转动轴线延伸。连接凹部730在此具有带有两个彼此对置的笔直区段780-1、780-2的外轮廓，笔直区段又布置在连接凹部730的敞开的端部790和闭合的端部800之间。连接凹部730在此又恰好构造为，连接凹部可容纳连接结构720、能够实现有关的缓冲质量110的转动和连接结构720沿着径向方向的运动。

在此，连接结构720机械地固定地与有关的缓冲质量110连接。引导构件600中的至少一个引导构件(在本实施例中第二引导构件600-2)在此构造成通过使连接结构720与至少一个引导构件600接触限制有关的缓冲质量100沿着径向方向的运动。如之前已经阐述的那样，机械地固定意指，就此而言基本上无间隙的在所有的线性的空间方向上的机械连接。连接结构720在此恰好可通过柱状的外轮廓与至少一个引导构件600接触。连接结构720通过铆钉960形成，如尤其在图13b中可见的那样。在此，图15用虚线示出了形成连接结构720的柱状的外轮廓的铆钉杆990，而图15中的图示主要示出了铆钉960的铆钉头970。

现在为了通过使连接结构720与第二引导构件600-2接触实现限制缓冲质量110的径向运动的之前说明的可能性，引导构件具有凹处1010，凹处尤其必要时可一起负责铆钉960或铆钉头970的自由活动。凹处1010在此为在第二引导构件600处的自由位置，在铆钉与有关的引导构件在削平的区段1020的区域中接触之前，还被称为栓的铆钉960(即连接结构720)可在该自由位置上在径向方向上***。

如已经阐述的那样，通过铆钉杆990形成的柱状的外轮廓沿着连接凹部730的平行的笔直区段780运动。如果现在缓冲质量110的转 动角度如此大，即，连接结构720以其柱状的外轮廓沿径向向内离开连接凹部730的区域，则凹处110同样为必需的措施，以便必要时阻止与引导构件600-2的过早接触。

为了更详细地说明这种情况，图16示出了与图15非常类似的图示，然而在其中与图15不同的是缓冲质量110现在处在偏移的状态中。因此，图16示出了连接结构720、即铆钉960如何由于缓冲质量110的摆动沿径向向内游移并且以其中点布置在连接凹部730的敞开的端部790的区域中。在此，在缓冲质量110的完全偏移的状态中，连接结构720的柱状的外轮廓(其通过铆钉960的铆钉杆990形成)进入引导构件600-2的削平区域1020(通过该削平区域形成凹处1010)。

图17示出了根据另一实施例的缓冲式减振器340的与图15类似的图示，在该实施例中进行了隔离构件的重量优化或降低在隔离构件660处的惯性矩。在此缓冲质量110同样又处在其中间位置、即中立位置中。在可选地重量优化或降低惯性矩时，降低隔离构件660在径向方向上的宽度。然而，为了在凹部的闭合的端部800的区域中提供对于基本上切口状的连接凹部730足够的材料，隔离构件660又具有环形区段820，在环形区段处在连接凹部730的闭合的端部800的区域中连接有相对于环形区段820沿径向向外延伸的加固结构940，如通过在该区域中的虚线说明的那样。

通过与此相关的重量或质量降低必要时可实现缓冲式减振器340和因此起动元件300能够更快的响应。

图18a示出了通过在图13a至图16中示出的根据实施例的缓冲式减振器340的剖视图。图18b在此示出了图18a的在连接结构720的区域中的放大的图示。图18a和18b的剖切平面在此恰好如此选择，即，该剖切平面示出通过铆钉960、即通过连接结构720的截面。

如之前已经阐述的那样，在此处示出的实施例中的缓冲质量110由三个单个缓冲质量590-1、590-2、590-3(单个缓冲质量以该顺序支承在第一引导构件600-1和第二引导构件600-2之间)布置而成。为 了实现缓冲质量110的单独的单个缓冲质量590的相应的尽可能自由的运动，单个缓冲质量具有钻孔1030，钻孔的直径大于铆钉杆990的外直径。换言之，单个缓冲质量590具有比连接结构720的由铆钉杆990形成的柱状的外轮廓更大的钻孔。

然而，为了实现隔离构件660在铆钉头970和缓冲质量110(更具体地讲，最靠近第二引导构件600-2的子缓冲质量590-3)之间的相应地具有间隙的轴向引导，以便例如实现隔离构件660沿着周向方向相对于引导构件600-2的转动，呈铆钉960的形式的连接结构720仅与第一子缓冲质量590-1铆接。

为此目的，铆钉960具有呈盲孔的形式的钻孔980，其仅仅在第一子缓冲质量590-1的区域中延伸。由此实现铆钉960仅在该区域中扩张到如此程度，即，铆钉与有关的子缓冲质量590-1与力或运动方向有关地达到力配合或形状配合的连接。

因此，其他的单个缓冲质量590-2、590-3相对于铆钉杆990具有间隙，由此在运行中保证单个缓冲质量590处在其引导导轨610上并且彼此的位置没有通过单个缓冲质量590中的钻孔预定。于是必要时可由此降低在缓冲式减振器340的运行中的卡住、夹住或其他的干扰，必要时还降低其出现的可能性。

换言之，铆钉960仅铆接在最后的子缓冲质量590-1中，以便还被称为单个缓冲质量的子缓冲质量590可彼此运动。因此，在相应的轨道轮廓或引导导轨610中的所有的子缓冲质量590可贴靠在滚动体620处。由此必要时可阻止强迫力，并且用于铆钉960的钻孔1030彼此和相对于引导导轨610的位置公差必要时可相对很大，即由此没有保持得很小。然而，就此而言重要的是，这在此也仅为可选的执行方案。

虽然钻孔1030的执行方案原则上降低子缓冲质量590和因此缓冲质量110的质量，然而因为铆钉960又基本上填满钻孔1030，所以基本上可补偿由于钻孔1030出现的质量损失。因此，在忽略钻孔1030和铆钉杆990以及凹部980的略微不同的直径的情况下，原则上甚至 可基本完全补偿缺失的质量。

图19示出了根据另一实施例的缓冲式减振器340的与图18b非常相似的图示，该实施例与在图18b中示出的实施例的主要不同在于连接凹部730在其直径方面少许更大地实施。如果连接结构720例如由金属材料制成，即铆钉960由相应的材料制成，柱状的外轮廓的与用于限制缓冲质量110的径向运动的有关的引导构件600-2接触的区段可由套筒1040包围。套筒例如可由塑料(即，例如热固性塑料、弹性体或热塑性塑料)制成，如之前说明的那样。

因此，缓冲质量110的止挡可可选地通过套筒1040实现，套筒可布置在铆钉杆990上。因此，在缓冲质量110的滚动体620可进入到有关的止挡中之前，套筒可沿径向止挡到有关的引导构件600-2处。当然，作为替代，也可集成沿径向内置的、由相应的材料构成的环形件，该环形件截住缓冲质量110。于是，套筒1040可因此用作塑料套筒、限制角度的止挡，套筒在缓冲质量110最大偏移时接触第二引导构件660。

最后，图20示出了缓冲式减振器340的立体图示，如例如在图13a、图13b、图14a和图14b中示出的那样。

此外，图21示出了根据一个实施例的缓冲式减振器340的立体视图，在其中隔离构件660与在图20中示出的隔离构件的不同之处主要在于，该隔离构件在径向外部的区域中具有更宽的桥接部，以便可依赖于离心力地更好地吸收力。该结构在此还又利用了在起动元件300的区域中的区域950未被使用。为此目的，隔离构件660在背对缓冲质量110的侧面处成形成锥状。换言之，隔离构件660在此还又匹配于用于起动元件300的涡轮更确切地说涡轮转子390的自由体积。

图22示出了具有作为减低噪声的措施的隔离构件660的另一缓冲式减振器390的立体图示，在其中隔离构件660在其径向的支承方面还可实施在第二引导构件600-22内部。该执行方案必要时可实现将隔离构件660的惯性矩基于更小的重心半径保持得更小。然而，该 变体沿着转动方向430、即在轴向方向上构造得少许更长。

图22在此从第二引导构件600-2的侧面示出了缓冲式减振器340。连接结构720在此与缓冲质量110中的至少一个缓冲质量连接，其中，连接结构720和隔离构件660恰好可通过连接结构720和隔离构件660的接触限制有关的缓冲质量110沿着径向方向的运动。因此，在该实施例中，连接结构720又具有通过铆钉960的铆钉杆990形成的柱状的外轮廓。连接凹部730在此设计为切口状的凹部，凹部的敞开的端部790沿径向向外指向，而闭合的端部800沿径向向内取向。

在此，隔离构件660又具有基本上纯粹的环形区段820，在该环形区段处朝连接凹部730连接有相应的引导区段1050。引导区段与环形区段820成形成整体或一体。如之前已经提到的那样，在此在第二引导构件600-2处的径向内缘1060处实现隔离构件660的径向的引导。不同于此，在最靠近子缓冲质量590的第二引导构件600-2和铆钉960的有关的铆钉头990之间又保证轴向引导。

虽然隔离构件660在第二引导构件处沿径向内部引导的布置方案必要时可降低隔离构件660的惯性，然而可能也可导致提高的轴向结构空间需求。

如已经结合之前说明的实施例阐述的那样，在此连接结构720在连接凹部730的基本上平行延伸的笔直区段780处引导。换言之，铆钉960从缓冲质量110凸出并且通过隔离构件660的平行的面780彼此在适当的位置。

为了保证缓冲质量110(其在此示出成处在中间位置中、即处在其中立的位置中)的自由活动，并且为了避免与间隔栓700(两个引导构件600借助于间隔栓彼此连接)的铆钉头1070的碰撞，隔离构件660具有相应的凹处1080，凹处通过分别在周向方向上朝两侧直接邻接到到引导构件处的引导区段1050限定。这必要时可是必需的、然而至少是值得推荐的，因为隔离构件660在运行中可相对于引导构件660转动。

图23从第一引导构件600-1的侧面示出了图22的缓冲式减振器 340的立体图示。不同于迄今为止说明的连接结构720，在此连接结构、即铆钉960更确切地说铆钉杆990还在面对第一引导构件600-1的侧面上突出超过缓冲质量110。由此可实现，在第一引导构件600-1的范围中通过引入相应的其他的引导导轨1090实现缓冲质量110或引导构件600的附加的引导。代替实现这种其他的引导导轨1090的凹部，当然同样可实现简单的自由位置，其阻止必要时突出超过缓冲质量110的连接结构720与第一引导构件600-1的碰撞。

图24以部分撕开图示出了根据一个实施例的另一缓冲式减振器340的俯视图。因此，图24示出了缓冲式减振器340的部件，其中，部件的零件和安装的隔离构件660处在中立位置中，隔离构件还由于引导缓冲质量110被称为引导环。为了改善可见性，在图24中选择的图示中剖开地示出了第二引导构件600-2和引导构件660。

因此，图24示出了例如缓冲质量110和引导构件600的引导导轨610，引导导轨在其定位和其定向方面彼此对应，其中，为了缓冲质量110的重心的移位，在此设计成肾状的引导导轨(其同样被称为振荡轨道)又基本上镜像方向地实施在缓冲式减振器340的两个之前提及的零件中。引导导轨610由于其肾状形状还被简称为肾状部。

在没有进行随后的说明之前在此已经指出，在图24中示出的实施例以及其他的实施例中，隔离构件660包括连接结构720。在此，连接结构720包括引导区段，引导区段利用连接凹部730接合到缓冲质量110中。在此，连接凹部730实施为长孔1110，其在缓冲质量110的在图24中示出的位置中基本上在径向方向上延伸。在此，引导区段1100具有柱状的外轮廓，该外轮廓可与长孔1110的边缘在周向方向上接触，以便因此在隔离构件660转动时能够带动缓冲质量110。

图25a示出了在图24中示出的缓冲式减振器340的俯视图，其中，图25b示出了沿着图25a中的方向Y-Y的相应的剖视图。最后，图25c示出了隔离构件660的立体图示。当然，图25a和25b相应示出了在安装状态中的引导构件660。

如图25c示例性地示出的那样，隔离构件660具有与连接结构720 机械地连接的环形区段1120。此外，引导构件660同样具有同样与连接结构720连接的另一环形区段1130。因此，两个环形区段1120、1130形成通过连接结构720彼此连接的环形结构的沿着转动轴线430错位的配对部。连接结构720在两个环形区段1120、1130之间具有之前已经提到的、具有柱状的外轮廓的引导区段1100。

引导构件600-1、600-2在此同样基本上环状或盘状地设计并且因此具有基本上圆形设计的外轮廓。引导构件600的外直径在此基于引导构件660的环形区段1120、1130的内直径来设计，从而隔离构件660位于引导构件600的外部的环形面上并且因此在周向方向上和在径向方向上可同样由引导构件600保持和引导。隔离构件660沿轴向通过缓冲质量110保持，如例如图25a示出的那样，然而还如图25b示出的那样，缓冲质量布置成同样沿径向用于环形区段1120、1130。

因此，隔离构件660的部件包括两个环形件1120、1130，环形件借助于多个、在本实施例中借助于四个连接结构720(其还被称为间隔件、铆钉或更具体地说还被称为连接元件)彼此连接。在此，连接结构720同时用作用于在缓冲式减振器340中的缓冲质量110的径向运动的引导销。

为了实现或呈现出期望的性能(例如强度、滑动能力、硬度)功能和其他的参数，隔离构件660例如可完全或部分地由塑料或金属材料或涉及的材料的组合制成。隔离构件同样可具有相应的涂层、即设有相应的层。

隔离构件660在功能方面类似于之前说明的间隔构件的功能。间隔构件在径向方向上支撑在引导构件600上并且在周向方向上对缓冲质量110相对彼此进行引导。通过在缓冲质量110中的连接凹部730的还被称为卵形凹处的长孔1110的比例限定缓冲质量110的径向运动。由于可转动地支承隔离构件660，没有妨碍缓冲质量110在限定的或预定的角度范围中的自由振动。

此外，隔离构件660的缓冲质量在下落时相互支撑并且因此以有间距的方式进行保持，由此例如在马达停止之后必要时可避免缓冲质 量110的碰撞。如之前已经阐述的那样，这可引起嗒嗒的噪声，此时噪声不仅在车辆的内部中而且在车辆外部可被察觉到。

图26a以俯视图的形式示出了在图24-25c中示出的缓冲式减振器340的图示，其中，为了更好的可见性，没有示出第二引导构件600-2以及隔离构件660的环形区段1120。

在图26a中示出情况中，缓冲质量110处在其最大的摆动角度或其最大的摆动角度中。在此，图26b示出了在缓冲质量110中的运行轨道610的轨道端部890的区域的放大图示。在此，图26b示出了又实施为滚子630的滚动体620同样在该运行状态中没有到达轨道端部890，而是停止在轨道端部之前。

这通过连接结构720和连接凹部730的共同作用、即在隔离构件660和缓冲质量110之间的有间隙的形状配合的连接引起。因此，连接结构720在最大的摆动角度中位于长孔1110或连接凹部730的端部位置1140中，如在图26a的区域A的放大的图示中示出的那样。换言之，图26b和图26c示出滚动体620由于还被称为间隔件的连接结构720本身进入到止挡中而停止在止挡之前不远处。

因此，图26a至26c示出了具有最大偏移的缓冲质量110的缓冲式减振器340，即，缓冲质量处在这样的情况中，此时缓冲质量的偏移相应于最大的振动幅度。在缓冲质量110可处于其引导导轨的其止挡中之前，借助隔离构件660实现在滚动体620和引导构件600的引导导轨610之间以及在滚动体620和缓冲质量110的引导导轨之间的抑制作用。

这由此发生，即，隔离构件660的连接结构720进入到连接结构的在缓冲质量110中的轨道的止挡中、即进入到分配给连接结构的连接凹部730的止挡中并且因此阻止缓冲质量110沿径向向内运动超过确定的距离。因此，通过抑制衰减缓冲质量110在其引导导轨610的轨道端部890处的碰撞。在该运行中，隔离构件660通过相对很小的角度。

在此，缓冲质量110的力求得到的自由的摆动角度可通过长孔、 即在缓冲质量110中的连接凹部730的基本上径向的长度确定。此外，通过调节在引导导轨和连接件720之间的在周向方向上的间隙可允许在缓冲质量110周向运动时的异步性。

基于通过使用隔离构件660可基本上排除缓冲质量110彼此的碰撞，通过在周向方向上延长缓冲质量110必要时还可实现更高的缓冲质量、即缓冲质量110的质量。

图27a和图27b示出了如上述说明的那样的缓冲式减振器340的与图25a类似的图示。为了更好地示出，在图27a和27b中同样没有示出或隐没第二引导构件600-2。在此，图27a示出了在正常运行中的状态，在其中作用到缓冲质量110上的离心力200在数值上明显高于同样作用到缓冲质量110上的相应的重力零件210。因此，缓冲质量110被保持在径向外部并且相应于该激励沿着引导导轨610通过滚动体620获得运动。

因此，图27a示出了正常的马达运行的状态，而图27b示出了马达停止的状态，然而传动装置输入轴仍在运行。作为替代，在图27b中示出的情况也可出现在车辆的蠕动运行中。在缓慢地蠕行时，传动装置输入轴以比马达转速更低的转速运动。在这种情况下，重力210在数值上可明显高于相应的离心力200。这更加适用于离心力200的相应的与重力210平行的分量。

在马达停止时还表现出类似的情况。传动装置输入轴继续运行几秒钟。自确定的时刻起，此时重力210在数值上超过离心力200的相反的离心力分量。在没有相应的措施的情况下，在这种情况下，缓冲质量不受控地落到引导导轨610的止挡或轨道端部890中。

在这两种状态中，隔离构件660负责有间距地保持缓冲质量110并且因此缓冲质量不再可碰撞。此外，隔离构件660可将缓冲质量110保持在其径向位置中并且因此必要时防止缓冲质量110在径向方向上止挡在滚动体620处。由于引导导轨610的在该实施例中示出的几何结构，可在此在对声音没有显著影响的情况下期待缓冲质量110的仅仅略微的倾斜。然而，这可在不同地设计的、例如不是肾状的引导导 轨610中有所变化。

图28a示出了另一隔离构件660的立体图示，该隔离构件例如可使用在根据一个实施例的另一缓冲式减振器340中。作为俯视图在图28b中示出了相应的缓冲式减振器340。

隔离构件660又具有环形区段1120以及另一环形区段1130，它们通过连接结构720与其引导区段1100彼此连接。然而，不同于在图25c中示出的间隔构件660，图28a的隔离构件660不仅在环形区段1120处而且在另一环形区段1130处分别具有至少一个止挡结构1150，止挡结构构造成限制隔离构件660相对于至少一个引导构件600的转动。

为了实现这种情况，隔离构件660的止挡结构1150构造为止挡突出部1160。引导构件600-2以及在图28b中不可见的第一引导构件600-1分别相应于两个环形区段1120、1130的止挡突出部1160具有止挡凹部1170。止挡突出部1160在此恰好设计为，止挡突出部接合到配合止挡凹部1170中并且因此限制隔离构件660相对于一个或多个引导构件600的转动。

当然，也可在其他的实施例中交换凹部和突出部的布置方案。因此，隔离构件660例如可具有止挡凹部，而引导构件或引导构件600中的至少一个引导构件可具有相应的配合止挡突出部。当然，在具有多于一个引导构件600的缓冲式减振器340的情况下，这同样不必实施在该多于一个的引导构件处。然而，这当然可以是可选的。换言之，图28a示出了隔离构件660的变体，其具有沿径向向内突出的凸起作为呈止挡突出部1160的形式的止挡结构1150。止挡结构在相应的凹处中或在引导构件600的止挡凹部1170中引导。

因此可在引导构件600中的配合止挡凹部1170的长度上设定缓冲质量110的最大的摆动角度。由此得到设定自由的摆动角度的另一可能性。

在此，图28b示出了具有已安装的隔离构件660的缓冲式减振器340的所有部件。在缓冲质量110驶出直至止挡的情况下示出部件。

最后，图29示出了用于根据一个实施例的缓冲式减振器340的隔离构件660的另一变体的立体图示。在此涉及隔离构件660的相对于之前示出的变体简化的设计方案。因此，在此示出的隔离构件660包括两个环段状的区段1180-1、1180-2和沿着在图29中未示出的转动轴线430平行于环段状的区段1180错位的并且与该区段连接的其他环形区段1190-1、1190-2。在环段状的区段1180和其他的环段状的区段1190之间的连接在此通过基本上沿着转动轴线430延伸的连接区段1200实现。

隔离构件660同样包括多个连接结构720，在其中连接结构分别与环段状的区段1180中的一个区段并且分别与其他的环段状的区段1190中的一个区段机械地不可相对旋转地或机械地固定连接。当然，连接结构以及环段状的区段1180的布置可在其他的实施例中在数量、伸展和其他的参数方面不同地设计。

因此，连接结构720和相应的连接凹部730在此构造成通过连接结构与连接凹部730的端部的接触限制有关的缓冲质量110沿着径向方向的相应的运动。如果连接结构720又由金属材料制成，在此必要时可重新借助于由塑料(即，例如热固性塑料、弹性体或热塑性塑料)构成的套筒包围柱状的外轮廓，以便因此实现噪声更低的材料副。

因此，图29在此示出了隔离构件660的简化的变体，其必要时甚至可在注射成型工艺的范围中完全制成为注射成型件。隔离构件660的在此示出的几何结构的众多优点中的一个优点是可行的降低重量。同样必要时可取消铆接部。

最后，如图30a、图30b、图30c和图30d示出的那样，这些附图分别示出了根据一个实施例的缓冲式减振器340的缓冲质量110的俯视图。还被称为间隔件的连接结构720在此可在不同的隔离构件变体中以各种形式制成。因此，图30a例如示出了柱状的设计方案，而图30b示出了方形的设计方案。在图30c中涉及连接结构720的截锥状的设计方案，而图30示出了缓冲质量的具有方形边框的倒圆的角部的变体。同样可实施表面的涂层或使用由聚合物或弹性材料构成的 套筒以实现期望的减振特性或滑动特性。

因此，如最后的实施例已经示出的那样，还被称为引导环的隔离构件必要时可致力于改善在转速适应性缓冲器、即根据一个实施例的缓冲式减振器340的声学效果。隔离构件例如可用在具有相应的转速适应性缓冲器的(液力)转换器310中，然而还可用在其他的起动元件300、例如基于纯粹摩擦配合的接触的起动元件300中。

通过使用缓冲式减振器340的实施例可必要时改善在简化缓冲式减振器的制造、降低在运行期间出现的噪声、高效地利用提供的结构空间和缓冲式减振器340的功率之间的折衷。

在上述的说明、所附的权利要求书和附图中公开的特征不仅可单独地而且可以任意的组合对于在其不同的设计方案中实现实施例具有重要意义并且在其不同的设计方案中予以实现。

附图标记列表：

100 缓冲式减振器

110 缓冲质量

120 滚子

130 第一引导板

140 间隔栓

150 转动轴线

160 法兰

170 钻孔

180 引导导轨

190 圆

200 离心力

210 重力

300 起动元件

310 液力转换器

320 锁止离合器

330 减振器

340 缓冲式减振器

350 柔性的止挡板

360 壳体

370 泵轮

380 泵叶片

390 涡轮转子

400 涡轮叶片

410 导轮

420 自由轮

430 转动轴线

440 从动轮毂

450 内齿部

460 外齿部

470 内片

480 活塞容积

490 活塞

500 内片支架

510 间隔式铆接部

520 外部的中间盘片

530 第一弹簧元件

540 盖板

550 间隔式铆接部

560 第二弹簧元件

570 内部的中间盘片

580 铆接部

590 子缓冲质量

600 引导构件

610 引导导轨

620 滚动体

630 滚子

640 法兰结构

650 钻孔

660 隔离构件

670 槽-榫-连接部

680 凸肩

690 钻孔

700 间隔栓

710 弯曲区段

720 连接结构

730 连接凹部

740 榫部

750 槽

760 间距

770 接触区域

780 直线区段

790 敞开的端部

800 闭合的端部

810 倒圆部

820 环形区段

830 倒圆部

840 径向方向

850 中点

860 切线

870 线

880 半径

890 轨道端部

900 槽

910 金属环

920 金属板

930 涂有橡胶的表面

940 加固结构

950 区域

960 铆钉

970 铆钉头

980 凹部

990 铆钉杆

1000 区域

1010 凹处

1020 削平的区段

1030 钻孔

1040 套筒

1050 引导区段

1060 内缘

1070 铆钉头

1080 凹处

1090 其他的引导区段

1100 引导区段

1110 长孔

1120 环形区段

1130 其他的环形区段

1140 端部位置

1150 止挡结构

1160 止挡突出部

1170 配合止挡凹部

1180 环段状的区段

1190 其他的环段状的区段

1200 连接区段

Claims (14)

1.一种用于机动车传动系的、用于衰减转动运动的振动分量的缓冲式减振器(340)，其具有以下特征：

至少三个缓冲质量(110)，其构造成根据所述转动运动实施振动，以便衰减所述转动运动的振动分量；

至少一个引导构件(600)，其构造成以能够运动的方式引导所述缓冲质量(110)，使得所述缓冲质量(110)能够沿着与所述转动运动的转动轴线(430)垂直的周向方向错位地布置并且实施所述振动；

能够相对于所述至少一个引导构件(600)围绕所述转动运动的转动轴线转动的并且形状稳定的隔离构件(660)，所述隔离构件与所述缓冲质量(110)有间隙地形状配合地连接，所述缓冲质量设计为，以所述缓冲质量(110)相对于所述隔离构件(660)的中间位置为起点，在两个缓冲质量(110)中的一个缓冲质量做使所述缓冲质量(110)中的两个缓冲质量与所述隔离构件(660)的连接部的间隙消除的振动时，使所述隔离构件(660)沿着周向方向转动，使得所述隔离构件沿着周向方向带动两个缓冲质量(110)中的另一缓冲质量，其中，所述隔离构件(660)具有止挡结构(1150)，其构造成限制所述隔离构件(660)相对于所述至少一个引导构件(600)的转动，

其特征在于，

所述隔离构件(660)的止挡结构(1150)包括止挡突出部(1160)或止挡凹部，其构造成接合到至少一个引导构件(600)的配合止挡凹部(1170)或配合止挡突出部中并且限制所述隔离构件(660)相对于所述至少一个引导构件(600)的转动。

2.根据权利要求1所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述缓冲质量(110)和所述隔离构件(660)构造为，所述缓冲质量(110)能够相对于所述隔离构件(660)以该缓冲质量关于所述隔离构件(660)的中间位置为起点转动预定的角度。

3.根据权利要求1至2中任一项所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，在所述缓冲质量(110)和所述隔离构件(660)之间的连接部的间隙构造为，所述缓冲质量(110)由所述隔离构件(660)基本上彼此平行地进行引导。

4.根据权利要求1至2中任一项所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述至少一个引导构件(600)至少部分区段地具有圆形或柱形围罩状的轮廓，该轮廓至少部分地或完全围绕所述转动轴线(430)延伸，并且在所述缓冲式减振器中构造有所述隔离构件(660)，以便能够沿径向支承在所述圆形或柱形围罩状的轮廓处。

5.根据权利要求1至2中任一项所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述隔离构件(660)的质量的至少50％完全沿径向布置在至少一个引导构件(600)外部或内部。

6.根据权利要求1至2中任一项所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述隔离构件(660)构造成通过与所述缓冲质量(110)在与所述缓冲质量的有间隙的形状配合的连接部之外产生接触来限制所述缓冲质量(110)沿着径向方向的运动和/或所述缓冲质量(110)的最大摆动角度。

7.根据权利要求6所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述隔离构件(660)构造为隔离内环或隔离外环，以便在沿径向向内或沿径向向外指向的运动超过预定的距离时截住所述缓冲质量(110)中的至少一个缓冲质量。

8.根据权利要求6所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述缓冲质量(110)和所述隔离构件(660)构造为，所述缓冲质量(110)的最大摆动角度和/或所述缓冲质量沿着径向方向的运动通过所述有间隙的形状配合的连接部来限制。

9.根据权利要求6所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，在限制径向运动或最大摆动角度时彼此产生接触的零件的材料副中，一个零件具有塑料，而另一零件具有金属材料，使得相对于金属 的材料副产生更小的噪声。

10.根据权利要求8所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，在所述隔离构件(660)和所述缓冲质量(110)中的至少一个缓冲质量之间的所述有间隙的形状配合的连接部具有连接结构(720)和连接凹部(730)，其中，所述连接结构(720)接合到所述连接凹部(730)中，并且其中，所述连接结构(720)和所述连接凹部(730)构造成使得能够实现所述连接结构(720)和所述连接凹部(730)相对彼此的径向运动和/或所述连接结构(720)和所述连接凹部(730)相对彼此的转动。

11.根据权利要求1至2中任一项所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述缓冲质量(110)分别具有至少一个引导导轨(610)，其中，所述至少一个引导构件(600)为所述缓冲质量(110)分别具有引导导轨(610)，该引导导轨与所述缓冲质量(110)的引导导轨(610)对应，并且其中，所述缓冲式减振器(340)为所述缓冲质量(110)分别具有至少一个滚动体(620)，其构造成在所述至少一个引导构件(600)的引导导轨(610)和所述缓冲质量(110)的引导导轨处滚动，以便引导所述缓冲质量，使所述缓冲质量(110)从其相应的中间位置的偏移引起有关的所述缓冲质量(110)的重心的径向移位。

12.根据权利要求11所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，在有关的所述至少一个滚动体(620)到达有关的引导导轨(610)的端部(890)之前，在径向方向(840)上引起限制所述缓冲质量(110)中的至少一个缓冲质量的运动。

13.根据权利要求1至2中任一项所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述隔离构件(660)与所有的缓冲质量(110)有间隙地形状配合地连接，使得以所有的缓冲质量(110)中的任意一个缓冲质量(110)相对于所述隔离构件(660)的中间位置和其他的缓冲质量(110)相对于所述隔离构件(660)的中间位置为起点，在该任意的缓冲质量(110)做使有关的缓冲质量(110)与所述隔离构件(660) 的所有连接部的间隙消除的振动时，使所述隔离构件(660)沿着周向方向转动，使得所述隔离构件沿着周向方向带动所有其余的缓冲质量(110)。

14.根据权利要求9所述的缓冲式减振器(340)，其特征在于，所述塑料为热固性塑料、弹性体或热塑性塑料。