CN105036626A - 一种多因素参数法设计高性能砼 - Google Patents

Abstract

本发明属混凝土配制技术领域，为解决现有高性能砼需多次计算、试配、试验，工作量大，准确性差、误差大等问题，提供一种多因素参数法设计高性能砼。依粗骨料品种、规格，整理出水灰比对用水量影响，砼稠度对砂率影响的干硬性、塑性砼对应水灰比的用水量、砂率选用表，重新统计拟合出对应水灰比、石子粒级、砼坍落度的用水量、砂率取值计算式，将所整理的众多因素影响的配合比设计用参数，按相互关系汇总在一张参数表上。快速完成“四要素”协调的高性能配合比，大大提高生产速度，减少了前期的实验以及由此带来的原料浪费，降低了误差和减少了人力物力前期的投资浪费。减少了对环境的污染，达到了绿色生产的效果。达到相同技术要求，降低了成本。

Description

一种多因素参数法设计高性能砼

技术领域

本发明属于混凝土配制技术领域，具体涉及一种多因素参数法设计高性能砼。

背景技术

21世纪混凝土技术进入高性能砼时代，我国学者吴申伟教授关于高性能砼低强度化、绿色理念已普遍为国内外同行接受。由高强度、高工作性和高耐性的三高高性能砼理念，单就砼强度等级已下延到C30，绿色化已覆盖全部等级范围。最新文献《高性能混凝土应用技术指南》将高性能砼术语综合为“以建筑工程设计、施工和使用对砼性能的特点要求为总目标，选用优质常规原材料，合理掺加外加剂和矿物掺合料，采用较低水胶比，并优化配合比，通过预拌和绿色化生产方式及严格的施工措施制成具有优异的拌合物性能、力学性能、耐久性能和长期性能的砼”。

砼配合比设计称之为砼技术的灵魂，是砼技术每个发展阶段的关键技术。进入高性能砼时代已有十五年的历史，当今由高强高性能砼的理念向中低强度、绿化色延伸，形成如《高性能砼应用技术指南》中的新概念。并将高性能砼分为常规HPC、特制品HPC。

其目标是合理选用优质常规原材料、双掺技术、较低水胶比、优化配合比、预拌绿色生产、精心施工，使砼具有优异拌合物性能、力学性能、耐久性能和长期性能的砼。

高性能砼分为常规高性能砼，强度等级为＜C60的砼配合比设计，和特质品高性能的配合比设计。特制品高性能砼包括高强高性能砼、自密实高性能砼、纤维高性能砼、轻骨料砼等。

常规高性能砼的基本要求是：1.按强度、耐久性能进行设计，应满足砼配制强度及基本力学性能、拌合物性能、长期性能和耐久性能的设计要求；2.砼配合比设计要求包括计算、试拌、校正和试配两个阶段，计算具有近似性，试配是设计的关键，应将计算、试配工作更为简捷、准确和减少试验量。通过试配调整确定拌合物性能、力学性能和耐久性能，使高性能砼满足工程设计和施工要求。同时在技术经济方面将配合比优化到最佳。

高性能砼从四组分发展成六组分，拌合物成为商品，预拌产销，采用了泵送、水下灌注、离心成型、蒸压养护等多种成型养护工艺，配合设计“三要素”（水灰比、浆骨比、砂石比）增加为“四要素”（水灰比、胶料组合掺量、浆骨比、砂石比），乃至“五要素”（外加剂与水泥与胶料及砼的相容性）。对砼设计要求增多，影响因素大大增加，如强度等级范围扩大成C10～C120（水胶比0.7～0.20）；施工性能由和易性增多至和易性、扩展度、泵送性、坍损、凝结时间、强度增长，乃至抗离析性、填充性等，除满足力学性能将不同使用条件下的耐久性指标成为先于强度的要求，配制生产、施工环保绿化。多品种外加剂、掺合料、水泥、砂、石的应用。高性能砼成为多行业共同完成的***工程，行业阻隔增多了形成产品的影响因素。繁多影响因素梳理应用成为本研究的基点。

多品种外加剂、掺合料、水泥、石砂（骨料）产品的应用，使高性能砼成为多种行业产品的集合体。不论砼的核心原料水泥，还是专业技术性质相距甚远的精细化工业产品外加剂都成为不可缺失的组分，但各行业执行各自的标准、检验方法，由于经济利益的驱动，加上季节性用料的不平衡，特别是浇筑施工中盲目追求高坍落度错误行径等行业阻碍带来的负面影响，使影响砼设计因素按级数增加，构成高性能砼首要研究解决的外加剂与水泥、与胶料及砼相容性的首要问题。

高强高性能砼配合比设计乃延用美国P.L.Mehta、P.C.Aictin两教授提出的胶骨比、胶砂比、砂石比（体积比）和分强度（水胶比）、***法确定用水量的设计法，而对于新概念中常规高性能砼和其它特制品高性能砼配合比设计法正在探究。到我国的学者，陈建奎教授提出“高性能砼全计算法”，闫培渝教授的《现代砼特点》（“砼”2009年1期）对现代砼特点、现代砼配合比设计方法、外加剂与胶凝材料相容性及其他材料的应用，提出看法。廉慧珍教授等的《当前砼配合比设计存在的问题》关于砼配合比选择方案讨论之一、之二，相继发表在“砼”2009年3期和5期。提出确定配合比的原则、砼配合比“四要素”、配合比选择的步骤及举例。

将有关高性能砼的核心技术上升到标准规范层面，如《结构砼耐久性设计规范》GB/T50746-2008将不同条件的耐久性指标作了规定。《普通砼配合设计技术规程》JGJ55-2011增订入的掺外加剂、矿物掺合料配合比设计方法。《关于推广应用高性能砼的若干意见》和《高性能砼应用技术指南》对高性能砼试点示范，标准先进、完善标准。搭建研发平台，重点突破高性能砼原材料控制、配合比设计、质量控制、耐久性指标体系、绿色生产等规定出方针政策。

发明内容

本发明为了解决现有高性能砼需要多次计算、试配、试验，工作量大，准确性差、误差大等问题，提供了一种多因素参数法设计高性能砼。

本发明由如下技术方案实现的：一种多因素参数法设计高性能砼，方法为：依据粗骨料品种、规格，整理出水灰比对用水量影响，砼稠度对砂率影响的干硬性、塑性砼对应水灰比的用水量、砂率选用表，重新统计拟合出对应水灰比、石子粒级、砼坍落度的用水量、砂率取值计算式，将所整理的众多因素影响的配合比设计用参数，按相互间的关系汇总在碎石泵送砼配合比参数表上。

综合统计的参数间相互换算计算式与砼强度计算式为式1，完成常规高性能砼所需配合比的设计计算；统计建立的泵送剂掺料随水胶比增大的指数函数计算式为式2，反映泵送剂随水胶比减小在浆体中浓度增大、饱和度增大、减水率降低，掺量增大的规律；

f_cu.o＝f_cu.k+1.645σ及f_cu.o＝α_a?_ce(B/W-α_b)·γ_A·γ_S（式1）

SCP（%）＝[1.6+0.1e^（W/B）]/190×SL（式2）；

式1中：f_cu.o为砼配制强度，当砼强度等级小于C60时，f_cu.o≥f_cu.k+1.645σ；fcu.k为砼立方体抗压强度标准值，即砼的设计强度等级值；σ为砼强度标准差；B/W为胶水比即用水量与水泥+掺合料之比；γ_A为粉煤灰影响系数；γ_s为粒化高炉矿渣粉影响系数；αa、αb为碎石砼回归系数；

式2中：Scp为泵送剂掺料随水胶比增大的指数函数；B/W为胶水比即用水量与水泥+掺合料之比；SL为坍落度值。

所述碎石泵送砼配合比参数表为表1：以纯水泥即胶料都为水泥砼的水灰比W/C或掺外加剂矿物掺合料粉煤灰FA、矿粉FS，砼水胶比W/B为准绳的碎石泵送常规高性能砼，砼强度等级范围C15～C55，C30～C55属高性能砼，＜C30为外延的十一组分砼；

表中：第一行为对应于砼强度等级设计控制强度，纯水泥砼水灰比W/C和相应的复合胶凝材料砼水胶比W/B；第二行为掺外加剂矿物掺合料粉煤灰、矿粉掺量综合影响的系数；第三行为ⅡFA、S75FS复合矿物掺合料粉煤灰掺量百分数αA，矿粉掺量百分数αS，和对应的粉煤灰最大掺量αAmax百分数、矿粉最大掺量αSmax百分数；第四行为ⅡFA、S95FS复合矿物掺合料粉煤灰掺量百分数αA，矿粉掺量百分数αS，和对应的粉煤灰最大掺量百分数αAmax、矿粉最大掺量百分数αSmax；第一列为碎石工程连续级配粒级；第二列为砼坍落度SL设计值；第三列相应于碎石粒径、砼坍落度控制值的砼用水量m和砂率βS；第四列至十四列和第五行至十六行为对应第一行与第三行；考虑SL影响的砂率和水胶比影响的用水量；

其中：砂为5mm筛余量不大于2%的中砂，砂率适宜范围为±2%；所需坍落度用减水剂调整；SL为坍落度值；W/B为水胶比即水泥+掺合料与用水量之比；βs为砂率，含粉量大的机制砂量减小1%，含粉量小的石屑砂增大1%-2%；mwo为每立方米混凝土用水量，用水量范围为±10kg/m³。

本发明将众多因素影响的配合比系数按之间的相互关系汇集在一个表中，独具一格。综合统计的系数间相互换算计算式与配制强度计算式f_cu.o＝f_cu.k+1.645σ及f_cu.o＝α_a?_ce(B/W-α_b)·γ_A·γ_S相配合，完成普通砼向常规高性能砼配合比设计飞跃。根据特制品高性能砼的《技术要求》调整粉煤灰、矿粉掺量影响系数：掺硅灰时，按水泥活性3倍值替代水泥用量和占胶料百分数及体积量（L/m³)，调浆骨比、砂石比完成特制品高性能砼配合比设计。依据本发明所述碎石泵送砼配合比参数表配制高性能砼原料的配合，减少了测试误差及人力材料，快速完成“四要素”即水胶比、胶骨比、砂石比和外加剂矿物品种掺量协调的高性能配合比，大大提高了生产制造的速度，减少了前期的实验以及由此带来的原料浪费，降低了误差和减少了人力物力前期的投资浪费。达到相同的技术要求，降低了使用材料的成本。减少了对环境的污染，达到了绿色生产的效果。

附图说明

图1为K_A、K_s掺量直角坐标图。

具体实施方式

一种多因素参数法设计高性能砼，方法为：依据粗骨料品种、规格，整理出水灰比对用水量影响，砼稠度对砂率影响的干硬性、塑性砼对应水灰比的用水量、砂率选用表，重新统计拟合出对应水灰比、石子粒级、砼坍落度的用水量、砂率取值计算式，将所整理的众多因素影响的配合比设计用参数，按相互间的关系汇总在碎石泵送砼配合比参数表上。

综合统计的参数间相互换算计算式与砼强度计算式为式1，完成常规高性能砼所需配合比的设计计算；统计建立的泵送剂掺料随水胶比增大的指数函数计算式为式2，反映泵送剂随水胶比减小在浆体中浓度增大、饱和度增大、减水率降低，掺量增大的规律；

f_cu.o＝f_cu.k+1.645σ及f_cu.o＝α_a?_ce(B/W-α_b)·γ_A·γ_S（式1）

SCP（%）＝[1.6+0.1e^（W/B）]/190×SL（式2）；

式1中：f_cu.o为砼配制强度，当砼强度等级小于C60时，f_cu.o≥f_cu.k+1.645σ；fcu.k为砼立方体抗压强度标准值，即砼的设计强度等级值；σ为砼强度标准差；B/W为胶水比即用水量与水泥+掺合料之比；γ_A为粉煤灰影响系数；γ_s为粒化高炉矿渣粉影响系数；αa、αb为碎石砼回归系数；

式2中：Scp为泵送剂掺料随水胶比增大的指数函数；B/W为胶水比即用水量与水泥+掺合料之比；SL为坍落度值。

所述碎石泵送砼配合比参数表为表1：以纯水泥即胶料都为水泥砼的水灰比W/C或掺外加剂矿物掺合料粉煤灰FA、矿粉FS，砼水胶比W/B为准绳的碎石泵送常规高性能砼，砼强度等级范围C15～C55，C30～C55属高性能砼，＜C30为外延的十一组分砼；

表中：第一行为对应于砼强度等级设计控制强度，纯水泥砼水灰比W/C和相应的复合胶凝材料砼水胶比W/B；第二行为掺外加剂矿物掺合料粉煤灰、矿粉掺量综合影响的系数；第三行为ⅡFA、S75FS复合矿物掺合料粉煤灰掺量百分数αA，矿粉掺量百分数αS，和对应的粉煤灰最大掺量αAmax百分数、矿粉最大掺量αSmax百分数；第四行为ⅡFA、S95FS复合矿物掺合料粉煤灰掺量百分数αA，矿粉掺量百分数αS，和对应的粉煤灰最大掺量百分数αAmax、矿粉最大掺量百分数αSmax；第一列为碎石工程连续级配粒级；第二列为砼坍落度SL设计值；第三列相应于碎石粒径、砼坍落度控制值的砼用水量m和砂率βS；第四列至十四列和第五行至十六行为对应第一行与第三行；考虑SL影响的砂率和水胶比影响的用水量；

其中：砂为5mm筛余量不大于2%的中砂，砂率适宜范围为±2%；所需坍落度用减水剂调整；SL为坍落度值；W/B为水胶比即水泥+掺合料与用水量之比；βs为砂率，含粉量大的机制砂量减小1%，含粉量小的石屑砂增大1%-2%；mwo为每立方米混凝土用水量，用水量范围为±10kg/m³。

根据碎石泵送砼配合比参数表制备高性能砼的配合比选择步骤：

（1）确认砼结构中《砼技术要求》提出的目标、条件和各项指标及参数。

砼结构构件类型、保护层最小厚度、所处环境、设计使用年限、耐久性指标（根据所处环境选择）、最低强度等级、最大水胶比、胶凝材料最小和最大用量、施工季节、砼内部最高温度（如果要求）、骨料最大粒径、拌合物坍落度、1h坍落度最大损失、凝结时间、砼强度增长速度等。

常规高性能砼对水胶比和矿物掺合料掺量百分数的规定见表2，表中：采用其他通用硅酸盐水泥时，宜将水泥混合材掺量20%以上的混合材掺量计入矿物掺合料；复合掺合料各组分的掺量政治家超过单掺时的最大掺量；在混合使用两种或两种以上矿物掺合料时，矿物掺合料总掺量应符合表中复合掺合料的规定。

表2：钢筋混凝土中矿物掺合料的最大掺量表

预应力钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量见表3，表中：采用其他通用硅酸盐水泥时，宜将水泥混合材掺量20%以上的混合材量计入矿物掺合料；复合掺合料各组分的掺量政治家超过单掺时的最大掺量；在混合使用两种或两种以上矿物掺合料时，矿物掺合料总掺量应符合表中复合掺合料的规定。

表3：预应力钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量

一般环境中砼材料与水胶比、保护层厚度见表4，表中：I-A环境中使用年限低于100年的板、墙，当混凝土骨料最大公称粒径不大于15mm时，保护层最小厚度可降为15mm，但最大水胶比不应大于0.55；年平均气温大于20℃且年平均湿度大于75%的环境，除I-A环境中的板、墙构件外，混凝土最低强度等级应比表中规定提高一级，或将保护层最小厚度增大5mm；直接按触土体浇筑的构件，其混凝土保护层厚度不应小于70mm.有混凝土垫层时，按表确定。处于流动水中或同时受水中泥沙冲刷的构件，其保护层厚度宜增加10～20mm；预制构件的保护层厚度可比表中规定减少5mm；当胶凝材料中粉煤灰和矿渣等掺量小于20%时，表中水胶比低于0.45的，可适当增加。

表4：一般环境中砼材料与水胶比、保护层厚度

所述表1碎石泵送砼配合比参数表遵循的水胶比定则为JGJ55-2011规定的水胶比定则：

f_cu.o＝0.53?_ce·K_A·S(B/W-0.20)（碎石砼）；W/B=0.53·?_b/(f_cu.o+0.106?_b)；?_b=?_ce·K_A·S=?_ce·γ_A·γ_S；式中：f_cu.o为砼配制强度（MPa），当砼强度等级小于C60时，f_cu.o≥f_cu.k+1.645σ；当砼强度等级大于C60时，f_cu.o≥1.15f_cu.k；fcu.k为砼立方体抗压强度标准值，即砼的设计强度等级值（MPa）；?b为胶凝材料28d胶砂抗压强度（MPa）；0.53，0.2为碎石砼回归系数αa、αb；KA·S为掺外加剂矿物掺合料粉煤灰掺量影响系数γ_A和矿粉掺量影响系数相乘得的综合影响系数KA·S=γ_A·γ_S；σ为砼强度标准差（MPa），当没有近期同品种、同一强度等级砼强度资料时，其标准差按表5取值。

表5：标准差σ值（MPa）

砼强度等级	≤C20	C25～C45	C50～C55
				σ	4.0	5.0	6.0

粉煤灰影响系数（γ_A）和粒化高炉矿渣粉影响系数（γ_s）见表6，表中：采用Ⅰ级、Ⅱ级粉煤灰宜取上限值；采用S75级粒化高炉矿渣粉宜取下限值，采用S95级粒化高炉矿渣粉宜取上限值，采用S105级粒化高炉矿渣粉可取上限值加0.05；当超出表中的掺量时，粉煤灰粒化高炉矿渣粉影响系数经试验确定。

表6：

γ_A、γ_s系数的图解见图1：K_A、K_s掺量直角坐标图。

多因素参数法综合统计的数学模型见表7，通常为按设计要求的砼强度等级按W/C＝0.53fce/（fcu.o+1.06fce）计算纯水泥时的水灰比W/C；按KA·S＝1.17-0.622W/C计算掺外加剂、粉煤灰矿粉、复合胶料的K_A·S；水胶比W/B计算式为W/B＝0.53?ce·KA·S/(fcu.o+0.106fce·KA·S）；矿物掺合料掺量的百分数的计算为：αA/αAmax+αS/αSmax=1；αAⅡ,max=1.056-1.007KA.S；αS75,max=1.464-1.332KA.S；αS95,max=1.457-1.098KA.S；α_A=(1-α_S/αSmax)×αAmax；α_S=(1-α_A/αAmax)×αSmax)；C=1-αA-αS；式中：αAmax、αSmax为掺用外加剂掺合料粉煤灰、矿粉高性能砼中粉煤灰、矿粉的最大掺量比例；αA、αS为当选定矿粉掺量或粉煤灰掺量比例时，计算得的粉煤灰、矿粉掺量比例。

用水mw_o和胶料组分掺量的计算：m_WO=[186·SL^0.117·DX^-0.113·（W/B）^0.1+7（Mf-2）]·（1-β）；B＝m_WO/（W/B）；C＝B×C%；FA＝B×αA；FS＝B×αS；式中：S为砼设计坍落度（mm）；DX为砼用碎石最大粒径（mm）；W/B——按式（2.2-3）计算的水胶比；Mf为砼用砂的粗细度，粗砂取1、中砂取2、细砂取3；β——外加剂（泵送剂）的平均减水率（%）；mWO、B、C、F_A、F_S——分别为砼用水量、胶凝材料总量、水泥、粉煤灰、矿粉用量（kg/m³）。

砼砂率SP（%）按式（2.5-1）计算，当砼配合比mp选定后，砂、石用量分别按B、C的计算公式计算：mWO=[186·SL^0.117·DX^-0.113·（W/B）^0.1+7（Mf-2）]·（1-β）；B＝mWO/（W/B）；C＝B×C%；FA＝B×αA；FS＝B×αS；式中：S为砼设计坍落度（mm）；DX为砼用碎石最大粒径（mm）；M_f为砼用砂的粗细度，粗砂取1、中砂取2、细砂取3；β为外加剂（泵送剂）的平均减水率（%）；mWO、B、C、FA、FS分别为砼用水量、胶凝材料总量、水泥、粉煤灰、矿粉用量（kg/m³）。

表7：

（2）根据《砼技术要求》选择原材料。

（3）确认原材料条件：

水泥：品种、密度、标准稠度用水量、已含矿物掺合料品种及含量、水化热、凝结时间、强度、出厂时间、温度。石子：品种、表观密度、松散堆积密度、吸水率、最大粒径、级配的比例和级配后的空隙率。砂子：筛分析、表观密度、细度模数、吸水率、松散堆积密度、含泥量、人工砂含MB值、石粉含量、粉体含量、含泥当量来源。矿物掺合料：品种、密度、需水量比、烧失量、细度。外加剂：品种、浓度（对水剂）、其他相关指标（减水剂的减水率、引气剂的引气量）。以上原材料的碱含量、氯离子含量、进厂单价。

（4）砼配合比各参数的确定：

各材料符号：质量：水泥C、矿粉F_S、粉煤灰F_A、砂S、石子G、水W、胶凝材料B、水胶比W/B；胶凝材料的组分在胶凝材料的数：矿粉α_S、粉煤灰α_A；密度：水泥ρ_C、矿粉ρ_S、粉煤灰ρ_A、砂ρ_S、石ρ_g、水ρ_W、胶料ρ_B；体积：水泥V_C、矿粉V_S、粉煤灰V_A、水V_W、胶凝材料V_B、砂V_S、石V_g、胶浆体V_e、干砂浆体V_es、砼制成量（拌合物）体积V_P、骨料体积V_s,g；浆骨比：Ve/Vs.g，砂石比（砂率）β_S。

按《砼技术要求》选用最低强度等级，并按保证率大于等于95%计算配制强度。根据环境类别和作用等级、构件特点（例如构件尺寸）、施工季节和水泥品种确定矿物掺合料掺量，以《砼技术要求》的最大水胶比为限，调整水胶比（即水胶比根据矿物掺量增大而减小）。级配骨料得到最小骨料松堆容积率。

（5）砼配合比各系数及材料用量计算（按质量法）。

（6）按体积法计算胶浆体积V_e、干砂浆体积V_es和制成体积V_P，按其校正配合比。

（7）试拌校正和试配配合比确定

在所选用高效减水剂（泵送剂）及原材料时，必须做好在调制好外加剂与水泥（胶料）及与常用砼配合比相容性好的基础上才能备料，开展下步工作。目前这一步很关键，推荐的外加剂、减水率和拌量，为按标准水泥、标准砼配合比检验，用作同类品种、品质横向的比对的指标，有的品种自身缺陷对使用条件的敏感性就很大，加上行业阻隔带来的问题，使砼技术出现了纷乱现象。综合为：“水泥细了，后劲小了；强度高了，裂缝多了；组分多了，控制难了；施工快了，寿命短了；资源缺了，要讲绿了。”使现在的砼配合比工作已处于无理论依据的困惑中，单就砼核心原材料水泥在现代砼中变得很复杂，甚至按水泥标准、检验方法检验判定合格的水泥与外加剂的相容性出现不可调的状况。外加剂在浆体中的饱和点随在浆体中浓度的增加而增加，同掺量下减水率在降低，使用都以其平均减水率的估计值估算外加剂用量，会随砼水胶比的降低误差增大。

试配、调整、确定“准施工配合比”：在《砼技术要求》最大水胶比的基础上，选用覆盖最大水胶比的4-5个水胶比值计算各材料用量，进行试配，检测所指定性能的指标值，修正水胶比—强度计算式中有关系数，增大对所用材料的适应性；建立各配合比强度与成熟度的关系；调整砼基价，从中选取符合目标值的水胶比，再次试配确定“准施工配合比”（试验配合比）。

Claims (3)

1.一种多因素参数法设计高性能砼，其特征在于：方法为：依据粗骨料品种、规格，整理出水灰比对用水量影响，砼稠度对砂率影响的干硬性、塑性砼对应水灰比的用水量、砂率选用表，重新统计拟合出对应水灰比、石子粒级、砼坍落度的用水量、砂率取值计算式，将所整理的众多因素影响的配合比设计用参数，按相互间的关系汇总在碎石泵送砼配合比参数表上。

2.根据权利要求1所述的一种多因素参数法设计高性能砼，其特征在于：综合统计的参数间相互换算计算式与砼强度计算式为式1，完成常规高性能砼所需配合比的设计计算；统计建立的泵送剂掺料随水胶比增大的指数函数计算式为式2，反映泵送剂随水胶比减小在浆体中浓度增大、饱和度增大、减水率降低，掺量增大的规律；

f_cu.o＝f_cu.k+1.645σ及f_cu.o＝α_a?_ce(B/W-α_b)·γ_A·γ_S（式1）

SCP（%）＝[1.6+0.1e^（W/B）]/190×SL（式2）；

式1中：f_cu.o为砼配制强度，当砼强度等级小于C60时，f_cu.o≥f_cu.k+1.645σ；fcu.k为砼立方体抗压强度标准值，即砼的设计强度等级值；σ为砼强度标准差；B/W为胶水比即用水量与水泥+掺合料之比；γ_A为粉煤灰影响系数；γ_s为粒化高炉矿渣粉影响系数；αa、αb为碎石砼回归系数；

式2中：Scp为泵送剂掺料随水胶比增大的指数函数；B/W为胶水比即用水量与水泥+掺合料之比；SL为坍落度值。

3.根据权利要求1所述的一种多因素参数法设计高性能砼，其特征在于：所述碎石泵送砼配合比参数表为表1：以纯水泥即胶料都为水泥砼的水灰比W/C或掺外加剂矿物掺合料粉煤灰FA、矿粉FS，砼水胶比W/B为准绳的碎石泵送常规高性能砼，砼强度等级范围C15～C55，C30～C55属高性能砼，＜C30为外延的十一组分砼；

表中：第一行为对应于砼强度等级设计控制强度，纯水泥砼水灰比W/C和相应的复合胶凝材料砼水胶比W/B；第二行为掺外加剂矿物掺合料粉煤灰、矿粉掺量综合影响的系数；第三行为ⅡFA、S75FS复合矿物掺合料粉煤灰掺量百分数αA，矿粉掺量百分数αS，和对应的粉煤灰最大掺量αAmax百分数、矿粉最大掺量αSmax百分数；第四行为ⅡFA、S95FS复合矿物掺合料粉煤灰掺量百分数αA，矿粉掺量百分数αS，和对应的粉煤灰最大掺量百分数αAmax、矿粉最大掺量百分数αSmax；第一列为碎石工程连续级配粒级；第二列为砼坍落度SL设计值；第三列相应于碎石粒径、砼坍落度控制值的砼用水量m和砂率βS；第四列至十四列和第五行至十六行为对应第一行与第三行；考虑SL影响的砂率和水胶比影响的用水量；

其中：砂为5mm筛余量不大于2%的中砂，砂率适宜范围为±2%；所需坍落度用减水剂调整；SL为坍落度值；W/B为水胶比即水泥+掺合料与用水量之比；βs为砂率，含粉量大的机制砂量减小1%，含粉量小的石屑砂增大1%-2%；mwo为每立方米混凝土用水量，用水量范围为±10kg/m³。