CN104962696A - 一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法 - Google Patents
一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104962696A CN104962696A CN201510360431.3A CN201510360431A CN104962696A CN 104962696 A CN104962696 A CN 104962696A CN 201510360431 A CN201510360431 A CN 201510360431A CN 104962696 A CN104962696 A CN 104962696A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- stove
- smelting
- alloy structure
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法：经高炉冶炼后进行KR脱硫；常规转炉冶炼；在LF炉中精炼；连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，连浇炉采用Si质引流砂引流；常规热轧至要求。本发明使钢中的硫含量由原来的200 PPm降低到40 PPm及以下，在保证40Cr合金结构用热轧圆钢的钢质得到提高的前提下，使LF炉的精炼时间也由原来的0.67小时降到不超过0.53小时，能耗也能降低不低于15 %。
Description
技术领域
本发明涉及一种炼钢方法，具体地属于一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法。
背景技术
目前，在冶炼40Cr合金结构用热轧圆钢工艺中，为了控制合金结构用热轧圆钢中硫的含量，采取的是喷吹法脱硫对铁水进行预处理的方式，即冶炼过程采用低硫石灰，在LF精炼炉采用优质精炼渣，等措施。其存在铁水在预处理脱硫中效果差，使硫的含量仍相对较高，这导致一是增加了LF炉脱硫负担，延长冶炼周期，增加有害气体含（N）量；二是钢中夹杂物不能充分上浮，最终使钢的质量变差而不能满足使用要求。
在本发明之前，冶炼40Cr合金结构用热轧圆钢，未曾采用过KR脱硫。这是由于人们认为，如用该钢种采用KR脱硫，会导致延长冶炼周期，降低产量；再在开浇炉开浇时用的Si质引流砂进行引流，导致在开浇时很容易结瘤，需要吹氧引流，导致钢水被氧化，最终降低钢的力学性能。
经检索，江西冶金 2006年12月 第6期刊登了一篇有关转炉生产40Cr合金结构圆钢的冶炼、LF精炼、连铸工艺和轧制工艺，通过工业性生产的40Cr圆钢产品；还有炼钢 2007年8月 第4期刊登了一篇有关转炉→LF→连铸生产40Cr钢的冶炼工艺、加工工艺及所生产圆钢的材料性能。其上述两篇文献存在的不足：
由于采用在LF精炼炉进行脱硫，导致会延长冶炼周期，增加电耗及有害气体N含量；再均采用铬质引流砂会造成环境污染；全部使用硅质引流砂会开浇结瘤，影响钢材质量。
发明内容
本发明针对现有技术存在的不足，提供一种能控制硫含量在40 PPm以下，降低LF炉脱硫负荷，开浇炉自流性好的40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法。
实现上述目的的措施：
一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法，其步骤：
1）经高炉冶炼后进行KR脱硫，将S控制在成分要求范围内；
2）常规进行转炉冶炼；
3）在LF炉中进行精炼；
4）进行连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，使用量按照0.29~0.31kg/吨钢加入；连浇炉采用Si质引流砂引流，使用量按照0.29~0.31k g/吨钢加入；
5）常规热轧至要求。
本发明之所以采用KR脱硫，是由于KR可以有效降低钢中的硫含量及有害气体N含量，减少夹杂物，提高钢材冲击功等综合力学性能。
本发明之所以在开浇炉用Cr质引流砂引流是因为：Cr质引流砂能耐高温，能有效改善钢水的流动性、钢水不会结瘤，从而保证钢水质量。
之所以在连浇炉用Si质引流砂引流是因为：连浇炉钢包温度稳定，用Si质引流砂可以保证钢水的正常流动，同时Si质引流砂对环境无害。
本发明与现有技术相比，使钢中的硫含量由原来的200 PPm降低到40 PPm及以下，在保证40Cr合金结构用热轧圆钢的钢质得到提高的前提下，使LF炉的精炼时间也由原来的0.67小时降到不超过0.53小时，能耗也能降低不低于15 %。
附图说明
附图为本发明的进行组织图。
具体实施方式
下面对本发明予以详细描述：
实施例1
本实施例为40Cr合金结构用热轧圆钢，成品规格为φ25mm，要求S含量在0.004wt%；
其冶炼步骤：
1）经高炉冶炼后进行KR脱硫，将S控制在了0.0018wt%；
2）常规进行转炉冶炼；
3）在LF炉中进行精炼；
4）进行连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，其使用量按照0.29kg/吨钢加入，开浇温度应为1562℃，（过热度为62℃)；连浇炉采用Si质引流砂引流，其使用量按照0.29kg/吨钢加入；
5）常规热轧至要求。
经检测及统计，终点钢水中S 0.0019wt%，LF炉的精炼时间为0.53小时，相应能耗降低了15 %，且在浇铸过程中，钢流均匀、顺畅；所生产的热轧圆钢经探伤检测，其裂纹深度仅为0.03mm，冲击功能Aku2为110J，满足使用要求。
实施例2
本实施例为40Cr合金结构用热轧圆钢，成品规格为φ28mm，要求S含量在0.0035wt%；
其冶炼步骤：
1）经高炉冶炼后进行KR脱硫，将S控制在了0.00175wt%；
2）常规进行转炉冶炼；
3）在LF炉中进行精炼；
4）进行连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，其使用量按照0.295kg/吨钢加入，开浇温度应为1565℃(过热度为65℃)；连浇炉采用Si质引流砂引流，其使用量按照0.295k g/吨钢加入；
5）常规热轧至要求。
经检测及统计，终点钢水中S 0.0018wt%，LF炉的精炼时间为0.525小时，相应能耗降低了15 .1%，且在浇铸过程中，钢流均匀、顺畅；所生产的热轧圆钢经探伤检测，其裂纹深度仅为0.02mm，冲击功能Aku2为105J，满足使用要求。
实施例3
本实施例为40Cr合金结构用热轧圆钢，成品规格为φ32mm，要求S含量在0.0032wt%；
其冶炼步骤：
1）经高炉冶炼后进行KR脱硫，将S控制在了0.00172wt%；
2）常规进行转炉冶炼；
3）在LF炉中进行精炼；
4）进行连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，其使用量按照0.298kg/吨钢加入，开浇温度应为1555℃(过热度为55℃)；连浇炉采用Si质引流砂引流，其使用量按照0.298k g/吨钢加入；
5）常规热轧至要求。
经检测及统计，终点钢水中S 0.0017wt%，LF炉的精炼时间为0.52小时，相应能耗降低了15 .2%，且在浇铸过程中，钢流均匀、顺畅；所生产的热轧圆钢经探伤检测，其裂纹深度仅为0.025mm，冲击功能Aku2为102J，满足使用要求。
实施例4
本实施例为40Cr合金结构用热轧圆钢，成品规格为φ35mm，要求S含量在0.0030wt%；
其冶炼步骤：
1）经高炉冶炼后进行KR脱硫，将S控制在了0.00168wt%；
2）常规进行转炉冶炼；
3）在LF炉中进行精炼；
4）进行连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，其使用量按照0.30kg/吨钢加入，开浇温度应为1558℃(过热度为58℃)；连浇炉采用Si质引流砂引流，其使用量按照0.30k g/吨钢加入；
5）常规热轧至要求。
经检测及统计，终点钢水中S 0.00165wt%，LF炉的精炼时间为0.515小时，相应能耗降低了15 .3%，且在浇铸过程中，钢流均匀、顺畅；所生产的热轧圆钢经探伤检测，其裂纹深度仅为0.028mm，冲击功能Aku2为101J，满足使用要求。
实施例5
本实施例为40Cr合金结构用热轧圆钢，成品规格为φ40mm，要求S含量在0.0028wt%；
其冶炼步骤：
1）经高炉冶炼后进行KR脱硫，将S控制在了0.00162wt%；
2）常规进行转炉冶炼；
3）在LF炉中进行精炼；
4）进行连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，其使用量按照0.31kg/吨钢加入，开浇温度应为1568℃(过热度为68℃)；连浇炉采用Si质引流砂引流，其使用量按照0.31k g/吨钢加入；
5）常规热轧至要求。
经检测及统计，终点钢水中S 0.00161wt%，LF炉的精炼时间为0.51小时，相应能耗降低了15 .4%，且在浇铸过程中，钢流均匀、顺畅；所生产的热轧圆钢经探伤检测，其裂纹深度仅为0.029mm，冲击功能Aku2为98J，满足使用要求。
实施例6
本实施例为40Cr合金结构用热轧圆钢，成品规格为φ42mm，要求S含量在0.0026wt%；
其冶炼步骤：
1）经高炉冶炼后进行KR脱硫，将S控制在了0.0016wt%；
2）常规进行转炉冶炼；
3）在LF炉中进行精炼；
4）进行连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，其使用量按照0.309kg/吨钢加入，开浇温度应为1566℃(过热度为66℃)；连浇炉采用Si质引流砂引流，其使用量按照0.309k g/吨钢加入；
5）常规热轧至要求。
经检测及统计，终点钢水中S 0.0016wt%，LF炉的精炼时间为0.50小时，相应能耗降低了15 .5%，且在浇铸过程中，钢流均匀、顺畅；所生产的热轧圆钢经探伤检测，其裂纹深度仅为0.0285mm，冲击功能Aku2为95J，满足使用要求。
本具体实施方式仅为最佳例举，并非对本发明技术方案的限制性实施。
Claims (1)
1.一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法，其步骤：
1）经高炉冶炼后进行KR脱硫，将S控制在成分要求范围内；
2）常规进行转炉冶炼；
3）在LF炉中进行精炼；
4）进行连铸，其中在开浇炉中采用Cr质引流砂引流，使用量按照0.29~0.31kg/吨钢加入；连浇炉采用Si质引流砂引流，使用量按照0.29~0.31kg/吨钢加入；
5）常规热轧至要求。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510360431.3A CN104962696A (zh) | 2015-06-26 | 2015-06-26 | 一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510360431.3A CN104962696A (zh) | 2015-06-26 | 2015-06-26 | 一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN104962696A true CN104962696A (zh) | 2015-10-07 |
Family
ID=54216781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201510360431.3A Pending CN104962696A (zh) | 2015-06-26 | 2015-06-26 | 一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN104962696A (zh) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106917033B (zh) * | 2017-03-27 | 2018-05-04 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种高品质40Cr合金结构直条圆钢的制备方法 |
| CN106555028B (zh) * | 2016-12-05 | 2018-05-22 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种高碎片率用钢的冶炼方法 |
-
2015
- 2015-06-26 CN CN201510360431.3A patent/CN104962696A/zh active Pending
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 朱波 等: "提高转炉优钢水口自开率", 《莱钢科技》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106555028B (zh) * | 2016-12-05 | 2018-05-22 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种高碎片率用钢的冶炼方法 |
| CN106917033B (zh) * | 2017-03-27 | 2018-05-04 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种高品质40Cr合金结构直条圆钢的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102443675B (zh) | 一种低硫钢的生产方法 | |
| CN101545066B (zh) | 抗h2s腐蚀石油套管钢110s的冶炼方法 | |
| CN108611551A (zh) | 高硅固溶强化铁素体球墨铸铁件及其制造方法 | |
| CN102851435B (zh) | 一种超低碳、低硅和低氧钢及其冶炼方法 | |
| CN104004881A (zh) | 一种生产铝脱氧高碳钢过程中氮含量的控制方法 | |
| CN104862443A (zh) | 一种低碳低硅焊丝钢的冶炼方法 | |
| CN105018855B (zh) | 一种油气集输用抗硫管线钢圆坯的生产方法 | |
| CN103614607B (zh) | 一种含镍物料作用下热态铜渣熔融还原制不锈钢原料的方法 | |
| CN103031402A (zh) | 高强抗震钢筋hrb400e的生产方法 | |
| CN102864378A (zh) | 一种低成本x70管线钢中厚板坯的冶炼工艺 | |
| CN108085448A (zh) | 一种通过转炉直上连铸模式冶炼低硫钢的生产方法 | |
| CN103060523B (zh) | 一种无磁不锈钢的冶炼方法 | |
| CN104962696A (zh) | 一种40Cr合金结构用热轧圆钢的冶炼方法 | |
| CN101698897B (zh) | 一种转炉出钢后快速造深脱硫白渣的工艺 | |
| CN101705327B (zh) | 一种管线钢焊条用钢的生产工艺 | |
| CN103805830A (zh) | 一种高强度灰铸铁材料的制备方法 | |
| CN102719614B (zh) | 一种rh-lf-rh精炼生产抗酸管线钢的工艺 | |
| CN102719728B (zh) | 一种rh-lf-vd精炼生产抗酸管线钢的工艺 | |
| CN103804004A (zh) | 一种超低碳钢用高镁低硅引流砂 | |
| CN109881121A (zh) | 一种耐氯离子腐蚀的高强度抗震钢筋及其生产方法和用途 | |
| CN103555886A (zh) | 一种含钒铁水冶炼超低硫钢的方法 | |
| CN103667952A (zh) | 一种耐候钢生产工艺 | |
| CN102212651B (zh) | 一种用于低硫钢生产的钢包喷粉脱硫精炼工艺 | |
| CN105177225A (zh) | 一种冶炼高强度耐磨钢的方法 | |
| CN103451364A (zh) | 一种适合超低硫管线钢的lf炉深脱硫方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20151007 |
|
| WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |