CN104880544B - 地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，它主要由σ-D曲线法、围岩加固平均达标值计算法、注浆加固效果达标率计算法、注浆加固效果指标系数计算法，辅助由钻孔电视与地质雷达组合成像观测法组成。本发明依据的数据全面可靠，不仅能够通过钻孔电视与地质雷达对软弱围岩的浆液扩散及岩层加固情况进行可视化的定性分析，同时通过注浆加固效果指标系数计算法和注浆加固效果达标率计算法定量的得到不同深度围岩整体的加固程度，提高了评估结果的***性和科学性，为地下工程尤其是在软弱围岩进行注浆加固施工时对于注浆效果的评估提供了依据，可指导对于软弱围岩注浆加固效果的评估工作。

Description

地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法

技术领域

本发明属于地下工程中安全技术领域，特别涉及地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法。

背景技术

目前，在地下洞室掘进施工过程中遇到软弱围岩等不良地质体时，常常采用注浆的方法使破碎松散岩石与浆液胶结后使其成为整体,通过注浆液的黏结作用改变围岩本身松散的碎石结构,实现增加围岩强度的目的，经实践证明通过对软弱围岩进行注浆对改变围岩强度、发挥围岩自身承载力、保障地下洞室安全具有良好的效果。但由于不同施工地区地质条件的复杂性及施工质量在一定程度上的不确定性，使得地下洞室在继续掘进之前必须对注浆加固的效果进行精确的定量检测评估，传统的对于围岩注浆后围岩加固效果的评估常用的方法有瞬变电磁法、地质雷达法、钻探法，但这几种方法存在以下问题：

1.由于施工现场地质条件的复杂性采用瞬变电磁法和地质雷达法往往难以获得准确的结果。

2.当遇到周边有大的金属结构或低阻层矿化带时，瞬变电磁法所测到的数据不可使用。

3.瞬变电磁法和地质雷达法只能对加固后的软弱围岩通过图像进行定性的分析判断，无法实现对加固效果的准确定量分析。

4.使用钻探法从现场取芯到得出实验报告的时间间隔长，严重的制约了施工的进度，增加了工程预算成本。

5.在软弱破碎的复杂地层钻进时岩芯采取率和完整性难以保证，从而无法得出当地岩层的物理性质及力学参数。

6.同时由于所取岩芯已经脱离了原始的环境应力、温度等约束条件，不能很好的代表岩体本身的强度。

发明内容

鉴于此，为了解决上述问题，本发明提供一种以围岩强度指标数据为基础的对软弱围岩注浆加固效果的评估方法，通过对注浆加固前后软弱围岩的围岩强度进行采集、综合分析对比，实现对软弱围岩注浆加固后的具体效果进行简单、快速、准确的评估。

为了实现该目的，本发明采用如下技术方案：

包括以下步骤：

步骤1：确定围岩加固平均达标值λ和注浆效果达标率合格值N；

步骤2：对于围岩加固段，获取围岩加固平均值Δ和注浆效果达标率M；

步骤3：分别将围岩加固平均达标值λ和围岩加固平均值Δ、注浆效果达标率合格值N和注浆效果达标率M进行对比；

其中，当所述围岩加固平均值Δ小于所述围岩加固平均达标值λ、或所述注浆效果达标率M小于所述注浆效果达标率合格值N时，注浆效果不合格，需要补浆,当两个条件均达标时，注浆效果合格，不需补浆。

步骤1中，当围岩变形刚好满足围岩变形预期值时，所述围岩加固平均达标值λ将该试验段围岩所对应的围岩加固平均值Δ作为其取值、所述注浆效果达标率合格值N将该试验段围岩所对应的注浆效果达标率M作为其取值、所述围岩强度预期值将该试验段围岩所对应的围岩强度平均值作为其取值。

步骤1中，所述围岩变形刚好满足围岩变形预期值，包括同时满足围岩收敛位移变形值属于围岩收敛变形预期值范围、和围岩平均位移变形值属于围岩平均变形预期值范围。

步骤1中，所述注浆效果达标率为达到围岩强度预期值的累计围岩厚度与注浆加固围岩厚度的比值。

步骤1中，所述围岩加固平均达标值λ和所述注浆效果达标率合格值N通过在需要提高围岩强度的若干条试验段围岩经过试验获取。

步骤1中，所述试验段围岩的获取范围通过数值分析或工程实践的经验值得出；所述试验段围岩的选取长度相同，在洞室中围岩性质大致相同的地段每隔一定距离选取。

步骤1中，所述平均位移变形值通过布设在试验段围岩的多点位移计监测***获取，不同试验段围岩岩壁上的所述收敛位移变形值通过围岩收敛仪测得；所述数据的获取在分别对每段所述试验段围岩进行不同注浆量的注浆加固一定时间后进行操作。

步骤1中，所述平均位移变形值为同一钻孔不同深度处的位移变形值的平均值，所述平均位移变形值通过绘制围岩位移变形值ξ随深度变化的D-ξ曲线经计算得出：

$\stackrel{\‾}{\mathrm{\ξ}}={\mathrm{\ξ}}_1+{\mathrm{\ξ}}_2+{\mathrm{\ξ}}_3+...+{\mathrm{\ξ}}_n/n$

其中围岩位移变形值ξ₁、ξ₂、ξ₃对应不同的深度D₁、D₂、D₃，围岩位移变形值ξ通过在不同试验段布设的多点位移计监测***测得。

步骤1中，所述围岩的收敛变形值等于围岩收敛变形预期值这一过程通过在试验段围岩采用夹逼方法获取。

步骤2中，所述围岩加固平均值Δ为不同深度处围岩加固指标系数的平均值，所述围岩加固指标系数为注浆后的围岩强度增加值与注浆前围岩强度的比值。

步骤2中，所述围岩强度平均值为同一钻孔不同深度处围岩强度的平均值；所述围岩强度平均值通过绘制围岩强度σ随深度D变化的曲线，即σ-D曲线获得。

步骤2中，所述σ-D曲线利用数字化围岩强度测定***获得；其中，所述岩层的深度D通过装于钻机上的激光测距仪记录获得；注浆前后不同深度的所述围岩强度通过将围岩的轴压力、转速、穿孔速率、钻进比功等参数与围岩强度数据库进行比对获得；所述轴压力通过安装在钻头上的轴压传感器测得；所述转速由转速传感器测得；所述穿孔速率由激光测距仪和时间记录仪配合测得。

步骤2中，所述围岩强度数据库是通过做大量全面的实验，根据记录钻机钻进各类岩层时传感器测得的钻机的扭矩、转速、轴压力等数据和推知的钻进比功等数据，所建立的各类围岩的强度与钻进参数对应的关系。

步骤2中，所述注浆效果达标率M通过下式得到：

M＝H₁/H×100％

其中，H₁为达到预期强度的围岩累积厚度，其利用所述σ-D曲线与围岩强度预期值进行对比得出，H为注浆加固段围岩厚度，由激光测距仪测得。

所述注浆加固段围岩厚度，由地质雷达法探测获得。

所述注浆加固段围岩厚度，由钻孔电视探测获得。

步骤2中，所述围岩加固平均值通过下式获得：

Δ＝(K_D1+K_D2+K_D3+...+K_DN)/N

其中，K_DN为围岩加固指标系数，所述围岩加固指标系数通过下式获得：

K_DN＝|σ_DN-2-σ_DN-1|/σ_DN-1×100％(N＝1,2,3...)

其中，σ_DN-1为原始软弱围岩强度，σ_DN-2为注浆后的加固围岩强度；不同深度D₁、D₂、D₃...对应原始软弱围岩强度σ_D1-1、σ_D2-1、σ_D3-1...，和注浆后的加固围岩强度σ_D1-2、σ_D2-2、σ_D3-2...。

步骤3中，利用钻孔电视和地质雷达等设备对注浆液扩散范围及围岩进行注浆后的加固状态进行图像、数据的采集，定性的分析评估软弱围岩注浆加固的效果。

获取围岩变形值刚好满足围岩变形预期值的夹逼方法包括：将不同试验段围岩的收敛变形量、平均位移变形值分别与收敛变形预期值和平均变形预期值的范围进行对比，同时满足时判断注浆加固效果合格并计算出在不同注浆量下围岩的加固平均值Δ₁，Δ₂...；选取注浆加固效果合格的最小加固平均值Δ_x与注浆加固效果不合格的最大加固平均值Δ_y，在Δ_x与Δ_y之间利用二分法确定试验加固平均指标，重新选取试验段进行注浆加固试验并评估注浆效果，重复上述步骤可逐渐夹逼得到围岩变形值刚好满足围岩变形预期值的状态。

本发明的有益效果为：

本发明由σ-D曲线法、注浆加固效果达标率计算法、注浆加固效果指标系数计算法、钻孔电视与地质雷达组合成像观测法组成。

利用数字化围岩强度钻进测定***(DRST***)，可以通过传感器测得未进行注浆加固时钻进岩层的深度与钻机的钻进参数，与围岩强度数据库进行比对，直接得出不同深度的围岩强度，代替了现场取芯、室内试验这一步骤，既节省了从现场取芯到得出试验报告的时间，又避免了所取岩芯已经脱离了原始的环境应力、温度等约束条件，不能很好的代表岩体本身强度的问题，解决了在软弱破碎的复杂地层钻进时岩芯采取率和完整性难以保证，从而无法得出当地岩层的物理性质及力学参数这一难题，使得所测得的围岩强度更科学可靠。

利用所得数据绘制围岩强度σ随深度D变化的曲线，并判断是否需要进行注浆加固，该方法适用于各种复杂地质条件，克服了由于施工现场地质条件的复杂性采用瞬变电磁法和地质雷达法往往难以获得准确的结果，和当遇到周边有大的金属结构或低阻层矿化带时，瞬变电磁法所测到的数据不可使用的缺陷。

对需要加固的软弱围岩进行注浆加固后，在距注浆孔每隔一定距离处确定检测样点并进行钻孔，得出注浆加固后不同深度岩层的围岩强度并绘制注浆加固前后围岩强度随深度变化的曲线，通过σ-D曲线法可以直观的反映注浆加固的效果，同时计算出注浆效果达标率，为定量评估注浆加固效果提供依据。

利用注浆前后在相同深度采集到的注浆前后围岩强度的数据计算不同深度围岩的加固指标系数，通过对比不同深度围岩加固指标系数的平均值与达标值来定量评估注浆加固效果，使得评估方法更科学可靠。

利用钻孔电视和地质雷达等设备对注浆液扩散范围及围岩进行注浆后的加固状态进行图像、数据的采集，使注浆效果更直观的得以展现，并可同步实现定性分析评估软弱围岩的注浆加固效果。

由于采取了上述技术方案，不仅能够通过钻孔电视与地质雷达对软弱围岩的浆液扩散及岩层加固情况进行可视化的定性分析，同时通过注浆加固效果指标系数计算法和注浆加固效果达标率计算法定量分析不同深度围岩整体的加固程度，

本发明依据的数据全面可靠，不仅能够通过钻孔电视与地质雷达对软弱围岩的浆液扩散及岩层加固情况进行可视化的定性分析，同时通过注浆加固效果指标系数计算法和注浆加固效果达标率计算法定量的得到不同深度围岩整体的加固程度，有利于对注浆加固效果的定量评估；使用DRST***，不仅提高测定围岩强度的可靠性，还省去钻芯取样的时间，大大提高了生产效率，节约了大量成本。

提本发明高了评估结果的***性和科学性，为地下工程尤其是在软弱围岩进行注浆加固施工时对于注浆效果的评估提供了依据，可指导对于软弱围岩注浆加固效果的评估工作。

附图说明

图1是本发明的效果示意图；

图2是本发明的操作及数据处理流程图。

具体实施方式

下面结合附图与实施步骤对本发明做进一步的说明：

结合图1、图2，本发明对软弱围岩的注浆效果的测定方法，包括使用钻机、数字化围岩强度钻进测定***、钻孔电视和地质雷达，为了消除不同钻机的钻进特性对钻机参数的影响，本发明统一采用全液压冲击回转式钻机，采用高压气体排渣的方式，50—100mm的钻孔直径。

具体步骤如下：

a.确定围岩加固平均达标值λ和注浆效果达标率合格值N。通过数值模拟与经验值得出所需强度提高率的大致范围，在地下工程中围岩性质大致相同的地段每隔一定距离选取相同长度的试验段，分别对每段试验段围岩进行不同注浆量的注浆加固操作，采用二分法的夹逼方法，获取当围岩变形刚好满足围岩变形预期值时的状态。利用数字化围岩强度钻进测定***(DRST***)测定注浆加固前后的监测点强度随深度变化的数据，并绘制σ-D曲线。其中深度为D₁、D₂、D₃...对应的加固前围岩强度为σ_D1-1、σ_D2-1、σ_D3-1...，对应的加固后围岩强度为σ_D1-2、σ_D2-2、σ_D3-2...。计算不同深度的加固指标系数：

K_DN＝|σ_DN-2-σ_DN-1|/σ_DN-1×100％(N＝1,2,3...)

根据不同深度的加固指标系数计算围岩加固平均值

Δ＝(K_D1+K_D2+K_D3+...+K_DN)/N

将围岩变形刚好满足围岩变形预期值时的状态的围岩加固平均值△作为围岩加固平均达标值λ；将此状态下的注浆后不同深度围岩强度的平均值做为围岩强度预期值。

根据所得到的此状态下的σ-D曲线和围岩强度预期值，得到加固范围内达到围岩强度预期值的累计围岩厚度H1，以此得到注浆效果达标率合格值N为：

N＝H₁/H×100％

其中H为注浆加固围岩总厚度。

所述围岩变形包括围岩的收敛变形量、平均位移变形值，是通过围岩收敛仪测得不同试验段围岩的收敛变形量，通过在不同试验段布设多点位移计监测***可以得到每个试验段不同深度D₁、D₂、D₃...对应的围岩位移变形ξ₁、ξ₂、ξ₃...，绘制围岩位移变形随深度变化的D-ξ曲线，并计算出不同深度围岩的平均位移变形值将不同试验段围岩的收敛变形量、平均位移变形值分别与收敛变形预期值和平均变形预期值的范围进行对比，同时满足时判断注浆加固效果合格并计算出在不同注浆量下围岩的加固平均值Δ₁，Δ₂...。选取注浆加固效果合格的最小加固平均值Δ_x与注浆加固效果不合格的最大加固平均值Δ_y，在Δ_x与Δ_y之间利用二分法确定试验加固平均指标，重新选取试验段进行注浆加固试验并评估注浆效果，重复上述步骤可逐渐夹逼得到围岩加固平均达标值λ和围岩预期强度加固后的围岩强度平均值，即围岩强度预期值。

所述数字化围岩强度钻进测定***(DRST***)测定σ-D曲线的方法，是由安装于钻机上的激光测距仪记录下各岩层的深度，通过安装在钻头上的轴压传感器测得的轴压力、转速传感器测得的转速、激光测距仪和时间记录仪配合测得的穿孔速率以及推知的钻进比功等参数与围岩强度数据库进行比对得到不同深度得围岩强度；

所述围岩强度数据库是通过做大量全面的实验，记录钻机钻进各类岩层时传感器测得的钻机的扭矩、转速、轴压力等数据和推知的钻进比功等数据，建立各类围岩的强度与钻进参数对应的关系。

b.对开挖后的地下洞室进行初期支护。

c.首先进行对软弱围岩的勘察，在地下洞室壁上确定钻孔探测点，钻机在探测点钻进过程中，利用数字化围岩强度钻进测定***(DRST***)得出不同深度的岩层的围岩强度。利用所得数据绘制未注浆时围岩强度σ₁随深度D变化的曲线，并确定软弱围岩的范围。

d.对软弱围岩实施注浆养护后，在注浆影响深度范围内钻若干个测试孔，根据现场实际情况确定孔深。

e.利用数字化围岩强度钻进测定***(DRST***)得出注浆加固后不同深度岩层的围岩强度，并绘制注浆加固后围岩强度σ₂随深度D变化的曲线。

f.在未对软弱围岩进行注浆加固之前，通过钻头在软弱围岩中的钻进得到不同深度D₁、D₂、D₃...对应的围岩强度σ_D1-1、σ_D2-1、σ_D3-1...，对软弱围岩进行注浆并相隔一定时间后，对进行注浆加固后的围岩进行钻进工作，得出加固后相同深度处的围岩强度σ_D1-2、σ_D2-2、σ_D3-2...，得到围岩加固指标系数

K_DN＝|σ_DN-2-σ_DN-1|/σ_DN-1×100％(N＝1,2,3...)

利用注浆前后在相同深度采集到的注浆前后围岩强度的数据可以计算不同深度围岩的加固指标系数，以此得到围岩加固平均值

Δ＝(K_D1+K_D2+K_D3+...+K_DN)/N

与围岩加固平均达标值λ对比，当Δ>λ时，判定注浆效果合格，否则进行补浆。

g.将得到注浆前后的σ-D曲线与围岩强度的预期值进行对比，得出达到预期强度的累积围岩厚度H1，结合注浆加固围岩总厚度H,得到注浆效果达标率M＝H₁/H×100％

与注浆效果达标率合格值N进行对比，当M>N时，判定注浆效果合格。

h.利用钻孔电视和地质雷达等设备对注浆液扩散范围及围岩进行注浆后的加固状态进行图像、数据的采集，定性的分析评估软弱围岩注浆加固的效果。

i.综合注浆前后的σ-D曲线法、注浆加固效果达标率计算法、注浆加固效果指标系数计算法等方法定量评估注浆加固效果，当注浆前后的σ-D曲线对比合格，围岩加固平均值Δ大于围岩加固达标值λ，同时注浆效果达标率M大于注浆效果达标率合格值N时判定注浆效果合格，若有一个指标不合格则进行补浆。同时利用钻孔电视与地质雷达对测试孔中围岩加固效果进行辅助可视化观察来判断注浆是否达到预期效果，以及是否需要补浆。

实施例2

步骤a-b方法同上。

c.进行对软弱围岩的勘察，采用传统的钻孔取芯法，测试不同深度处的围岩强度。根据工程类比法和数值模拟法，确定软弱围岩的范围。

d.对软弱围岩实施注浆养护后，在注浆影响深度范围内钻孔取芯，通过室内试验确定不同深度处的围岩加固强度。

e.测定围岩加固平均值Δ和注浆效果达标率M。

f.比较围岩加固平均达标值λ和围岩加固平均值Δ、注浆效果达标率合格值N和注浆效果达标率M，当围岩加固平均值Δ小于所述围岩加固平均达标值λ、或所述注浆效果达标率M小于所述注浆效果达标率合格值N时，注浆效果不合格，需要补浆,当两个条件均达标时，注浆效果合格，不需补浆。

Claims (12)

1.地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于，包括以下步骤：

步骤1：确定围岩加固平均达标值λ和注浆效果达标率合格值N；

步骤2：对于围岩加固段，获取围岩加固平均值Δ和注浆效果达标率M；

步骤3：分别将围岩加固平均达标值λ和围岩加固平均值Δ、注浆效果达标率合格值N和注浆效果达标率M进行对比；

其中，当所述围岩加固平均值Δ小于所述围岩加固平均达标值λ、或所述注浆效果达标率M小于所述注浆效果达标率合格值N时，注浆效果不合格，需要补浆,当两个条件均达标时，注浆效果合格，不需补浆；

所述步骤1中，当围岩变形刚好满足围岩变形预期值时，所述围岩加固平均达标值λ将该试验段围岩所对应的围岩加固平均值Δ作为其取值、所述注浆效果达标率合格值N将该试验段围岩所对应的注浆效果达标率M作为其取值、所述围岩强度预期值将该试验段围岩所对应的围岩强度平均值作为其取值。

2.根据权利要求1所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤1中，所述围岩变形刚好满足围岩变形预期值，包括同时满足围岩收敛位移变形值属于围岩收敛变形预期值范围、和围岩平均位移变形值属于围岩平均变形预期值范围，所述围岩的收敛变形值等于围岩收敛变形预期值这一过程通过在试验段围岩采用夹逼方法获取；所述注浆效果达标率为达到围岩强度预期值的累计围岩厚度与注浆加固围岩厚度的比值。

3.根据权利要求1所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤1中，所述围岩加固平均达标值λ和所述注浆效果达标率合格值N通过在需要提高围岩强度的若干条试验段围岩经过试验获取；所述试验段围岩的获取范围通过数值分析或工程实践的经验值得出；所述试验段围岩的选取长度相同，在洞室中围岩性质大致相同的地段每隔一定距离选取。

4.根据权利要求2所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤1中，所述平均位移变形值通过布设在试验段围岩的多点位移计监测***获取，不同试验段围岩岩壁上的所述收敛位移变形值通过围岩收敛仪测得；所述数据的获取在分别对每段所述试验段围岩进行不同注浆量的注浆加固一定时间后进行操作。

5.根据权利要求4所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤1中，所述平均位移变形值为同一钻孔不同深度处的位移变形值的平均值，所述平均位移变形值通过绘制围岩位移变形值ξ随深度变化的D-ξ曲线经计算得出：

$\stackrel{\‾}{\mathrm{\ξ}}={\mathrm{\ξ}}_1+{\mathrm{\ξ}}_2+{\mathrm{\ξ}}_3+...+{\mathrm{\ξ}}_n/n$

其中围岩位移变形值ξ₁、ξ₂、ξ₃对应不同的深度D₁、D₂、D₃围岩位移变形值ξ通过在不同试验段布设的多点位移计监测***测得。

6.根据权利要求1所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤2中，所述围岩加固平均值Δ为不同深度处围岩加固指标系数的平均值，所述围岩加固指标系数为注浆后的围岩强度增加值与注浆前围岩强度的比值；所述围岩强度平均值为同一钻孔不同深度处围岩强度的平均值；所述围岩强度平均值通过绘制围岩强度σ随深度D变化的曲线，即σ-D曲线获得。

7.根据权利要求6所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤2中，所述σ-D曲线利用数字化围岩强度测定***获得；其中，所述岩层的深度D通过装于钻机上的激光测距仪记录获得；注浆前后不同深度的所述围岩强度通过将围岩的轴压力、转速、穿孔速率、钻进比功参数与围岩强度数据库进行比对获得；所述轴压力通过安装在钻头上的轴压传感器测得；所述转速由转速传感器测得；所述穿孔速率以及推知的钻进比功由激光测距仪和时间记录仪配合测得。

8.根据权利要求7所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤2中，所述围岩强度数据库是通过做大量全面的实验，根据记录钻机钻进各类岩层时传感器测得的钻机的扭矩、转速、轴压力数据和推知的钻进比功数据，所建立的各类围岩的强度与钻进参数对应的关系。

9.根据权利要求6所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤2中，所述注浆效果达标率M通过下式得到：

M＝H₁/H×100％

其中，H₁为达到预期强度的围岩累积厚度，其利用所述σ-D曲线与围岩强度预期值进行对比得出，H为注浆加固段围岩厚度，由激光测距仪测得。

10.根据权利要求1所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤2中，所述围岩加固平均值通过下式获得：

Δ＝(K_D1+K_D2+K_D3+...+K_DN)/N

其中，K_DN为围岩加固指标系数，所述围岩加固指标系数通过下式获得：

K_DN＝|σ_DN-2-σ_DN-1|/σ_DN-1×100％(N＝1,2,3...)

其中，σ_DN-1为原始软弱围岩强度，σ_DN-2为注浆后的加固围岩强度；不同深度D₁、D₂、D₃……D_N对应原始软弱围岩强度σ_D1-1、σ_D2-1、σ_D3-1……σ_DN-1，和注浆后的加固围岩强度σ_D1-2、σ_D2-2、σ_D3-2……σ_DN-2。

11.根据权利要求1所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：步骤3中，利用钻孔电视和地质雷达设备对注浆液扩散范围及围岩进行注浆后的加固状态进行图像、数据的采集，定性的分析评估软弱围岩注浆加固的效果。

12.根据权利要求1所述的地下工程中对软弱围岩注浆加固效果的检测与评价方法，其特征在于：获取围岩变形值刚好满足围岩变形预期值的夹逼方法为，将不同试验段围岩的收敛变形量、平均位移变形值分别与收敛变形预期值和平均变形预期值的范围进行对比，同时满足时判断注浆加固效果合格并计算出在不同注浆量下围岩的加固平均值Δ1，Δ2……；选取注浆加固效果合格的最小加固平均值Δ_x与注浆加固效果不合格的最大加固平均值Δ_y，在Δ_x与Δ_y之间利用二分法确定试验加固平均指标，重新选取试验段进行注浆加固试验并评估注浆效果，重复上述步骤可逐渐夹逼得到围岩变形值刚好满足围岩变形预期值的状态。