CN104764300B - 热动力流态化蒸发分离装置及工艺 - Google Patents

Abstract

热动力流态化蒸发分离装置及工艺，包括蒸发器、设置在所述蒸发器上的换热器和与所述换热器相连接的热源，其特征在于：符合一定粒度要求的固体湿物料进入所述蒸发器内，通过与所述换热器内换热介质间接换热，湿物料中的湿分被蒸发，以气态的形式从固体湿物料中分离，生成二次蒸气，生成的二次蒸气从所述蒸发器内部自下而上溢出，到达某一临界床层高度h_mf时，二次蒸气在该临界床层高度h_mf处达到使上部床层湿物料流态化的最小流化速度u_mf,以此临界床层高度h_mf为分界点，上部床层为流化床段，湿物料呈流化状态，下部床层为移动床段，床层湿物料呈移动床状态。本发明在整个蒸发分离过程中，***不需要外部动力输入，就能实现床层湿物料的流态化，过程节能、高效。

Description

热动力流态化蒸发分离装置及工艺

技术领域

本发明涉及一种将湿物料中的湿分分离的热动力流态化蒸发分离装置，同时涉及到一种热动力流态化蒸发分离工艺。

背景技术

工业生产中，有很多种类高湿物料所含湿分需要降低至较低湿分含量，以褐煤为例，无论是燃烧、运输或者是为满足煤化工工艺要求，都经常需要将初水分为30％－60％的褐煤干燥至终水分为3％－5％的褐煤产品。

常规的干燥高湿物料的设备和方法是采用：A)热烟气作为热源直接加热物料，或B)热蒸汽作为热源间接加热物料。前者由于受物料挥发份高，或受进风温度的影响，对于燃点低的物料(例如褐煤)容易起火燃烧，存在安全隐患；后者采用间接加热，蒸汽的热值高，工艺安全可靠。

但是，由于大多数湿物料，如褐煤等，其干燥过程分为两个阶段，即恒速干燥阶段和降速干燥阶段。湿物料在恒速干燥阶段采用CN101581533A的技术方案时干燥效率较高；但在降速干燥阶段，由于干燥速率主要取决于水分在物料内部的迁移速率，如果继续CN101581533A的技术方案，由于湿物料的运动状态对其脱水速率影响不大，同时还要将褐煤这类待干燥的物料通过较高能耗维持在“流态化”的状态之下，造成生产单位产品能耗较高的问题。

因此，从干燥方法的安全性、经济性和高效性角度来看，实有必要针对如褐煤这类湿物料的干燥特性规律设计一种新的湿分分离设备和分离方法，实现湿物料在恒速干燥阶段的高效快速除湿，和在降速干燥阶段的低能耗深度脱湿，来降低生产单位产品的能量消耗。

发明内容

本发明所要解决的技术问题在于克服上述现有技术之不足，提供的一种节能、高效热动力流态化蒸发分离装置及工艺。

按照本发明提供的一种热动力流态化蒸发分离装置，包括蒸发器、设置在所述蒸发器上的换热器和与所述换热器相连接的热源，符合一定粒度要求的固体湿物料进入所述蒸发器内，通过与所述换热器内换热介质间接换热，湿物料中的湿分被蒸发，以气态的形式从固体湿物料中分离，生成二次蒸气，生成的二次蒸气从所述蒸发器内部自下而上溢出，到达某一临界床层高度h_mf时，二次蒸气在该临界床层高度h_mf处达到使上部床层湿物料流态化的最小流化速度u_mf,以此临界床层高度h_mf为分界点，上部床层为流化床段，湿物料呈流化状态，下部床层为移动床段，床层湿物料呈移动床状态。

按照本发明提供的一种热动力流态化蒸发分离装置还具有如下附属技术特征：

优选包括蒸发器移动床段床层高度，也即临界床层高度h_mf：

其中，

m′_湿分＝ρ_气V_气＝ρ_气u_操A_截

式中m_移—蒸发器移动床段内物料处理量，单位为kg/h

τ—湿物料在蒸发器移动床段内的停留时间，单位为h

ρ_b—物料堆积密度，单位为kg/m³

A_截—蒸发器移动段床层横截面积，单位为m²

M_湿分’--蒸发器移动床段蒸发分离出的湿分量，单位为kg/h

ω1--湿物料进入蒸发器移动床段的初始湿分含量(湿基)，单位为kg/kg湿料

ω₂--湿物料终湿分含量(湿基)，单位为kg/kg湿料

ρ_气—蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气密度，单位为kg/m³

V_气--蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气量，单位为m³/h

u_操‐‐蒸发器流化床段操作气速，单位为m/s。

优选包括蒸发器流化床段操作气速u_操：

u_操＝ku_mf

式中k‐‐‐为工程经验常数，由于本蒸发器为自生热动力流态化蒸发分离装置，不存在外部动力输入，操作气速达到最小流化速度时，上部床层物料开始流态化，k取值为1，

u_mf‐‐‐为最小流化速度，单位为m/s，可通过理论计算或实验得到，详细计算过程可参见《化学工程师手册》等相关资料介绍。

优选包括所述蒸发器还连接有除尘设备，所述除尘设备为旋风除尘器、布袋除尘器、静电除尘器、湿式除尘器中的一种或多种组合。

优选包括所述蒸发器上带有换热器，所述换热器为内置换热器、夹套式换热器、盘管式换热器中的一种或多种组合，当带有内置换热器时，内置换热器至少一组。

优选包括所述蒸发器的外形是铅垂的。

按照本发明提供的一种热动力流态化蒸发分离工艺，包括如下步骤

步骤A，待干燥的湿物料破碎成一定粒度的固体颗粒，然后通过进料器进入蒸发器中；

步骤B，湿物料通过与蒸发器上的换热器内换热介质间接换热，湿物料中的湿分被蒸发，以气态的形式从固体湿物料中分离，生成二次蒸气，生成的二次蒸气从所述蒸发器内部自下而上溢出，到达某一临界床层高度h_mf时，二次蒸气在该临界床层高度h_mf处达到使上部床层湿物料流态化的最小流化速度u_mf,以此临界床层高度h_mf为分界点，上部床层为流化床段，湿物料呈流化状态，下部床层为移动床段，床层湿物料呈移动床状态；

步骤C，湿物料经过自然形成的流化床段和移动床段被蒸发分离至符合要求湿分含量的产品；

步骤D，将产品由卸料器排出蒸发器。

按照本发明提供的一种热动力流态化蒸发分离工艺还具有如下附属技术特征：

优选包括蒸发器移动床段床层高度，也即临界床层高度hmf：

其中，

m′_湿分＝ρ_气V_气＝ρ_气u_操A_截

式中m_移—蒸发器移动床段内物料处理量，单位为kg/h

τ—湿物料在蒸发器移动床段内的停留时间，单位为h

ρ_b—物料堆积密度，单位为kg/m₃

A_截—蒸发器移动床段床层横截面积，单位为m₂

m_湿分’--蒸发器移动床段蒸发分离出的湿分量，单位为kg/h

ω₁--湿物料进入蒸发器移动床段的初始湿分含量(湿基)，单位为kg/kg湿料

ω₂--湿物料终湿分含量(湿基)，单位为kg/kg湿料

ρ_气—蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气密度，单位为kg/m₃

V_气--蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气量，单位为m₃/h

u_操‐‐蒸发器流化床段操作气速，单位为m/s。

优选包括蒸发器流化床段操作气速u_操：

u_操＝ku_mf

式中k‐‐‐为工程经验常数，由于本蒸发器为自生热动力流态化蒸发分离装置，不存在外部动力输入，操作气速达到最小流化速度时，上部床层物料开始流态化，k取值为1。

u_mf‐‐‐为最小流化速度，单位为m/s，可通过理论计算或实验得到，详细计算过程可参见《化学工程师手册》等相关资料介绍。

按照本发明提供的一种热动力流态化蒸发分离装置及工艺与现有技术相比具有如下优点：本发明提供的分离装置在整个蒸发分离过程中，***不需要外部动力输入，通过传热、传质而发生相变，蒸发分离出湿物料中的湿分形成蒸气，产生具有一定压力梯度的推动力，使蒸发分离出的气体自下而上穿过蒸发器移动床段内床层物料，随着床层高度的增加，蒸发分离出的气体量不断增多，产生的推动力相应不断变大，当自生热动力达到一定值时，气体对上部颗粒的曳力增加到与颗粒的净重力相等，使上述临界床层高度h_mf以上的床层物料流态化，大大加强了流化床段床层物料与换热器间的传热、传质系数，不需要消耗外部动力就能实现床层物料的流态化，过程节能、高效。

附图说明

图1是本发明的***结构示意图。

图2是本发明的床层高度示意图。

具体实施方式

参见图1，在本发明提供的一种热动力流态化蒸发分离装置的实施例，包括蒸发器1、设置在所述蒸发器1上的换热器4和与所述换热器4相连接的热源，以湿物料所含湿分是水为例，符合一定粒度要求的固体湿物料进入所述蒸发器1内，通过与所述换热器4内换热介质间接换热，湿物料中的水分被蒸发，以气态的形式从固体湿物料中分离，生成二次蒸汽，生成的二次蒸汽从所述蒸发器1内部自下而上溢出，到达某一临界床层高度h_mf时，二次蒸汽在该临界床层高度h_mf处达到使上部床层湿物料流态化的最小流化速度u_mf,以此临界床层高度h_mf为分界点，上部床层为流化床段，湿物料呈流化状态，下部床层为移动床段，床层湿物料呈移动床状态。所述流化床段的最上部床层处二次蒸汽的流速最高，可以保证刚加入的比重较大的湿物料流态化，刚加入的湿物料与上部呈流态化的床层物料均匀混合并呈流态化，传热、传质系数高，被蒸发分离出的二次蒸汽继续作为流化介质来流化上部床层湿物料，不需要消耗电力来提供流化介质气体，降低了能耗。湿物料在移动床段内自上而下移动，下移过程中继续与移动床段上的换热器4内换热介质实现间接换热，湿物料中水分继续被蒸发分离，直至达到合格产品要求的水分含量后，排出蒸发器1，换热介质经间接换热后排出换热器4，***生成的二次蒸汽，排出蒸发器1。

本发明提供的上述装置实现的是依靠自生热动力，在蒸发器内形成流化床段和移动床段的自生热动力流态化蒸发分离技术。本发明所述自生热动力是指，***本身不需要外部动力输入，自身通过传热、传质而发生相变产生的具有一定压力梯度的推动力。湿物料中所含待蒸发分离的湿分可以是水、甲醇、乙醇、有机或无机酸等，本发明统称为湿物料，其为颗粒状。以湿物料所含湿分是水为例，水分经换热后，以气态的形式从固体湿物料中分离，湿物料中的水分含量降低，蒸发出的二次蒸汽在蒸发器内穿过湿物料颗粒间空隙自下而上溢出，穿过蒸发器单位横截面积的二次蒸汽的汽体量随湿物料床层高度的上升而不断增多，当达到某一临界床层高度h_mf时，穿过蒸发器单位横截面积的汽体流速达到一定值，汽体对上部颗粒的曳力增加到与颗粒的净重力相等，颗粒开始浮动，上层湿物料达到起始流化状态，此时对应的汽体流速为使上部床层湿物料流态化的最小流化速度u_mf,如附图2所示，以此临界床层高度h_mf为分界点，上部床层为流化床段，湿物料呈流化状态，且最上部床层处汽体空床流速最高，可以使刚加入的比重较大的湿物料流态化，刚加入的湿物料与上部呈流态化的床层湿物料均匀混合并被流态化，传热、传质系数高，被蒸发分离出的汽体继续作为流化介质来流化上部床层湿物料，不需要消耗电力来提供流化介质气体，降低了能耗；下部床层为移动床段，床层湿物料呈移动床状态，湿物料在移动段下移过程中继续与蒸发器移动床段上的换热器内换热介质实现间接换热，湿物料中水分继续被蒸发分离，直至湿物料水分被蒸发降低到合格产品要求的水分含量。

在整个蒸发分离过程中，***不需要外部动力输入，通过传热、传质而发生相变，蒸发分离出湿物料中的水分形成蒸汽，产生具有一定压力梯度的推动力，使蒸发分离出的汽体自下而上穿过移动床段内床层物料，随着床层高度的上升，蒸发分离出的汽体量不断增多，产生的推动力相应不断变大，当自生热动力达到一定值时，汽体对上部颗粒的曳力增加到与颗粒的净重力相等，使上述临界床层高度h_mf以上的床层湿物料流态化，大大加强了流化床段床层内的传热、传质系数，不需要消耗外部动力就能实现床层湿物料的流态化，过程节能、高效。

在本发明给出的上述实施例中，所述蒸发器1的上部设置有进料器2，下部设置有出料器5，从而方便湿物料的进出。当然，蒸发器1也可以连接有其他的设备和部件，这些结构都是按照需要随意调整，属于较为成熟的技术，本发明对这些***设备不再赘述。本发明的主要发明点是通过对湿物料的加热使其在蒸发器中形成流化床段和移动床段。

在本发明中，各公式中的参数是一致的，在以下各实施例中参数均采用下述定义，不再分别描述。所有参数定义为：

m₀—蒸发器总的湿物料处理量，单位为kg/h

m’—蒸发器产品物料量，单位为kg/h

ω₀----湿物料初始湿分含量(湿基)，单位为kg/kg湿料

ω₁--湿物料进入蒸发器移动床段的初始湿分含量(湿基)，单位为kg/kg湿料

ω₂--湿物料终湿分含量(湿基)，单位为kg/kg湿料

Q--输入蒸发器的总热量，单位为kcal/h

Q’--蒸发器上的换热器提供的热量，单位为kcal/h

Q₁—加热物料需要的热量，单位为kcal/h

Q₂—蒸发分离出湿分需要的热量，单位为kcal/h

Q_损—蒸发器***热损失，单位为kcal/h

τ—湿物料在蒸发器移动床段内的停留时间，单位为h

ρ_b—物料堆积密度，单位为kg/m³

A_截—蒸发器移动床段床层横截面积，单位为m²

k–工程经验常数

u_mf—最小流化速度，单位为m/s

h_mf—移动床段床层高度，也即临界床层高度，单位为m

m_移—蒸发器移动床段内物料处理量，单位为kg/h

m_湿分--湿物料蒸发分离出的总湿分量，单位为kg/h

m_湿分’--蒸发器移动床段蒸发分离出的湿分量，单位为kg/h

ρ_气—蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气密度，单位为kg/m₃

V_气--蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气量，单位为m³/h

u_操‐‐蒸发器流化床段操作气速，单位为m/s

h--蒸发器总床层高度，m

u--气体穿过蒸发器空床单位横截面积速度，m/s

u₁--蒸发器底部气体穿过蒸发器空床单位截面积速度，m/s

本发明中临界床层高度h_mf是由最小流化速度u_mf来确定的，二次蒸气达到最小流化速度u_mf时的床层高度即为临界床层高度h_mf，因此，本发明的流化床段和移动床段的分割位置通过上述公式来确定，通过调节上述参数，能够方便地实现流化床段和移动床段的设置。上述公式中的各个参数本领域普通技术人员根据设计要求和从业经验来确定，参数确定后，代入上述公式中，从而能够方便地验证设计是否合理，工艺是否完善。若根据计算的结果，达不到设计要求或效果不好，则可以调节相应的参数，以满足要求。

在本发明给出的上述实施例中，蒸发器1移动床段床层高度，也即临界床层高度h_mf：

其中，

m′_湿分＝ρ_气V_气＝ρ_气u_操A_截

本发明通过该公式可以算得蒸发器内床层物料达到起始流化状态时的临界床层高度，从而计算是否能够满足流化的需要。

在本发明给出的上述实施例中，蒸发器流化床段操作气速u_操：

u_操＝ku_mf

在本发明给出的上述实施例中，所述蒸发器1还连接有除尘设备3，所述除尘设备3为旋风除尘器、布袋除尘器、静电除尘器、湿式除尘器中的一种或多种组合。本发明中蒸发器1总高度：≤150m；湿物料的粒度：d_p≤60mm；流化速度范围：0.01--50m/s；热源：可以是饱和或过热蒸汽、有机湿分蒸气、烟气、导热油、热水、熔盐等；热源压力：P₁≤100Mpa；蒸发器的外形：是铅垂的；蒸发器1上的换热器4：内置换热器、夹套式换热器、盘管式换热器中的一种或多种组合，当带有内置换热器4时，内置换热器至少一组；蒸发器1上的换热器4中换热介质流股的流向，可由本领域普通技术人员根据设计要求和从业经验来任意确定；连接蒸发器1上的换热器4换热介质入口的热源支路上，本领域普通技术人员可根据设计要求和从业经验来确定是否带有调节热源流量、压力或温度等参数的装置。

实施例，假定蒸发器要蒸发分离出某种颗粒状湿物料中的水分，处理的湿物料量m₀为300kg/h，初始水分含量ω₀为50％(湿基)，处理后要求的终水分含量ω₂为9％(湿基)，蒸发器内操作压力为常压，操作温度t₂为110℃，湿物料的初始温度θ₁为25℃，产品物料比热c_m为0.3kcal/(kg·K)，堆积密度ρ_b为600kg/m₃，蒸发器内置换热器中为0.5MPa(G)的饱和蒸汽热源，水的汽化潜热r₀为2257.6kJ/kg，水分的比热容c_w约为4.187kJ/(kg水·℃)，水蒸汽比热容c_v约为1.88kJ/(kg水蒸汽·℃)，蒸发器上的内置换热器中换热介质与湿物料进行间接换热来蒸发分离湿物料中水分，湿物料由进料器2送入蒸发分离器，自上而下依次通过蒸发分离器的流化床段和移动床段，物料达到合格水分后，产品由卸料器5排出蒸发分离器。以下通过计算得到该自生热动力蒸发器床段内操作气速u_操达到最小流化速度u_mf时对应的移动段床层高度，也即临界床层高度h_mf。

蒸发分离过程中，湿物料蒸发分离出的水分量：

蒸发分离后产品物料量：

m′＝m₀-m_水＝300-135.16＝164.84kg/h

蒸发器有***热量平衡：

Q＝Q′

其中，产品物料升温需要的热量：

Q₁＝m’c_m△t₁＝164.84×0.3×(110-25)＝4204kcal/h

蒸发器蒸发分离出水分需要的热量：

Q₂＝m_水(r₀+1.88t2-4.187θ₁)

＝135.16×(2257.6+1.88×110-4.187×25)/4.187

＝76174kcal/h

***热损失取10％，则蒸发器上的换热器提供的热量：

Q'＝Q＝Q₁+Q₂₊Q_损＝(Q₁+Q₂)×(1+10％)＝(4204+76174)×1.1＝88416kcal/h

假定依据工程经验，对于该种规格种类湿物料，自生热动力蒸发器床段内达到使湿物料颗粒起始流态化的最小流化速度u_mf＝0.2m/s，蒸发器不在外部动力输入，通过***自生热动力达到初始流化状态，取操作气速u_操＝u_mf＝0.2m/s；湿物料在蒸发器移动床段内的停留时间τ与干燥速率密切相关，由于干燥的复杂性，干燥速率通常是在恒定干燥条件下测得的，可先由实验获得与生产条件相仿的干燥速度曲线，再通过图解法或近似计算得到湿物料在蒸发器移动床段内的停留时间τ，假定该湿物料在蒸发器移动床段内的停留时间τ为1h。

取湿物料进入蒸发器移动床段的初始湿分含量与湿物料初始湿分含量近似相等，即ω₁＝ω₀＝50％(湿基)

则有蒸发器移动床段床层高度，也即临界床层高度：

按照本发明提供的一种热动力流态化蒸发分离工艺，包括如下步骤：

步骤A，待干燥的湿物料粉碎成一定粒度的固体颗粒，然后通过进料器进入蒸发器中；

步骤B，湿物料通过与蒸发器上的换热器内换热介质间接换热，湿物料中的湿分被蒸发，以气态的形式从固体湿物料中分离，生成二次蒸气，生成的二次蒸气从所述蒸发器内部自下而上溢出，到达某一临界床层高度h_mf时，二次蒸气在该临界床层高度h_mf处达到使上部床层湿物料流态化的最小流化速度u_mf,以此临界床层高度h_mf为分界点，上部床层为流化床段，湿物料呈流化状态，下部床层为移动床段，床层湿物料呈移动床状态；

步骤C，湿物料经过自然形成的流化床段和移动床段被蒸发分离至符合要求湿分含量的产品；

步骤D，将产品由卸料器排出蒸发器。

本实施例所给出的工艺实施例与装置的实施例相同，此处不再赘述。按照上述公式，可以方便地验证工艺是否合理，从而确定分离工艺。

Claims (9)

1.热动力流态化蒸发分离装置，包括蒸发器、设置在所述蒸发器上的换热器和与所述换热器相连接的热源，其特征在于：符合一定粒度要求的固体湿物料进入所述蒸发器内，通过与所述换热器内换热介质间接换热，湿物料中的湿分被蒸发，以气态的形式从固体湿物料中分离，生成二次蒸气，生成的二次蒸气从所述蒸发器内部自下而上溢出，到达某一临界床层高度h_mf时，二次蒸气在该临界床层高度h_mf处达到使上部床层湿物料流态化的最小流化速度u_mf,以此临界床层高度h_mf为分界点，上部床层为流化床段，湿物料呈流化状态，下部床层为移动床段，床层湿物料呈移动床状态。

2.如权利要求1所述的热动力流态化蒸发分离装置，其特征在于：蒸发器移动床段床层高度，也即临界床层高度h_mf：

其中，

m′_湿分＝ρ_气V_气＝ρ_气u_操A_截

式中m_移—蒸发器移动床段内物料处理量，单位为kg/h

τ—湿物料在蒸发器移动床段内的停留时间，单位为h

ρ_b—物料堆积密度，单位为kg/m³

A_截—蒸发器移动床段床层横截面积，单位为m²

m_湿分’--蒸发器移动床段蒸发分离出的湿分量，单位为kg/h

ω₁--湿物料进入蒸发器移动床段的初始湿分含量，单位为kg/kg湿料

ω₂--湿物料终湿分含量，单位为kg/kg湿料

ρ_气—蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气密度，单位为kg/m³

V_气--蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气量，单位为m³/h

u_操--蒸发器流化床段操作气速，单位为m/s。

3.如权利要求2所述的热动力流态化蒸发分离装置，其特征在于：蒸发器流化床段操作气速u_操：

u_操＝ku_mf

式中k---为工程经验常数，操作气速达到最小流化速度时，上部床层物料开始流态化，k取值为1，

u_mf---为最小流化速度，单位为m/s，可通过理论计算或实验得到。

4.如权利要求1所述的热动力流态化蒸发分离装置，其特征在于：所述蒸发器上的换热器为内置换热器、夹套式换热器、盘管式换热器中的一种或多种组合，当带有所述内置换热器时，所述内置换热器至少一组。

5.如权利要求1所述的热动力流态化蒸发分离装置，其特征在于：所述蒸发器还连接有除尘设备，所述除尘设备为旋风除尘器、布袋除尘器、静电除尘器、湿式除尘器中的一种或多种组合。

6.如权利要求1所述的热动力流态化蒸发分离装置，其特征在于：所述蒸发器的外形是铅垂的。

7.一种热动力流态化蒸发分离工艺，其特征在于：包括如下步骤

步骤A，待干燥的湿物料粉碎成一定粒度的固体颗粒，然后通过进料器进入蒸发器中；

步骤B，湿物料通过与蒸发器上的换热器内换热介质间接换热，湿物料中的湿分被蒸发，以气态的形式从固体湿物料中分离，生成二次蒸气，生成的二次蒸气从所述蒸发器内部自下而上溢出，到达某一临界床层高度h_mf时，二次蒸气在该临界床层高度h_mf处达到使上部床层湿物料流态化的最小流化速度u_mf,以此临界床层高度h_mf为分界点，上部床层为流化床段，湿物料呈流化状态，下部床层为移动床段，床层湿物料呈移动床状态；

步骤C，湿物料经过自然形成的流化床段和移动床段被蒸发分离至符合要求湿分含量的产品；

步骤D，将产品由卸料器排出蒸发器。

8.如权利要求7所述的热动力流态化蒸发分离工艺，其特征在于：蒸发器移动床段床层高度，也即临界床层高度h_mf：

其中，

m′_湿分＝ρ_气V_气＝ρ_气u_操A_截

式中m_移—蒸发器移动床段内物料处理量，单位为kg/h

τ—湿物料在蒸发器移动床段内的停留时间，单位为h

ρ_b—物料堆积密度，单位为kg/m³

A_截—蒸发器移动床段床层横截面积，单位为m²

m_湿分’--蒸发器移动床段蒸发分离出的湿分量，单位为kg/h

ω₁--湿物料进入蒸发器移动床段的初始湿分含量，单位为kg/kg湿料

ω₂--湿物料终湿分含量，单位为kg/kg湿料

ρ_气—蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气密度，单位为kg/m³

V_气--蒸发器移动床段蒸发分离出的蒸气量，单位为m³/h

u_操--蒸发器流化床段操作气速，单位为m/s。

9.如权利要求7所述的热动力流态化蒸发分离工艺，其特征在于：蒸发器流化床段操作气速u_操：

u_操＝ku_mf

式中k---为工程经验常数，操作气速达到最小流化速度时，上部床层物料开始流态化，k取值为1。

u_mf---为最小流化速度，单位为m/s，可通过理论计算或实验得到。