CN104711463B - 一种Al-Mg-Zn-Li合金及其板材制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种Al‑Mg‑Zn‑Li铝合金及其板材的制备方法,合金化学成分重量百分比为:Mg=3.0~8.0%;Zn=2.1~5.0%;Li<2.0%;Cu<2.0%;Mn<1.2%;Fe<0.3%;Si<0.3%;加入Cr、Ti、Zr、Sc、Hf、La、Ce、Pr、Nd、Ag中的一种或多种元素,单种元素加入量小于0.5%;不可避免的还存在其它杂质元素,其它杂质单种元素不超过0.05%,杂质总量不超过0.2%,余量为Al。合金制备流程依次包含熔铸、均匀化、锯铣、加热、轧制、固溶、淬火、时效等工序,其中均匀化采用了三级均匀化制度,制备出的板材强度较高、密度较低。
Description
技术领域
本发明具体涉及一种Al-Mg-Zn-Li合金及其合金板材制备方法,合金材料可用于航空材料,但不限于航空材料。
背景技术
纯Al的密度为2.70g/cm3,纯Mg的密度为1.74g/cm3,纯Li的密度为0.53g/cm3,在铝合金中加入Mg或Li元素是目前降低铝合金密度的可行方法,其中添加Li的降密效果更好。以纯铝为例,在纯铝中每增加1%的Mg,密度可降低0.55%,而每增加1%的Li,密度可以降低3.9%。Al-Mg-X、Al-Li-X、Al-Mg-Li-X(X指其它元素)合金的开发是目前低密度铝合金的主要开发方向。
若以添加Mg元素来降低铝合金密度,添加较少,则降密效果不理想,若添加太多则容易在合金中形成大量β相(Mg2Al3),当β相在晶界上连续分布时极易降低合金的耐蚀性能。若以添加Li元素来降低铝合金密度,降密效果较为理想,但过多的Li容易在合金中第二相难以控制,在轧制过程中极易将板材轧裂。既要保证合金性能,又要降低合金密度,还要确保材料制备方便,在技术上是相当困难的,需要从成分与工艺上进行综合考虑。
申请号为201210589350.7的专利涉及到Al-Mg-Li合金的轧制工艺改进,通过合理的工艺参数及转向轧制方法可以避免材料轧制开裂。但转向轧制实施起来相对麻烦,在工业生产中更是难以实施。
发明内容
本发明的目的是提供一种低密度Al-Mg-Li合金及其板材制备方法。
本发明的技术方案为:一种Al-Mg-Zn-Li铝合金,合金成分重量比为:Mg=3.0~8.0%;Zn=2.1~5.0%;Li<2.0%;Cu<2.0%;Mn<1.2%;Fe<0.3%;Si<0.3%;Cr、Ti、Zr、Sc、Hf、La、Ce、Pr、Nd、Ag中的至少一种元素,单种元素加入量小于0.5%;不可避免的还存在其它杂质元素,其它杂质单种元素不超过0.05%,杂质总量不超过0.2%,余量为Al;
该合金经包括均匀化、加热处理、轧制、固溶、淬火和时效处理的步骤制备而成;所述均匀化工艺采用三级均匀化制度:380~400℃/4~6h+440~450℃/20~24h+460~470℃/10~12h;所述轧制,单道次轧制压下量不超过30%,温度不低于350℃。
优选Mg=5.0~7.0%;Zn=2.5~3.5%;Li=0.5~1.5,Cu<1.5%;Mn<0.5%;Fe<0.15%;Si<0.1%。
优选至少加入Cr、Ti、Ag中的一种元素,单种元素加入量<0.3%;至少加入Zr、Sc、Hf中的一种元素,单种元素加入量<0.3%;至少加入La、Ce、Pr、Nd中的一种元素,单种元素加入量<0.3%。
上述Al-Mg-Zn-Li合金板材的制备方法,包括下述步骤:熔铸、均匀化、加热处理、轧制、固溶、淬火和时效处理;所述均匀化工艺采用三级均匀化制度:380~400℃/4~6h+440~450℃/20~24h+460~470℃/10~12h;所述轧制,单道次轧制压下量不超过30%,温度不低于350℃。
优选加热制度采用420~450℃/1~2h。轧制优选采用热轧,温度控制在350~430℃范围内。优选热轧过程中进行中间退火,中间退火制度控制为400~430℃/30~120min。所述固溶制度采用470~480℃/2h。所述时效制度采用120~150℃/24~28h。
本发明中的第一个关键点在于:通过复合添加Mg、Li元素来降低合金密度,且Li含量明显低于Mg含量。与单独添加Mg元素相比,密度降低的效果更明显,若单独添加过多Mg元素来降低密度,还需通过其它成分与工艺来控制合金的耐蚀性能,增加了成分与工艺的调控难度。与单独添加Li相比,复合添加Mg、Li可以使合金加工性能相对更好,后续轧制时不易开裂。
本发明的第二个关键点在于:合金中添加了Cr、Ti、Zr、Sc、Hf、La、Ce、Pr、Nd、Ag中的一种或多种元素,可使合金晶粒得到细化,抑制热轧与固溶过程中的再结晶,有利于保证合金的强度与耐蚀性能。其中Cr、Ti、Ag可细化合金晶粒;Zr、Sc、Hf可抑制合金热加工过程中及固溶时的再结晶;La、Ce、Pr、Nd可在合金熔铸过程中净化熔体、细化晶粒。
本发明的第三个关键点在于:均匀化采用三级均匀化,使铸锭中非平衡共晶相回溶,减少合金内部粗大相,同时难溶相球化,为后续纳米析出相的合理分布奠定基础,有利于合金的加工及产品性能的保证;热轧过程中轧制温度不低于350℃,单道次轧制压下量不大于30%,有利于合金轧制过程中的应力释放,降低了轧制过程中的裂纹产生与扩散的机率。
选择在本发明所指范围的合金成分,随成分配比和加工处理方法的不同,所得材料的性能会有差异,但材料总体特征为:
(1)抗拉强度σb≥550Mpa、伸长率δ≥7%,合金强度较5XXX铝合金提高了至少25%。
(2)密度≤2.70g/cm3,优选的成分密度≤2.65g/cm3。
(3)板材轧制过程中不需要转向轧制。
附图说明
列举材料制备过程中的部分图片进行说明,图片不限于此。
图1:实施例4合金板材轧制效果图,板材轧制第三道次时分层裂开;
图2:实施例5板材轧制效果图,板材最后一道横向断裂,裂纹较多、较大;
图3:实施例10板材轧制效果图,板型良好。
具体实施方式
以下结合具体实施例对本发明进行详细的说明。
各实施例中合金化学成分重量百分比控制为:Mg=3.0~8.0%;Zn=2.1~5.0%;Li<2.0%;Cu<2.0%;Mn<1.2%;Fe<0.3%;Si<0.3%;加入Cr、Ti、Zr、Sc、Hf、La、Ce、Pr、Nd、Ag中的一种或多种元素,单种元素加入量小于0.5%;不可避免的还存在其它杂质元素,其它杂质单种元素不超过0.05%,杂质总量不超过0.2%,余量为Al。为体现材料性能的优越性,进一步的将实施例中合金化学成分控制在优选范围内。
材料制备流程为:熔铸—均匀化—锯铣—加热—轧制—固溶—淬火—时效。为进一步说明本发明的优越性,对制备方法中采用对比例与实施例说明。制备方法如下:
A:对比例一(一级均匀化)
a.熔铸:选择在本发明所指范围的合金成分,Al、Mg、Zn采用纯Al、纯Mg、纯Zn的方式加入,其他元素均用中间合金方式加入;熔铸温度控制为730~750℃,对熔体进行搅拌、除气、扒渣处理,在710~720℃温度范围下将熔体浇铸成长×宽×厚=150×120×45mm的板材。
b.均匀化:对板材铸锭进行450~470℃/24~28h均匀化处理。
c.锯铣:对均匀化处理后的铸锭进行锯切、铣面长×宽×高=110×100×40mm。
d.加热:将铣面后的铸锭进行400~430℃/1~2h加热处理。
e.轧制:单道次轧制压下量不大于30%,经多道次将板材轧制6mm厚,轧制温度控制在350~430℃范围内,轧制过程中根据板材温度进行中间退火,中间退火制度控制为400~430℃/30~120min。
f.固溶:进行470℃~480℃/1~2h固溶。
g.淬火:固溶后将板材立刻进行水淬,材料从炉子到水中的转移时间小于5s。
h.时效:对淬火后的板材进行120~150℃/24~28h时效。
B:对比例二(轧制温度低于350℃)
a.熔铸:选择在本发明所指范围的合金成分,Al、Mg、Zn采用纯Al、纯Mg、纯Zn的方式加入,其他元素均用中间合金方式加入;熔铸温度控制为730~750℃,对熔体进行搅拌、除气、扒渣处理,在710~720℃温度范围下将熔体浇铸成长×宽×高=150×120×45mm的板材。
b.均匀化:对板材铸锭进行380~400℃/4~6h+440~450℃/20~24h+460~470℃/10~12h h均匀化处理。
c.锯铣:对均匀化处理后的铸锭进行锯铣成长×宽×高=110×100×40mm。
d.加热:将铣面后的铸锭进行320~340℃/1~2h加热处理。
e.轧制:单道次轧制压下量不大于30%,经多道次将板材轧制6mm厚,轧制温度控制在280~340℃范围内。
f.固溶:进行470℃~480℃/1~2h固溶。
g.淬火:固溶后将板材立刻进行水淬,材料从炉子到水中的转移时间小于5s。
h.时效:对淬火后的板材进行120~150℃/24~28h时效。
C:实施例(本发明方法)
a.熔铸:选择在本发明所指范围的合金成分,Al、Mg、Zn采用纯Al、纯Mg、纯Zn的方式加入,其他元素均用中间合金方式加入;熔铸温度控制为730~750℃,对熔体进行搅拌、除气、扒渣处理,在710~720℃温度范围下将熔体浇铸成长×宽×高=150×120×45mm的板材。
b.均匀化:对板材铸锭进行380~400℃/4~6h+440~450℃/20~24h+460~470℃/10~12h均匀化处理。
c.锯铣:对均匀化处理后的铸锭进行锯铣成长×宽×高=110×100×40mm。
d.加热:将铣面后的铸锭进行400~430℃/1~2h加热处理。
e.轧制:单道次轧制压下量不大于30%,经多道次将板材轧制6mm厚,轧制温度控制在350~430℃范围内,轧制过程中根据板材温度进行中间退火,中间退火制度控制为400~430℃/30~120min。
f.固溶:进行470℃~480℃/1~2h固溶。
g.淬火:固溶后将板材立刻进行水淬,材料从炉子到水中的转移时间小于5s。
h.时效:对淬火后的板材进行120~150℃/24~28h时效。
对制备的5mm厚板材进行性能检测。在合金板材性能测试中,室温拉伸实验按照国标GB/T228-2002制成标准拉伸试样,拉伸实验在CSS-44100能材料力学拉伸机上进行,拉伸速度为2mm/min。密度测试采用对照国际铝合金标准成分中的密度,根据相对值测试,密度误差控制在0.2%以内。
试验结果分析:序号1、4为采用一级均匀化的,序号1轧制板型良好,但序号4出现分层断裂,这是部分板材一级均匀化不足以使合金非平衡相充分回溶,粗大第二相处容易产生裂纹源并发生扩展,导致板材轧制时断裂,对比之下三级均匀化效果更好,但一级均匀化只是存在较大的轧裂风险,不代表一定会轧裂。
序号2、5为制备过程中轧制温度较低,都轧裂了,这两组板材裂纹相对较少的地方取试样进行拉伸检测,发现合金强度与延伸率明显较低,说明板型良好处也存在微裂纹,温度过低不利于板材制备。
序号3、6~14采用本发明方法制备,合金具有高强、轻质特征,且板型良好。
表2实施例实测性能表
序号 | 制备方法 | 抗拉强度(MPa) | 延伸率(%) | 密度(g/cm3) | 板型 |
1 | A | 570 | 8.7 | 2.567 | 良好 |
2 | B | 512 | 5.3 | 2.606 | 横向断裂 |
3 | C | 564 | 9.4 | 2.567 | 良好 |
4 | A | -- | -- | 2.551 | 分层断裂 |
5 | B | 481 | 4.9 | 2.575 | 横向断裂 |
6 | C | 569 | 9.0 | 2.554 | 良好 |
7 | C | 562 | 9.5 | 2.631 | 良好 |
8 | C | 573 | 8.3 | 2.542 | 良好 |
9 | C | 567 | 9.3 | 2.619 | 良好 |
10 | C | 578 | 8.0 | 2.596 | 良好 |
11 | C | 568 | 9.2 | 2.574 | 良好 |
12 | C | 575 | 8.2 | 2.560 | 良好 |
13 | C | 568 | 9.2 | 2.631 | 良好 |
14 | C | 571 | 8.6 | 2.614 | 良好 |
Claims (9)
1.一种Al-Mg-Zn-Li铝合金,其特征在于合金成分重量比为:Mg=3.0~8.0%;Zn=2.1~5.0%;Li<2.0%;Cu<2.0%;Mn<1.2%;Fe<0.3%;Si<0.3%;Cr、Ti、Zr、Sc、Hf、La、Ce、Pr、Nd、Ag中的至少一种元素,单种元素加入量小于0.5%;不可避免的还存在其它杂质元素,其它杂质单种元素不超过0.05%,杂质总量不超过0.2%,余量为Al;
该合金经包括均匀化、加热处理、轧制、固溶、淬火和时效处理的步骤制备而成;所述均匀化工艺采用三级均匀化制度:380~400℃/4~6h+440~450℃/20~24h+460~470℃/10~12h;所述轧制,单道次轧制压下量不超过30%,温度不低于350℃;时效制度采用120~150℃/24~28h。
2.根据权利要求1所述的Al-Mg-Zn-Li合金,其特征在于:Mg=5.0~7.0%;Zn=2.5~3.5%;Li=0.5~1.5。
3.根据权利要求1或2所述的Al-Mg-Zn-Li合金,其特征在于:Cu<1.5%;Mn<0.5%;Fe<0.15%;Si<0.1%。
4.根据权利要求1所述的Al-Mg-Zn-Li合金,其特征在于:至少加入Cr、Ti、Ag中的一种元素,单种元素加入量<0.3%;至少加入Zr、Sc、Hf中的一种元素,单种元素加入量<0.3%;至少加入La、Ce、Pr、Nd中的一种元素,单种元素加入量<0.3%。
5.一种权利要求1~4之一所述Al-Mg-Zn-Li合金板材的制备方法,其特征在于包括下述步骤:熔铸、均匀化、加热处理、轧制、固溶、淬火和时效处理;所述均匀化工艺采用三级均匀化制度:380~400℃/4~6h+440~450℃/20~24h+460~470℃/10~12h;所述轧制,单道次轧制压下量不超过30%,温度不低于350℃;时效制度采用120~150℃/24~28h。
6.根据权利要求5所述的制备方法,其特征在于加热制度采用420~450℃/1~2h。
7.根据权利要求5所述的制备方法,其特征在于轧制采用热轧,温度控制在350~430℃范围内。
8.根据权利要求7所述的制备方法,其特征在于热轧过程中进行中间退火,中间退火制度控制为400~430℃/30~120min。
9.根据权利要求5所述的制备方法,其特征在于固溶制度采用470~480℃/2h。
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CN106196048A (zh) * | 2016-08-12 | 2016-12-07 | 宁波市鄞州姜山盛旺五金厂 | 一种汇流式燃气器及其制备方法 |
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CN109136506B (zh) * | 2018-08-24 | 2020-08-21 | 山东南山铝业股份有限公司 | 一种用于抑制铝合金型材粗晶环的加工方法及铝合金型材 |
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CN112063899A (zh) * | 2020-09-14 | 2020-12-11 | 肇庆新联昌金属实业有限公司 | 一种高塑性铝合金及其制备方法 |
CN112267053A (zh) * | 2020-09-27 | 2021-01-26 | 绵阳市优泰精工科技有限公司 | 一种含有稀土成份的铝合金材料 |
CN112553511B (zh) * | 2020-12-04 | 2021-12-07 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 一种6082铝合金材料及其制备方法 |
CN116005048B (zh) * | 2022-12-30 | 2024-04-26 | 佛山市三水凤铝铝业有限公司 | 一种铝合金材料及其制备方法 |
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JP2996251B2 (ja) * | 1988-10-31 | 1999-12-27 | 本田技研工業株式会社 | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
CN103233148B (zh) * | 2012-08-23 | 2016-01-20 | 北京有色金属研究总院 | 一种适用于结构功能一体化用铝合金制品及制备方法 |
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