CN104684653A - 旋转雾化式静电涂装装置的钟形杯 - Google Patents

Abstract

一种钟形杯(11)，其安装在旋转雾化式静电涂装(1)的旋转轴(CL)上，并向其内表面的涂料扩散面(111)供给涂料，在该钟形杯(11)中，所述涂料扩散面的从钟形杯基端侧的端部(117)至中央部(116)为止的第1范围(114)，由朝向所述旋转轴的凸状的曲面构成，从所述中央部(116)至钟形杯前端缘(113)为止的第2范围(115)，由朝向所述旋转轴的凹状的曲面构成。

Description

旋转雾化式静电涂装装置的钟形杯

技术领域

本发明涉及一种旋转雾化式静电涂装装置的钟形杯。

背景技术

作为在汽车车身的涂装工序的中间涂层涂装、表面涂层涂装中使用的旋转雾化式静电涂装装置，已知如下技术，即，由朝向钟形杯的旋转轴的凸状的曲面构成该钟形杯内表面的涂料扩散面的至少一部分，由此，促进涂料的微粒化，提高涂敷效率(专利文献1)。

专利文献1：日本专利第3557802号公报

发明内容

但是，根据上述现有技术的钟形杯，虽然涂料的平均粒径变小，但具有下述问题，即，在粒径分布的标准偏差较大，以大喷出量·面积较大的图案对金属涂料进行涂装时光亮性颜料的取向性下降。

本发明试图解决上述问题的课题在于，提供一种旋转雾化式静电涂装的钟形杯，其能够在促进涂料的微粒化、减小平均粒径的同时减小粒径分布的标准偏差。

本发明是通过下述结构解决上述课题的，即，由朝向旋转轴的凸状曲面构成钟形杯的涂料扩散面的基端侧，由朝向旋转轴的凹状曲面构成前端侧。

发明的效果

在供给涂料的钟形杯的基端侧，涂料扩散面的涂料液膜较厚，由钟形杯的旋转而产生的惯性力占支配地位，另一方面，在排出涂料的钟形杯的前端侧，涂料扩散面的涂料液膜较薄，涂料的粘性力占支配地位。

在本发明中基于该见解，由能够使将涂料液膜向涂料扩散面推压的力均等的凸状曲面构成钟形杯的基端侧的涂料扩散面，因此，能够使涂料液膜均匀地扩散。另一方面，由能够使将涂料液膜沿涂料扩散面排出的力均等的凹状曲面构成钟形杯的前端侧的涂料扩散面，因此，能够使涂料液膜均匀地扩散。

由此，能够抑制在涂料扩散面上产生螺旋流、指压状这种流动图案，在钟形杯的前端缘的整个外周上排除均匀量的涂料。其结果，在能够减小喷雾涂粒的平均粒径的同时，能够减小粒径分布的标准偏差。

附图说明

图1是表示应用本发明的一个实施方式所涉及的钟形杯形成的旋转雾化式静电涂装装置的前端部的剖面图。

图2是对图1的钟形杯进行放大表示的剖面图。

图3是进一步对图2的钟形杯的涂料扩散面进行放大表示的图。

图4是对用于使金属涂装的光亮材料的取向性均匀的方法进行说明的图。

图5是表示在实验室层面下观察到的钟形杯内表面的液膜状态的图。

图6是表示能够在钟形杯内表面形成的液膜式样的显影模型的图。

图7是表示实施例1、对比例1以及对比例2的钟形杯的内表面形状的图。

图8是表示安装在旋转雾化式静电涂装装置上的钟形杯内表面的液膜状态的图。

图9是表示安装在旋转雾化式静电涂装装置上的钟形杯内表面的液膜状态的图。

图10是表示安装在旋转雾化式静电涂装装置上的钟形杯内表面的液膜状态的图。

图11是表示通过水性涂料和有机溶剂类涂料形成的钟形杯内表面的液膜状态的图。

图12是表示与实施例1以及对比例1、2的钟形杯的转速相对应的微粒化的平均粒径的图形。

图13是表示与实施例1以及对比例1、2的钟形杯的转速相对应的微粒化的平均粒径的图形。

图14是表示与实施例1以及对比例1、2的钟形杯的转速相对应的微粒化的平均粒径的图形。

图15是表示实施例1以及对比例1、2的粒径分布的图形。

具体实施方式

下面，基于附图对本发明的实施方式进行说明。图1是表示应用本发明的一个实施方式所涉及的钟形杯11(也被称为雾化头或喷雾头，但在本说明书中称为钟形杯)形成的旋转雾化式静电涂装装置1的前端部的剖面图，首先参照图1对旋转雾化式静电涂装装置1的一个例子进行说明。此外，本发明的钟形杯并不仅限定于以下说明的旋转雾化式静电涂装装置1的构造，也能够应用于其他构造的旋转雾化式静电涂装装置中。

该图所示的旋转雾化式静电涂装装置1(以下，也称为静电涂装装置或简称为涂装装置1)，具有利用设置在由电绝缘性材料形成的壳体12内的空气电动机13进行旋转的中空轴14，对涂料进行喷雾的钟形杯11通过螺钉接合等固定于该中空轴14的前端，与中空轴14一起进行旋转驱动。另外，在中空轴14的中心孔中配置有将从涂料供给装置15供给的涂料、洗涤稀释剂向钟形杯11供给的非旋转的中空进料管16，钟形杯11的背面外周被壳体12的前端覆盖。

静电涂装装置1是使通过来自高压电源17的电压施加而带电的涂料粒子沿在与被涂装物之间形成的静电场飞行而涂敷在该被涂装物上的装置。被涂装物隔着规定的喷枪距离而存在于图1的右侧，经由涂装转向架、涂装吊架接地。作为高压施加方式，能够采用内部施加型，即，如图1所示将高压电源17设置在壳体12内，经由由导电性材料构成的中空轴14，向由相同导电性材料构成的钟形杯11施加电压。另外，也能够取代该方式，在由电绝缘性材料构成钟形杯11的情况下，采用外部施加型的静电涂装装置，即，将连接有高压电源的放电电极设置在钟形杯11的周围，向从钟形杯11飞出的涂粒施加电压。

另外，静电涂装装置1从钟形杯11的背面侧将称为塑形空气的空气流从空气喷出口18喷出，使通过钟形杯11微粒化后的涂料粒子向朝向位于钟形杯11的前方的被涂装物的方向偏转。因此，在壳体12的一部分中形成有与空气供给装置19连接的空气通路20，并且在壳体12的前端形成有与该空气通路20连通的环状的空气通路21。而且，沿壳体12的前端圆周面以规定间隔形成有多个与环状的空气通路21连通的空气喷出口18。通过对从该空气喷出口18吹出的塑形空气的流量、吹出角度进行调节，从而能够对从钟形杯11的前端沿切线方向飞出的涂料粒子的飞行方向，即涂装图案进行控制。另外，除了向涂料粒子施加由上述的静电场产生的力以外，也向涂料粒子施加由该塑形空气产生的动量。此外，图1所示的塑形空气的空气吹出口18沿环状设置为一列，也可以为了对塑形空气的吹出角度进行调整而设置为多列。

进料管16的前端从中空轴14的前端露出，向钟形杯11的内部延伸。涂料或洗涤稀释剂从涂料供给装置15向该进料管16供给，并从该进料管16的前端供给至钟形杯11的涂料扩散面111。此外，洗涤稀释剂是用于对钟形杯11的涂料扩散面111以及后述的枢毂体(Hub)22进行洗涤的洗涤液(在有机溶剂类涂料的情况下为有机溶剂，在水性涂料的情况下为水)，是在将本例的涂装装置1应用于需要换色操作的表面涂层涂装工序、中间涂层涂装工序的情况下，作为涂料的换色时的洗涤使用而进行供给的。因此，对于不需要换色操作的涂装工序，例如仅对单一种类的中间涂层涂料进行涂装的中间涂层涂装工序等，有时向进料管16仅供给涂料。换色操作是通过包含在涂料供给装置15中的未图示的变色阀等换色阀单元进行的。

钟形杯11形成大致杯子形状，在本例中，由金属等导电性材料形成，具有杯状的内表面涂料扩散面111、杯状的外表面112、以及位于内表面的前端处的排出涂料的前端缘113。另外，在钟形杯11的基端侧的中央，且在进料管16的前端安装有枢毂体22。该枢毂体22既能够由金属等导电性材料构成也能够由电绝缘性材料构成。枢毂体22也可以安装在中空轴14前端或钟形杯11的基端，以与中空轴14、钟形杯11一起旋转的方式而构成，并且也可以安装在进料管16的前端，以非旋转的方式而构成。另外，也能够由电绝缘性材料构成钟形杯11。

另外，钟形杯11在主视观察时为圆形，因此枢毂体22在主视观察时也为圆形。而且，在枢毂体22的外周部以规定间隔形成有多个涂料喷出孔23，从进料管16的前端供给的涂料或洗涤稀释剂通过枢毂体22的涂料喷出孔23，被引导至钟形杯11的涂料扩散面111，从前端缘113的整个外周飞散。

下面，对本例的钟形杯11的涂料扩散面111的结构进行说明。

图2是图1所示的钟形杯11的放大剖面图，本例的钟形杯11具有设为绕中空轴14的旋转轴CL旋转对称的涂料扩散面111。该涂料扩散面111，由将钟形杯11的内表面的基端侧、具体地说是涂料喷出孔23的位置设为起点117，将钟形杯11的内表面的前端缘113的位置设为终点的连续的曲面构成。此外，作为这些起点以及终点的用语，是沿着来自进料管16的涂料的流动方向进行表现的，涂料扩散面111的两端定义为涂料喷出孔23的位置117和钟形杯11的内表面的前端缘113。

特别地，关于本例的涂料扩散面111，从与涂料喷出孔23对应的起点117至中央部的拐点116(如果以涂料扩散面111的三维坐标观察，则是多个拐点在圆周方向上集合而形成的拐点线)为止的第1范围114，由朝向旋转轴CL的凸状的曲面构成，另一方面，从拐点116至钟形杯11的前端缘113为止的第2范围115，由朝向旋转轴CL的凹状的曲面构成。图3是进一步放大本例的涂料扩散面111后的图。

更具体地说，第1范围114的凸状的曲面，是由在包含中空轴14的旋转轴CL在内的任意平面的剖面上，通过钟形杯11的旋转而作用于涂料液膜的离心力F_c的法线成分F_N实际相等的曲面构成的。即，如图3所示，在第1范围114的凸状的曲面中，在将任意的点P₁、P₂、P₃…各自的离心力设为F_c1、F_c2、F_c3…时，对于该点P₁、P₂、P₃…各自的离心力F_c1、F_c2、F_c3…，在将相距旋转轴CL的水平距离设为r、将角速度设为ω、将涂料的质量设为m时，成为F_c＝mrω²，因此，起点117的离心力最小，越接近拐点116其离心力越大。而且，以其各离心力的法线成分F_N1、F_N2、F_N3…成为F_N1＝F_N2＝F_N3…的方式构成第1范围114的凸状曲面。

即，起点117的离心力变为最小，拐点116的离心力变为最大，因此，为了使各自的离心力的法线成分相等，只要设为如下凸状曲面即可，即，在起点117处的涂料扩散面111的切线相对于旋转轴CL接***行，越接近拐点116，涂料扩散面111的切线相对于旋转轴CL的角度越大。

在此，离心力的法线成分F_N1＝F_N2＝F_N3…的条件不表示严格意义上的相等，而是包含钟形杯11的机械加工精度(例如±5％)在内而实质上成为F_N1＝F_N2＝F_N3的含义。作为第1范围114的凸状曲面的具体的通用函数，例如在将旋转轴CL设为Y轴、将包含与涂料喷出孔23对应的起点117在内的钟形杯11的半径方向设为X轴、以及将a、b、c设为常数的情况下，能够举出由y＝a log(x+b)+c所表示的对数函数。

另外，第2范围115的凹状的曲面，是由在包含中空轴14的旋转轴CL在内的任意平面的剖面上，通过钟形杯11的旋转而作用于涂料液膜的离心力的切线成分实际相等的曲面构成的。即，如图3所示，在第2范围115的凹状的曲面中，在将任意的点P₄、P₅、P₆…各自的离心力设为F_c4、F_c5、F_c6…时，对于该点P₄、P₅、P₆…各自的离心力F_c4、F_c5、F_c6…，在将相距旋转轴CL的水平距离设为r、将角速度设为ω、将涂料的质量设为m时，成为F_c＝mrω²，因此，拐点116的离心力最小，越接近前端缘113其离心力越大。而且，以其离心力的切线成分F_T4、F_T5、F_T6…成为F_T4＝F_T5＝F_T6…的方式构成第2范围115的凹状曲面。

即，拐点116的离心力变为最小，前端缘113的离心力变为最大，因此，为了使各自的离心力的切线成分相等，只要设为如下凹状曲面即可，即，在拐点116处的涂料扩散面111的切线相对于旋转轴CL具有最大的角度，越接近前端缘113，涂料扩散面111的切线相对于旋转轴CL的角度越小。

在此，离心力的切线成分F_T4＝F_T5＝F_T6…的条件不是严格意义上的相等，而是包含钟形杯11的机械加工精度(例如±5％)在内而实质上成为F_T4＝F_T5＝F_T6的含义。作为第2范围115的凹状曲面的具体的通用函数，例如在将旋转轴CL设为Y轴、将包含与涂料喷出孔23对应的起点117在内的钟形杯11的半径方向设为X轴、以及将α、β、γ设为常数的情况下，能够举出由y＝α(e+β)^x+γ所表示的指数函数、由y＝α(x+β)²+γ所表示的二次函数。

另外，本例的钟形杯11的涂料扩散面111只要是在包含旋转轴CL在内的任意平面的剖面上，由第1范围114和第2范围115的边界点116将凸状曲面和凹状曲面顺滑地连接的曲面即可，但更优选为由该剖面上的凸状的曲线与凹状的曲线的拐点构成。在该情况下，包含边界点116在内的前后的面也可以是平面(即，在剖面下为直线)。拐点116根据涂料的性质设定在最优的位置处。

下面，对作用进行说明。

在向被涂装物涂装涂料的情况下，通过空气电动机13使中空轴14以及钟形杯11高速旋转。涂料通过进料管16供给至钟形杯11和枢毂体22之间。供给至此的涂料通过由钟形杯11的旋转而产生的离心力，从形成为环状的多个涂料喷出孔23到达至涂料扩散面111的起点117，一边沿该涂料扩散面111被拉伸得较薄一边向前端缘113移动，从该前端缘113以雾状被微粒化而排出。要排出的涂料粒子由于离心力而试图向径向外侧飞出，但通过从设置为环状的多个空气喷出口18喷出的塑形空气，将所排出的涂料粒子以向前方汇聚的方式进行控制进而整形为期望的涂装图案，并喷向被涂装物。同时，利用通过高压电源17而施加有高电压的钟形杯11使涂料粒子带电，因此，向与接地连接的被涂装物飞行，通过库仑力高效地附着在被涂装物的表面上。

此外，在旋转雾化式静电涂装方法中，如果增大涂装图案，并且增大喷出量(以下，也称为大喷出量·面积较大的图案)，则与减小涂装图案的情况相比缩短涂装时间。即，这是由于对于在以面积较小的图案进行涂装的情况下需要进行2次往返的涂装作业的部位，如果以面积较大的图案进行涂装，则通过1次往返即可完成。但是，为了确保规定的膜厚，与以面积较小的图案进行涂装的情况相比，需要大喷出量。

另一方面，在涂装质量中难度最高的被认为是金属涂装中的光亮材料的取向，为了再现期望的颜色，必须使光亮材料的取向均匀。这是由于如果光亮材料的取向不均匀，则因部位的不同而产生颜色不同这种质量不良，另外，如果再现性差，则因被涂装物的不同而产生颜色不同这种质量不良。作为用于使光亮材料的取向均匀的方法，如图4所示，具有A)提高涂粒的飞行速度而撞向被涂装物，对光亮材料进行取向的硬模式法、以及B)减小涂粒直径达到使一粒光亮材料存在于一粒涂粒中的程度，使涂粒均匀地涂敷在被涂装物上而进行取向的软模式法。在硬模式法中，通过提高塑形空气的流量而提高涂粒的飞行速度。

如图4的下图所示，以上方法均是使作为目的的金属感的特性值达到合格水平、使金属涂装中的光亮材料的取向均匀的有效的涂装方法，但如上所述，在为了实现涂装工序的缩短而将涂装图案设为面积较大的图案时，必须减小塑形空气的流量。因此，如果采用上述A)的硬模式法，则提高涂粒的飞行速度变得困难，因此，上述B)的软模式法成为用于使光亮材料的取向均匀的前提条件。即，在为了进行大喷出量·面积较大的图案的涂装而使金属涂装中的光亮材料的取向均匀时，需要减小涂粒直径，即，需要促进微粒化。

涂料的微粒化是由钟形杯的圆周速度、即杯径和转速实现的，已知圆周速度越大越促进微粒化，但如果将杯径设得过大，则在对较窄的部位进行涂装时会产生涂敷损耗，因此具有一定的极限。另外，即使提高转速，在空气电动机的能力、耐久性方面也具有一定的极限。因此，本发明人为了专心研究除了钟形杯的圆周速度以外的、对微粒化直径的促进贡献较大的主要原因，阐明了钟形杯的内表面的涂膜形状机理，并且使对其进行控制的技术达到完成。

首先，为了在实验室层面下进行确认，准备内表面形状不同的多个钟形杯11，如图5所示，一边使钟形杯11以多种转速旋转，一边将材质以及粘度等性质恒定的涂料以不同的量向钟形杯11的内表面的中心连续地滴下，并利用高速相机对其液膜的扩散状态进行拍照。其结果，得到如该图的左上所示的未出现液膜的图案的图像、如右上所示的出现螺旋流的图像、如右下所示的出现多重的螺旋流的图像、以及如左下所示的出现多重的螺旋流并且出现指压状(指状)图案的图像，因此可以确认出，在钟形杯的转速以及涂料的喷出量的基础上，钟形杯11的内表面形状也是促进液膜的扩散状态的不稳定性的一个主要原因。

因此，设想出如图6所示能够在钟形杯11的内表面形成的液膜式样的显影模型。如该图所示，向钟形杯11的中心连续地滴下的涂料，通过由钟形杯11的旋转而产生的离心力在内表面上扩散并且到达钟边缘，但此时，由旋转产生的离心力、与钟形杯11的内表面之间的粘性力、在液膜中产生的表面张力、以及液膜所承受的重力对液膜进行作用。其中，离心力促进图5所示的液膜的扩散状态的不稳定性，但其他的粘性力、表面张力以及重力在对扩散状态的不稳定性进行抑制的方向上作用。

而且，对于施加有离心力(惯性力)的液膜，边界层δ的比例越大受到粘性力的影响越强，其结果，将抑制扩散状态的不稳定性。即，在边界层δ的比例较小的钟形杯11的中心附近，离心力的影响较大，因此促进扩散状态的不稳定性，但在接近边界层δ的比例变小的钟边缘的范围中，粘性力的影响变大，将抑制扩散状态的不稳定性。因此，在理论上可以说优选如下所述的内表面形状，即，在钟形杯11的中心附近使滴下的涂料的液膜尽可能迅速地成为薄膜，并且在成为薄膜的状态下使粘性力起更大的作用。

基于上述的见解，为了实现钟形杯11的内表面形状的最优化而准备下述示例，即，如现有技术那样内表面整体朝向旋转轴的凹状曲面的对比例1(与专利文献1的图6的构造相当)、内表面整体朝向旋转轴的凸状曲面的对比例2(与专利文献1的图1的构造相当)、以及内表面的从基端侧的端部至中央部为止的第1范围由朝向旋转轴的凸状的曲面构成，且从中央部至钟形杯前端缘为止的第2范围由朝向旋转轴的凹状的曲面构成的实施例1，将这些示例安装在如图1所示的实际的旋转雾化式静电涂装装置1上，并对涂料扩散面111上的液膜的扩散状态进行观察。将钟形杯直径统一为Φ70mm。在图7中表示旋转轴CL的右侧的涂料扩散面的表面形状。此外，在对实施例1和对比例1、2的液膜的扩散状态进行比较的情况下，将内表面形状以外的涂装条件、涂料的性质(材质、粘度等)、喷出量、钟形杯直径、转速全部统一为相同的条件。

图8是利用高速相机对将涂料的喷出量设为100cc/min、将转速设为1000rpm时的涂料扩散面上的液膜的扩散状态进行拍照而得到的照片。在对比例1的凹状曲面的钟形杯中，在半径方向上观察到条纹状的液膜图案，能够理解为从钟边缘排出的涂粒直径产生较大的波动。另外，在对比例2的凸状曲面的钟形杯中，没有观察到如对比例1那样的条纹状的液膜图案，但观察到指压状(或皱纹状)的液膜图案，对此也能够理解为从钟边缘排出的涂粒直径产生波动。与此相对，在实施例1的凸状曲面以及凹状曲面的钟形杯中，没有观察到条纹状的液膜图案，另外，观察到还抑制了对比例2的指压状或皱纹状的液膜图案。

图9是利用高速相机对将涂料的喷出量提高至200cc/min、并且将转速提高至10000rpm时的涂料扩散面上的液膜的扩散状态进行拍照而得到的照片。在对比例1的凹状曲面的钟形杯中，在半径方向上观察到条纹状的液膜图案，与图8所示的对比例1相比变小，但仍能够理解为从钟边缘排出的涂粒直径产生较大的波动。另外，在对比例2的凸状曲面的钟形杯中，没有观察到如对比例1那样的条纹状的液膜图案，但仍观察到指压状(或皱纹状)的液膜图案，对此也能够理解为从钟边缘排出的涂粒直径产生波动。与此相对，在实施例1的凸状曲面以及凹状曲面的钟形杯中，没有观察到条纹状的液膜图案，另外，观察到还极好地抑制了对比例2的指压状或皱纹状的液膜图案。

图10是利用高速相机对将涂料的喷出量进一步提高至400cc/min、并且将转速提高至30000rpm时的涂料扩散面上的液膜的扩散状态进行拍照而得到的照片，是实施例1和实施例2的照片。省略对比例1的照片。通过将两者的转速均增加至30000rpm，液膜图案受到了抑制，但对实施例1和对比例2进行比较，可以说实施例1的液膜图案扩散得更均匀。

图11是利用高速相机对将涂料的喷出量设定为200cc/min、将转速设定为10000rpm，并在实施例1作为涂料而使用水性涂料、在实施例2中作为涂料而使用有机溶剂类涂料的情况下的液膜的扩散状态进行拍照而得到的照片。实施例1以及2均观察到液膜图案无显著性差异地扩散得均匀。

图12～14是表示与上述实施例1以及对比例1、2的钟形杯的转速相对应的微粒化的平均粒径的图形，图12是将涂料的喷出量设定为100cc/min的图形，图13是将涂料的喷出量设定为200cc/min的图形，图14是将涂料的喷出量设定为400cc/min的图形。可以确认出，无论哪种喷出量，只要转速相同，则通过实施例1的钟形杯而得到的平均粒径，与通过对比例1、2的钟形杯而得到的平均粒径相比较小。

图15是表示上述实施例1以及对比例1、2的粒径分布的图形，是在将涂料的喷出量设定为100cc/min、将转速设定为3000rpm的情况下的数值。根据该例，相对于实施例1的平均粒径为33.2μm、其标准偏差为10.6而言，对比例1的平均粒径为56.1μm、其标准偏差为37.9，对比例2的平均粒径为37.5μm、其标准偏差为12.3。从该结果确认出，特别是与对比例2相比，在实施例1的平均粒径变小的同时标准偏差也变小。

根据以上内容，在供给涂料的钟形杯11的基端侧，涂料扩散面111的涂料液膜较厚，由钟形杯11的旋转产生的离心力(惯性力)占支配地位，另一方面，在喷出涂料的钟形杯11的前端侧，涂料扩散面111的涂料液膜较薄，涂料的粘性力占支配地位。本例的钟形杯11基于该见解，由能够使将涂料液膜向涂料扩散面111推压的力F_N均等的凸状曲面构成钟形杯11的基端侧的涂料扩散面111，因此能够使涂料液膜均匀地扩散。另一方面，由能够使将涂料液膜沿涂料扩散面排出的力F_T均等的凹状曲面构成钟形杯11的前端侧的涂料扩散面111，因此能够使涂料液膜均匀地扩散。

由此，能够抑制在涂料扩散面111上产生螺旋流、条纹状、指压状这种流动图案，在钟形杯11的前端缘的整个外周上排出均匀量的涂料。其结果，在能够减小喷雾涂粒的平均粒径同时，能够减小粒径分布的标准偏差。

通过在减小喷雾涂粒的平均粒径的同时，减小粒径分布的标准偏差，从而能够实现特别是以大喷出量·面积较大的图案对金属涂料进行涂装，并能够维持乃至提高光亮材料的取向性，并且缩短涂装工序。

标号的说明

1…旋转雾化式静电涂装装置

11…钟形杯

111…涂料扩散面

112…外表面

113…前端缘(涂料扩散面的终点)

114…凸状曲面(第1范围)

115…凹状曲面(第2范围)

116…拐点

117…涂料扩散面的起点

12…壳体

13…空气电动机

14…中空轴

15…涂料供给装置

16…进料管

17…高压电源

18…空气喷出口

19…空气供给装置

20、21…空气通路

22…枢毂体

23…涂料喷出孔

CL…旋转轴

Claims (4)

1.一种旋转雾化式静电涂装装置的钟形杯，该钟形杯安装在旋转雾化式静电涂装的旋转轴上，并向其内表面的涂料扩散面供给涂料，

在该钟形杯中，

所述涂料扩散面的从钟形杯基端侧的端部至中央部为止的第1范围，由朝向所述旋转轴的凸状的曲面构成，

从所述中央部至钟形杯前端缘为止的第2范围，由朝向所述旋转轴的凹状的曲面构成。

2.根据权利要求1所述的旋转雾化式静电涂装装置的钟形杯，其中，

所述第1范围的凸状的曲面，是由在包含所述旋转轴在内的任意平面的剖面上，通过所述钟形杯的旋转而作用于涂料液膜的离心力的法线成分实质上相等的曲面构成的。

3.根据权利要求1或2所述的旋转雾化式静电涂装装置的钟形杯，其中，

所述第2范围的凹状的曲面，是由在包含所述旋转轴在内的任意平面的剖面上，通过所述钟形杯的旋转而作用于涂料液膜的离心力的切线成分实质上相等的曲面构成的。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的旋转雾化式静电涂装装置的钟形杯，其中，

在包含所述旋转轴在内的任意平面的剖面上，所述第1范围和所述第2范围的边界点由所述凸状的曲线和所述凹状的曲线的拐点构成。