CN104618022B - 毫米波信号的光子学产生方法及装置 - Google Patents
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Abstract
一种基于高非线性光纤受激布里渊散射效应的毫米波信号的光子学产生方法及装置，属于微波光子学技术领域。由可调谐激光器、第一耦合器、双平行马赫‑曾德尔调制器、第一直流稳压电源、第二直流稳压电源、第三直流稳压电源、隔离器、第二耦合器、第一光电探测器、频谱分析仪、高非线性光纤、环行器、第二光电探测器、微波放大器、强度调制器、第四直流稳压电源和微波信号源组成。本发明的毫米波信号产生装置的输出频率根据所选用的高非线性光纤不同可在54GHz～66GHz。由于受激布里渊频移量的数值与泵浦光的波长有关，还可以通过调节可调谐激光器的波长，实现毫米波信号产生装置的输出频率在一定范围内可调。
Description
技术领域
本发明属于微波光子学技术领域，具体涉及一种基于高非线性光纤受激布里渊散射效应的毫米波信号的光子学产生方法及装置。
背景技术
高质量的微波/毫米波信号源在无线通信、光载射频网络、军事雷达***、星间链路等***中具有极其重要的作用。然而由于电子器件处理速率的限制，传统的电子技术对于高速微波信号的产生逐渐接近瓶颈。利用光子技术产生、处理和传输高频微波/毫米波信号不仅可以轻松地解决电子技术处理速率瓶颈问题，更能将信号传输至更远的距离，并且具有低损耗，高带宽和抗电磁干扰能力强等特性。
目前光生毫米波的产生方法主要有光注入法、光锁相环法、双模激光器法、多次倍频法、光电振荡器法。
发明内容
本发明的目的是提供一种基于高非线性光纤受激布里渊散射效应的毫米波信号的光子学产生方法及装置。
本发明所述的毫米波信号光子学产生装置的结构如图1所示，由可调谐激光器、第一耦合器、双平行马赫-曾德尔调制器(DPMZM)、第一直流稳压电源、第二直流稳压电源、第三直流稳压电源、隔离器、第二耦合器、第一光电探测器、频谱分析仪、高非线性光纤、环行器、第二光电探测器、微波放大器、强度调制器、第四直流稳压电源和微波信号源组成。
可调谐激光器输出的光信号进入到第一耦合器中，第一耦合器将光信号一分为二，上支路的光信号输入到双平行马赫-曾德尔调制器(如图2)中，双平行马赫-曾德尔调制器由第一马赫-曾德尔调制器、第二马赫-曾德尔调制器和移相器组成；第一马赫-曾德尔调制器单独构成第一支路，第二马赫-曾德尔调制器和移相器构成第二支路；第一马赫-曾德尔调制器和第二马赫-曾德尔调制器均为强度调制器。第一马赫-曾德尔调制器具有第一射频输入端和第一直流偏置端；第二马赫-曾德尔调制器具有第二射频输入端和第二直流偏置端；移相器只有一个直流偏置电压输入端，即第三直流偏置端，通过调节第三直流偏置端的电压能够改变双平行马赫-曾德尔调制器第二支路光信号的相位，使双平行马赫-曾德尔调制器工作在载波相移π/2的双边带调制状态。第一直流稳压电源与第一直流偏置端相连，第二直流稳压电源与第二直流偏置端相连，第三直流稳压电源与第三直流偏置端相连，第二射频输入端接地。双平行马赫-曾德尔调制器的输出信号进入隔离器，然后输入到第二耦合器中，第二耦合器的上支路输出信号被送入到第一光电探测器进行光电转换，再输入到频谱分析仪中进行频谱测试；第二耦合器的下支路输出信号进入到高非线性光线中作为受激布里渊散射效应的信号光。
第一耦合器输出的下支路光信号输入到强度调制器中作为光载波信号，微波信号源输出的信号输入到强度调制器中作为调制信号，第四直流稳压电源为强度调制器提供直流偏置电压，强度调制器输出的信号由环形器的Ⅰ端口输入，Ⅱ端口输出，然后进入到高非线性光纤中；与第二耦合器下支路输出的信号在高非线性光线中相互作用，发生受激布里渊散射，经过受激布里渊散射效应处理的信号再由环形器的Ⅱ端口输入，然后由环形器的Ⅲ端口输出，被第二光电探测器转换成电信号，再经微波放大器放大后输入到第一射频输入端作为双平行马赫-曾德尔调制器中第一马赫-曾德尔调制器的射频信号输入。
***连接好之后，打开所有设备开关，使设备处于工作状态，可调谐激光器输出频率为fc的信号，进入到双平行马赫-曾德尔调制器中，双平行马赫-曾德尔调制器中第二马赫-曾德尔调制器的第二射频输入端对地短接，第二直流偏置端设置在最大传输点，设置第一直流偏置端的电压，使第一马赫-曾德尔调制器工作在载波抑制的双边带状态，设置第三直流偏置端的电压，使第二支路光信号的相位与第一支路输出的边带的相位相差π/2，从而使双平行马赫-曾德尔调制器处于载波相移为π/2的双边带调制状态。设备刚开始工作时，第一马赫-曾德尔调制器的第一射频输入端为随机的噪声信号，由于噪声信号的频率具有随机性，此时双平行马赫-曾德尔调制器会输出一系列的调制边带(图3(1))，由于是小信号调制，只考虑一阶边带，忽略其它阶边带，被噪声信号调制的光信号通过隔离器输入到第二耦合器，第二耦合器输出的下支路信号进入到高非线性光纤中作为受激布里渊散射效应的信号光。第一耦合器下支路输出的信号被微波信号源输出的频率为fb(fb为受激布里渊的频移量)的信号调制，设置第四直流稳压电源的输出电压，并调整微波信号源输出频率为fb的信号幅度，从而改变强度调制器的调制深度，使强度调制器输出信号中，奇次边带成分被完全抑制，包括光载波的偶次边带成分被保留，其中高阶偶次边带成分可以忽略，最终得到3个频率成分：分别是光载波fc和2个二阶边带fc-2fb和fc+2fb，再通过设置信号fb的幅度，可以使得光载波和2个二阶边带的幅度相等(图3(2))。强度调制器输出的三个信号fc-2fb、fc和fc+2fb通过环形器Ⅰ端口输入、Ⅱ端口输出进入到高非线性光作为受激布里渊散射效应的泵浦光，其中泵浦信号fc-2fb产生的损耗谱和泵浦信号fc产生的增益谱相抵消，泵浦信号fc产生的损耗谱和泵浦信号fc+2fb产生的增益谱相抵消，因此只剩下泵浦信号fc-2fb产生的增益谱和泵浦信号fc+2fb产生的损耗谱(图3(3))，由第二耦合器下支路输出的被噪声信号调制的若干边带信号中，距离载波信号fc的频率间隔为3fb的两个边带信号fc-3fb和fc+3fb被上述泵浦信号处理，其中，fc-3fb信号被增强，fc+3fb信号被减弱(图3(4))，在高非线性光纤中，经受激布里渊散射效应处理的信号通过环形器的Ⅱ端口输入，由环形器的Ⅲ端口输出，经第二光电探测器探测出频率为3fb的电信号，再经微波放大器放大后，送入到双平行马赫-曾德尔调制器的第一射频输入端，作为调制信号，当双平行马赫-曾德尔调制器得到频率为3fb的调制信号后，其调制输出的若干边带信号中，频率为fc-3fb和fc+3fb的信号强度高于其它边带信号，包含fc-3fb和fc+3fb在内的若干个边带信号继续通过隔离器进入到第二耦合器中，第二耦合器输出的上支路信号被第一光电探测器探测，第二耦合器输出的下支路信号继续进入到高非线性光纤中，与来自强度调制器的泵浦信号发生受激布里渊散射效应，第二光电探测器能继续探测到频率为3fb的信号，经微波放大器放大后继续输入到双平行马赫-曾德尔调制器的第一射频输入端，从而形成正反馈回路。由于双平行马赫-曾德尔调制器工作在载波相移π/2的双边带工作状态，所以第一光电探测器将频率为fc-3fb、fc和fc+3fb的三个信号(图3(5))拍频输出可以得到频率为6fb的毫米波信号，输出结果在频谱分析仪上显示。
本发明选用波长为1530～1565nm的可调谐激光器作载波光源；双平行马赫-曾德尔调制器工作的光波长为1525nm～1605nm，带宽为60GHz，其中第一马赫-曾德尔调制器和第二马赫-曾德尔调制器的半波电压为5.5V，移相器的半波电压为15V；高非线性光纤长度为500～2000米，受激布里渊频移量fb为9～11GHz；隔离器的隔离度大于40dB；强度调制器工作的光波长为1525nm～1605nm，带宽为20GHz；微波信号源的输出频率范围为1GHz～40GHz；第一光电探测器的带宽为60GHz；第二光电探测器的带宽为40GHz；微波放大器的带宽为40GHz，放大倍数大于20dB；第一耦合器和第二耦合器的分光比为1：0.5～2；频谱分析仪的带宽为60GHz；第一直流稳压电源、第二直流稳压电源、第三直流稳压电源和第四直流稳压电源的输出电压的幅度在1～20V可调。
不同的高非线性光纤的受激布里渊频移量的数值略有差异，通常在9GHz～11GHz，本发明的毫米波信号产生装置的输出频率根据所选用的高非线性光纤不同可在54GHz～66GHz。当高非线性光纤确定后，毫米波信号产生装置的输出频率就确定并且是6fb，由于受激布里渊频移量的数值与泵浦光的波长有关，还可以通过调节可调谐激光器的波长，实现毫米波信号产生装置的输出频率在一定范围内可调。当可调谐激光器的波长从1530nm～1560nm变化时，相当于泵浦光的波长发生变化，受激布里渊频移量fb的数值从9.32031GHz～9.14375GHz变化，毫米波信号产生装置输出的毫米波信号的频率55.92186GHz～54.86250GHz变化。
本发明所述的器件的特点：
(1)基于高非线性光纤的受激布里渊散射效应通过光电振荡技术产生毫米波信号，毫米波信号产生装置输出信号的谱线宽度等于受激布里渊增益谱线宽，因此毫米波信号的线宽窄、频谱纯度较好。
(2)通过增益谱和损耗谱叠抵消，产生3fb的反馈信号，使毫米波信号产生装置的输出为6fb，提高输出频率值。
(3)利用受激布里渊频移量和泵浦光波长的关系，通过改变泵浦光的波长可以实现毫米波信号产生装置输出频率在一定范围内可调谐调节。
附图说明
图1：毫米波信号产生装置示意图；
图2：双平行马赫-曾德尔调制器的结构示意图；
图3：毫米波信号产生装置的频谱处理图；
图4：毫米波信号产生装置的输出频谱图；
图5：毫米波信号产生装置的输出频率调节图。
具体实施方式
实施例1：
可调谐激光器为Santec公司的TSL-510可调激光器，激光器的波长范围为1510nm～1630nm波长；双平行马赫-曾德尔调制器工作的光波长为1525nm～1605nm，带宽为60GHz，其中第一马赫-曾德尔调制器和第二马赫-曾德尔调制器的半波电压为5.5V，移相器的半波电压为15V；长飞科技有限公司的高非线性光纤：长度为1000米，增益和损耗峰值为5dB，在光载波波长为1550nm时，受激布里渊增益谱线宽为ΓB＝30MHz，受激布里渊频移量fb＝9.2GHz；光隔离器的隔离度大于40dB；强度调制器为Photline公司的MXAN-LN-20，半波电压为5.5V，带宽为20GHz；微波信号源为安捷伦公司生产的微波信号发生器E8257D，输出频率范围为100kHz～70GHz；第一光电探测器的带宽为60GHz；第二光电探测器的带宽为40GHz；微波放大器的带宽为40GHz，放大倍数为20dB；第一耦合器和第二耦合器的分光比为1：1；频谱分析仪的带宽为60GHz；第一直流稳压电源、第二直流稳压电源、第三直流稳压电源和第四直流稳压电源的均为固纬公司的GPS-4303C，输出电压幅度在1～20V可调。
***连接好之后，打开所有设备开关，使设备处于工作状态，首先可调谐激光器输出频率为fc＝193.41THz(对应波长为1550nm)的信号，进入到双平行马赫-曾德尔调制器中，第二直流偏置端的电压设置在最大传输点为0V，第二射频输入端接地，第一直流偏置端的电压设置在最小传输点为5.5V，使第一马赫-曾德尔调制器工作在载波抑制的双边带状态，移相器的直流偏置3的电压为0V，这时整个双平行马赫-曾德尔调制器工作在载波相移π/2的双边带工作状态。此时第一射频输入端为随机的噪声信号，由于噪声信号的频率具有随机性，此时双平行马赫-曾德尔调制器会输出一系列的调制边带，由于是小信号调制，只考虑一阶边带，忽略其它阶边带，被噪声信号调制的光信号通过隔离器输入到第二耦合器，第二耦合器输出的下支路信号进入到高非线性光纤中作为受激布里渊散射效应的信号光，第一耦合器下支路输出的信号被微波信号源输出的频率为fb＝9.2GHz的信号调制，调整第四直流稳压电源的输出电压使强度调制器的直流偏压为11V，微波信号源输出信号的幅度为7V，使强度调制器仅输出载波和2倍频的双边带信号，其频率成分为fc-2fb、fc和fc+2fb，它们的幅度相等，这三个频率的信号通过环形器Ⅰ端口输入，Ⅱ端口输出进入到高非线性光线中，作为受激布里渊散射效应的泵浦光，其中泵浦信号fc-2fb产生的损耗谱和泵浦信号fc产生的增益谱相抵消，泵浦信号fc产生的损耗谱和泵浦信号fc+2fb产生的增益谱相抵消，因此剩下泵浦信号fc-2fb产生的增益谱和泵浦信号fc+2fb产生的损耗谱，由第二耦合器下支路输出的被噪声信号调制的若干边带信号中，距离载波信号fc的频率间隔为3fb的两个边带信号fc-3fb和fc+3fb被泵浦信号处理，其中，fc-3fb信号被增强，fc+3fb信号被减弱，在高非线性光线中，经受激布里渊散射效应处理的信号通过环形器的Ⅱ端口输入，由环形器的Ⅲ端口输出，经第二光电探测器探测出频率为3fb的电信号，再经微波放大器放大后，送入到第一射频输入端，作为调制信号，当双平行马赫-曾德尔调制器得到3fb＝27.6GHz的信号后，其调制输出的若干边带信号中，频率为fc-3fb和fc+3fb的信号强度高于其它边带信号，包含fc-3fb和fc+3fb在内的若干个边带信号继续通过隔离器进入到第二耦合器中，第二耦合器输出的上支路信号被第一光电探测器探测，第二耦合器输出的下支路信号继续进入到高非线性光纤中，与来自强度调制器的泵浦信号发生受激布里渊散射效应，第二光电探测器能继续探测到频率为3fb＝27.6GHz的信号，经微波放大器放大后继续输入到双平行马赫-曾德尔调制器的第一射频输入端，从而形成正反馈回路，实现毫米波信号输出。由于双平行马赫-曾德尔调制器工作在载波相移π/2的双边带工作状态，所以第一光电探测器将频率为fc-3fb、fc和fc+3fb的三个信号拍频输出可以得到频率为6fb＝55.2GHz的毫米波信号，见图4。
可调谐激光器的波长为1530nm、1540nm、1550nm、1560nm时，受激布里渊频移量fb的数值对应为9.32031GHz、9.26094GHz、9.20000GHz、9.14375GHz，光电振荡器输出的毫米波信号的频率55.92186GHz、55.56564GHz、55.20000GHz、54.86250GHz，见图5。
Claims (4)
1.一种毫米波信号的光子学产生装置，其特征在于：由可调谐激光器、第一耦合器、双平行马赫-曾德尔调制器、第一直流稳压电源、第二直流稳压电源、第三直流稳压电源、隔离器、第二耦合器、第一光电探测器、频谱分析仪、高非线性光纤、环行器、第二光电探测器、微波放大器、强度调制器、第四直流稳压电源和微波信号源组成；
可调谐激光器输出的光信号进入到第一耦合器中，第一耦合器将光信号一分为二，上支路的光信号输入到双平行马赫-曾德尔调制器中，双平行马赫-曾德尔调制器工作在载波相移π/2的双边带调制状态；双平行马赫-曾德尔调制器的输出信号进入隔离器，然后输入到第二耦合器中，第二耦合器的上支路输出信号被送入到第一光电探测器进行光电转换，再输入到频谱分析仪中进行频谱测试；第二耦合器的下支路输出信号进入到高非线性光纤中作为受激布里渊散射效应的信号光；
第一耦合器输出的下支路光信号输入到强度调制器中作为光载波信号，微波信号源输出的信号输入到强度调制器中作为调制信号，第四直流稳压电源为强度调制器提供直流偏置电压，强度调制器输出的信号由环形器的Ⅰ端口输入，Ⅱ端口输出，然后进入到高非线性光纤中；与第二耦合器下支路输出的信号在高非线性光纤中相互作用，发生受激布里渊散射，经过受激布里渊散射效应处理的信号再由环形器的Ⅱ端口输入，然后由环形器的Ⅲ端口输出，被第二光电探测器转换成电信号，再经微波放大器放大后输入到第一射频输入端作为双平行马赫-曾德尔调制器中第一马赫-曾德尔调制器的射频信号输入。
2.如权利要求1所述的一种毫米波信号的光子学产生装置，其特征在于：双平行马赫-曾德尔调制器由第一马赫-曾德尔调制器、第二马赫-曾德尔调制器和移相器组成；第一马赫-曾德尔调制器单独构成第一支路，第二马赫-曾德尔调制器和移相器构成第二支路；第一马赫-曾德尔调制器和第二马赫-曾德尔调制器均为强度调制器；第一马赫-曾德尔调制器具有第一射频输入端和第一直流偏置端；第二马赫-曾德尔调制器具有第二射频输入端和第二直流偏置端；移相器只有一个直流偏置电压输入端，即第三直流偏置端，通过调节第三直流偏置端的电压能够改变双平行马赫-曾德尔调制器第二支路光信号的相位，使双平行马赫-曾德尔调制器工作在载波相移π/2的双边带调制状态；第一直流稳压电源与第一直流偏置端相连，第二直流稳压电源与第二直流偏置端相连，第三直流稳压电源与第三直流偏置端相连，第二射频输入端接地。
3.如权利要求1所述的一种毫米波信号的光子学产生装置，其特征在于：选用波长为1530nm～1565nm的可调谐激光器作载波光源；双平行马赫-曾德尔调制器工作的光波长为1525nm～1605nm，带宽为60GHz；高非线性光纤长度为500m～2000m，受激布里渊频移量fb为9GHz～11GHz；隔离器的隔离度大于40dB；强度调制器工作的光波长为1525nm～1605nm，带宽为20GHz；微波信号源的输出频率范围为1GHz～40GHz；第一光电探测器的带宽为60GHz；第二光电探测器的带宽为40GHz；微波放大器的带宽为40GHz，放大倍数大于20dB；第一耦合器和第二耦合器的分光比为1：0.5～2；频谱分析仪的带宽为60GHz；第一直流稳压电源、第二直流稳压电源、第三直流稳压电源和第四直流稳压电源的输出电压的幅度在1V～20V可调。
4.一种毫米波信号的光子学产生方法，其特征在于：在权利要求2所述装置的基础上，使可调谐激光器输出频率为fc的信号，进入到双平行马赫-曾德尔调制器中，双平行马赫-曾德尔调制器中第二马赫-曾德尔调制器的第二射频输入端对地短接，第二直流偏置端设置在最大传输点，设置第一直流偏置端的电压，使第一马赫-曾德尔调制器工作在载波抑制的双边带状态，设置第三直流偏置端的电压，使第二支路光信号的相位与第一支路输出的边带的相位相差π/2，从而使双平行马赫-曾德尔调制器处于载波相移为π/2的双边带调制状态；设备刚开始工作时，第一马赫-曾德尔调制器的第一射频输入端为随机的噪声信号，由于噪声信号的频率具有随机性，此时双平行马赫-曾德尔调制器会输出一系列的调制边带，由于是小信号调制，只考虑一阶边带，忽略其它阶边带，被噪声信号调制的光信号通过隔离器输入到第二耦合器，第二耦合器输出的下支路信号进入到高非线性光纤中作为受激布里渊散射效应的信号光；第一耦合器下支路输出的信号被微波信号源输出的频率为fb的信号调制，fb为受激布里渊的频移量，设置第四直流稳压电源的输出电压，并调整微波信号源输出频率为fb的信号幅度，从而改变强度调制器的调制深度，使强度调制器输出信号中，奇次边带成分被完全抑制，包括光载波的偶次边带成分被保留，其中高阶偶次边带成分可以忽略，最终得到3个频率成分：分别是光载波fc和2个二阶边带fc-2fb和fc+2fb，再通过设置信号fb的幅度，可以使得光载波和2个二阶边带的幅度相等；强度调制器输出的三个信号fc-2fb、fc和fc+2fb通过环形器Ⅰ端口输入、Ⅱ端口输出进入到高非线性光纤作为受激布里渊散射效应的泵浦光，其中泵浦信号fc-2fb产生的损耗谱和泵浦信号fc产生的增益谱相抵消，泵浦信号fc产生的损耗谱和泵浦信号fc+2fb产生的增益谱相抵消，因此只剩下泵浦信号fc-2fb产生的增益谱和泵浦信号fc+2fb产生的损耗谱，由第二耦合器下支路输出的被噪声信号调制的若干边带信号中，距离载波信号fc的频率间隔为3fb的两个边带信号fc-3fb和fc+3fb被上述泵浦信号处理，其中，fc-3fb信号被增强，fc+3fb信号被减弱，在高非线性光纤中，经受激布里渊散射效应处理的信号通过环形器的Ⅱ端口输入，由环形器的Ⅲ端口输出，经第二光电探测器探测出频率为3fb的电信号，再经微波放大器放大后，送入到双平行马赫-曾德尔调制器的第一射频输入端，作为调制信号，当双平行马赫-曾德尔调制器得到频率为3fb的调制信号后，其调制输出的若干边带信号中，频率为fc-3fb和fc+3fb的信号强度高于其它边带信号，包含fc-3fb和fc+3fb在内的若干个边带信号继续通过隔离器进入到第二耦合器中，第二耦合器输出的上支路信号被第一光电探测器探测，第二耦合器输出的下支路信号继续进入到高非线性光纤中，与来自强度调制器的泵浦信号发生受激布里渊散射效应，第二光电探测器能继续探测到频率为3fb的信号，经微波放大器放大后继续输入到双平行马赫-曾德尔调制器的第一射频输入端，从而形成正反馈回路；由于双平行马赫-曾德尔调制器工作在载波相移π/2的双边带工作状态，所以第一光电探测器将频率为fc-3fb、fc和fc+3fb的三个信号拍频输出可以得到频率为6fb的毫米波信号，输出结果在频谱分析仪上显示。
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| CN107065390B (zh) * | 2017-06-28 | 2019-06-21 | 吉林大学 | 基于受激布里渊散射效应和光频梳的微波信号产生方法及装置 |
| CN109756274A (zh) * | 2017-11-08 | 2019-05-14 | 西安电子科技大学 | 基于内调制激光器和平行马赫曾德尔干涉仪的微波*** |
| CN108199776B (zh) * | 2018-02-08 | 2020-04-03 | 吉林大学 | 一种基于光电振荡器的微波光子上变频装置及方法 |
| CN109347560B (zh) * | 2018-09-26 | 2021-09-10 | 电子科技大学 | 自由可调谐的双通带微波光子滤波器装置及实现方法 |
| CN111200460A (zh) * | 2018-11-19 | 2020-05-26 | 富士通株式会社 | 抖动信号的调制深度监测装置及方法、光发射机 |
| CN109586798B (zh) * | 2018-12-17 | 2021-05-25 | 吉林大学 | 一种可调谐多输出微波信号的光子学产生装置 |
| CN109659797A (zh) * | 2019-03-01 | 2019-04-19 | 电子科技大学 | 用于相噪优化的光电振荡器*** |
| CN110417477B (zh) * | 2019-07-16 | 2022-07-05 | 桂林电子科技大学 | 一种40GHz毫米波信号的光学产生装置 |
| CN110365401A (zh) * | 2019-08-14 | 2019-10-22 | 上海卫星工程研究所 | 基于微波光子学的通信卫星转发装置及其转发方法 |
| CN111092659B (zh) * | 2019-11-29 | 2021-04-02 | 电子科技大学 | 一种基于受激布里渊散射的双啁啾信号产生*** |
| CN111224717B (zh) * | 2020-01-14 | 2020-12-29 | 中国人民解放军陆军工程大学 | 一种微波信号倍频装置和方法 |
| CN113572536B (zh) * | 2021-07-26 | 2023-05-05 | 中国科学院半导体研究所 | 信号发生装置及方法、通信装置及方法 |
| CN114189287B (zh) * | 2021-12-10 | 2024-06-18 | 湖南工学院 | 微波光子环形器及提高微波通信信号收发端隔离度的方法 |
| CN114486791B (zh) * | 2022-01-17 | 2023-08-08 | 吉林大学 | 一种基于二阶光子带隙慢光波导的光热干涉光谱气体传感装置及检测方法 |
| CN114978332B (zh) * | 2022-05-18 | 2023-04-25 | 中国矿业大学 | 频率和相位均可调谐的毫米波信号产生装置及方法 |
| CN116540362B (zh) * | 2023-03-27 | 2024-03-15 | 北京信息科技大学 | 一种微环谐振器权重高精度校准***及校准方法 |
| CN117118522B (zh) * | 2023-06-16 | 2024-03-12 | 中国矿业大学 | 一种极窄线宽的宽调谐毫米波输出装置及工作方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005099795A (ja) * | 2003-09-08 | 2005-04-14 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ラマン増幅器、ラマン増幅器に使用するための励起源、光信号を増幅するための方法 |
| CN101713901A (zh) * | 2009-09-25 | 2010-05-26 | 天津理工大学 | 基于非线性光纤的高频超短光脉冲的产生装置及工作方法 |
| CA2782228A1 (en) * | 2011-07-06 | 2013-01-06 | University Of New Brunswick | Method and apparatus for noise cancellation in signals |
| CN103986529A (zh) * | 2014-06-04 | 2014-08-13 | 吉林大学 | 高带宽可调谐双通带微波光子滤波器 |
| CN104165756A (zh) * | 2014-08-27 | 2014-11-26 | 中国科学院半导体研究所 | 基于受激布里渊散射的高灵敏度光矢量网络分析仪 |
| WO2014201519A1 (en) * | 2013-06-19 | 2014-12-24 | The University Of Sydney | A device and a method for generating an electrical signal with a suppressed frequency band |
-
2015
- 2015-01-29 CN CN201510047254.3A patent/CN104618022B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005099795A (ja) * | 2003-09-08 | 2005-04-14 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ラマン増幅器、ラマン増幅器に使用するための励起源、光信号を増幅するための方法 |
| CN101713901A (zh) * | 2009-09-25 | 2010-05-26 | 天津理工大学 | 基于非线性光纤的高频超短光脉冲的产生装置及工作方法 |
| CA2782228A1 (en) * | 2011-07-06 | 2013-01-06 | University Of New Brunswick | Method and apparatus for noise cancellation in signals |
| WO2014201519A1 (en) * | 2013-06-19 | 2014-12-24 | The University Of Sydney | A device and a method for generating an electrical signal with a suppressed frequency band |
| CN103986529A (zh) * | 2014-06-04 | 2014-08-13 | 吉林大学 | 高带宽可调谐双通带微波光子滤波器 |
| CN104165756A (zh) * | 2014-08-27 | 2014-11-26 | 中国科学院半导体研究所 | 基于受激布里渊散射的高灵敏度光矢量网络分析仪 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Bandwidth reconfigurable microwave photonic filter based on stimulated Brillouin scattering;Yongchuan Xiao et al;《Optical Fiber Technology》;20141204;第187–192页 * |
| Optically tunable frequency-sextupling optoelectronic oscillator based on Brillouin gain-loss compensation and carrier phase-shifted double sideband modulation;Xin Wang et al;《Optical and Quantum Electronics》;20150707;第47卷(第11期);第3455–346页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104618022A (zh) | 2015-05-13 |
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