CN104611627A - 一种高硼耐磨复合锤头及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
一种高硼耐磨复合锤头及其制备方法，属于耐磨材料技术领域。锤端采用高硼耐磨合金，锤柄采用低碳贝氏体钢，锤柄经清沙、打磨后，与锤端接触部位先进行喷砂毛化，然后用稀盐酸浸洗，除去表面杂质及氧化皮，并在酒精中漂洗干净，取出自然干燥，再在其表面涂覆硼砂，然后将锤柄置于铸型中，并浇注高硼耐磨合金熔液，得到冶金结合良好，使用安全可靠的高硼耐磨复合锤头。
Description
技术领域
本发明公开了一种复合锤头及其制备方法，特别涉及一种高硼耐磨复合锤头及其制备方法，属于耐磨材料技术领域。
技术领域
锤式破碎机是建材、矿山、电力、冶金、化肥等工业部门广泛使用的生产设备，而锤头是消耗量很大的易磨损件。由于破碎机械的工作表面与物料接触，产生高应力磨损，且被破碎物料一般是岩石、金属矿石等坚硬物体，锤头的磨损是十分严重。过去工厂一般采用高锰钢制造锤头，但是在许多工况条件下其耐磨性能仍达不到要求，比如含碳1.0％－1.3％、含锰10％－13％的高锰钢，经水韧处理后的性能为：σs＝392－441Mpa，σb＝784－981Mpa，HB＝180－190，可以看出，高锰钢σs/σb比值较小，在不大的负荷下就会发生形变。而普通高锰钢锤头，在低冲击应力作用下，锤头表层加工硬化效果差，磨损发生过程是微粒的撞击使表面一薄层金属塑性变形，多次变形的材料碎裂剥落，同时，磨料颗粒与高速运行的锤头表面接触时，磨粒动能转变为热能，使材料软化甚至被粘着撕下。近些年来，高铬铸铁在许多工矿设备上有逐渐取代高锰钢制造耐磨零件的趋势，并在很多应用中也取得了成功，但直接制造锤头，脆性大，使用中极易发生断裂，影响破碎机设备的安全运行。
为了提高锤头使用寿命，中国发明专利CN104213035公开了一种双液双金属复合锤头及其铸造工艺，其采取平做立浇，有两个外浇口，顶部设有冒口，锤头部分设有冷铁，让该部金属液快速凝固，使其组织致密，砂型为自砂型，先浇注锤柄后浇注锤头；当低合金钢浇注到指定位置时，即停止注浇，停止数秒，加入已备好的变质剂后再停止数秒，当钢液达到900℃时，再从另个浇注口浇注高合金铸铁，直到浇满冒口，经充分冷却至室温后再开箱，清砂打磨后送到热处理。该发明通过复合金属的制作工艺，利用耐磨可抗冲击性能较好的材料制造锤头，提高锤头的使用寿命，利用韧性较好的材料制造锤柄，提高锤柄的抗冲击能力，利用两种不同材料的性能来满足锤头和锤柄的使用要求，从而使锤头综合性能大大提高。
中国发明专利CN104164609还公开了一种锤式破碎机用复合型锤头，包括锤柄与锤端，锤柄为高锰钢，锤端为高铬铸铁，各成分及重量百分比为：C：3.0—3.1％、Mn：1.4—1.5％、Cr：24.6—25％、Cu：0.05—0.06％、Si：1.24—1.28％、Mo：0.3—0.4％、B：0.04—0.05％、Re：0.4—0.6％、S：≤0.02％、P：≤0.02％；余量为Fe。该发明锤柄采用高锰钢，具有足够的韧性；锤端采用高铬铸铁，具有足够的硬度、耐磨性；通过合理配方设计、熔炼、变质、浇注、脱氧等加工工艺，让锤端具有良好的耐磨性、硬度、强度、耐腐蚀性、韧性，通过浇铸时间、砂型温度的控制，防止缩松、缩孔的产生，也提高了锤端的韧性和耐磨性，表面邵氏A型硬度≥62度，冲击值≥8.0J/cm2，使用寿命为12000—13000小时。
中国发明专利CN104209163还公开了一种耐磨复合锤头及其制备方法，先采用铸造方法铸造复合锤头的锤柄部位，锤柄的化学组成及其质量百分数为：0.26～0.35C，0.25～0.45Si，0.60～0.80Mn，0.08～0.15N，1.0～1.2Cr，0.015～0.030Al，0.008～0.016Ca，S<0.03，P<0.04，余量Fe。锤柄与锤头的结合部位进行喷砂毛化处理，使锤柄表面粗糙度达到65～100μm，然后复合耐磨合金，复合锤头硬度高、耐磨性好。
中国发明专利CN104152816还公开了一种大型破碎机锤头，包括以下重量百分比的化学成分：C2.2—3.2％，Cr18—22％，Si0.3—0.9％，Mn1.0—2.0％，Ni0.3—1.0％，V≤0.3％，Nb≤0.2％，W0.1—0.5％，S≤0.025％，P≤0.025％，Zr0.05—0.2％，余量为铁。该发明原料易得，制作方法简单，该发明配方合理，使用寿命长，具有很高的强度、韧性、耐磨性和抗冲击力，适用于大型破碎机，减少了工厂更换锤头的频率，降低了劳动强度。
中国发明专利CN104141096还公开了一种锤式破碎机合金锤头的制备方法，其特征在于：包括冶炼、浇铸和热处理，所述冶炼过程是：⑴在炉底放入白云石、铝矾土、石灰和粗铝的混合物；⑵加入废钢并开始加热，使废钢全部溶解；⑶将铬铁全部加入；⑷当炉温升至1500摄氏度时，加入锰铁、钼铁、钒铁、电解铜、镍铁、硼铁、钛铁和铼铁，清除废渣；⑸当炉温升至1550摄氏度以上时，加入硅铁，再次清除废渣；⑹铁水出炉输送到铁水包，继续清除废渣；⑺待铁水温度在1300～1350摄氏度时进行浇铸。
中国发明专利CN 104128231还公开了一种破碎机冲击锤头及生产工艺，破碎机冲击锤头包括锤头的柄部(1)和锤头的头部(2)，锤头的头部(2)嵌有硬质合金棒(3)，硬质合金棒(3)之间通过支撑架(4)连接；冲击锤头采用合金高铬铸铁，使锤头具有较好的耐磨性，而锤柄采用牌号为35的型钢制作，使其具有足够的强韧性，克服了单一材料制作冲击锤的缺点；冲击锤头工作面是在合金高铬铸铁的基础上，再镶铸合金硬质合金棒，形成硬硬组合，以致冲击锤头的使用寿命从原来的6～12h提高到20h以上，经济和社会效益大幅度提高。
中国发明专利CN10399322还公开了一种中锰钢破碎机锤头及其制备方法，包括以下重量百分比的化学成分：碳0.65—1.15％，硅0.1—0.8％，锰5—10％，钛0.05—0.2％，铝0.1—0.5％，氮0.015—0.04％，硫0.015—0.08％，磷0.015—0.08％，铈0.1—0.36％，RE0.005—0.2％，余量为铁。该发明通过降低锰碳的含量，并调整锰碳的匹配，获得较稳定的奥氏体组织的中锰钢，在非常强烈冲击工况条件下，具有足够的强韧性，其耐磨性好；该发明制作工艺简单，质量可以能稳定控制；该发明加入适量Ce，提高了锤头的结合强度；该发明韧性好，强度高，使用寿命长。
中国发明专利CN 103993217还公开了大型破碎机锤头及其制备方法，包括以下重量百分比的化学成分：碳2.2—3.2％，铬15—20％，硅0.3—0.7％，锰0.3—1.0％，钼1.3—2.0％，镍0.3—1.0％，钴0.3—1.0％，钒0—0.3％，钛0—0.2％，钨0.1—0.5％，硫0.005—0.025％，磷0.005—0.025％，RE0.05—0.2％，余量为铁。该发明配方合理，制作简单，使用寿命长，具有很高的强度、韧性、耐磨性和抗冲击力，减少了工厂更换锤头的频率，降低了劳动强度，该发明原料易得，制作方法简单，有效节约了能源。
中国发明专利CN 103981465公还开了一种高锰钢锤头及其制备方法，各组分及其重量百分比为：C：0.2～2.0％，Si：1.1～1.6％，Mn：10～17％，P：≤0.04％，S：≤0.05％，Ni：0.01～0.09％，Mo：0.1～0.6％，Cr：2～8％；余量为Fe。该发明相比现有技术中的高锰钢锤头，硬度高，HB≥250，冲击韧性≥130J/cm2，性价比高。
但是，上述破碎机锤头主要存在耐磨性和强韧性难以兼顾以及锤头制造成本高的不足。
发明内容
本发明以廉价的高硼耐磨合金作为锤端材料，以强韧性好的低碳贝氏体钢作为锤柄材料，将锤端和锤柄通过液-固铸造方法，实现双金属冶金结合，确保复合锤头使用的长寿命和使用安全可靠。
本发明目的可以通过以下工艺措施来实现：
(1)先在电炉内熔炼锤柄材料低碳贝氏体钢，锤柄材料低碳贝氏体钢的化学组成及其质量分数是：0.18～0.24％C,2.85～3.00％Mn,1.30～1.60％Si,0.02～0.06％N,0.003～0.006％B,0.03～0.07％Nb,0.008～0.015％Ca,0.008～0.015％Ba,0.02～0.05％Y,<0.03％S,<0.04％P,余量Fe,并在铸型中浇注成低碳贝氏体钢锤柄预制件；在低碳贝氏体钢锤柄预制件待与锤端接触部位，直接铸出两个直径φ20～35mm的圆形通孔，圆形通孔中心间距100～130mm，圆形通孔位于锤柄预制件中心轴线上，且圆形通孔的轴垂直锤柄预制件中心轴；
(2)带圆形通孔的低碳贝氏体钢锤柄预制件经清沙、打磨后，对待与锤端接触部位先进行喷砂毛化，使其表面粗糙度达到250～350μm，然后用稀盐酸浸洗，除去表面杂质及氧化皮，并在酒精中漂洗干净，取出自然干燥，再在其表面涂覆一层硼砂，硼砂厚度优选1.0～1.5mm，然后将锤柄预制件置于铸型中，并浇注锤端材料高硼耐磨合金熔液，锤端材料高硼耐磨合金熔液的化学组成及其质量分数是：1.2～1.6％B,0.8～1.0％C,6.0～6.5％Cr,0.2～0.5％Si,2.2～2.4％Mn,0.60～0.75％Ti,0.08～0.15％Ce,1.0～1.2％Al,S<0.035％,P<0.040％,余量Fe；高硼耐磨合金熔液浇注温度1480～1520℃，高硼耐磨合金熔液浇注完毕4～8小时后，开箱空冷铸件，铸件经清砂、打磨后，在加热炉内加热至920～950℃，保温1～3小时后，出炉风冷铸件，当温度降至150℃以下时，重新将铸件入炉加热至420～450℃，保温8～12小时后，炉冷至温度低于120℃后，出炉空冷至室温，即可获得高硼耐磨复合锤头产品。
高硼耐磨复合锤头的性能取决于锤柄和锤端的性能及其复合方式，锤柄和锤端的性能取决于其化学组成及其热处理工艺：
本发明复合锤头的锤柄采用强韧性好的低碳贝氏体钢，碳是决定铸钢强度的主要元素，在一定范围内，碳含量越高，空冷后钢的强度越高，过高的碳含量会严重降低钢的韧性，本发明将碳含量控制在0.18～0.24％。锰能显著地推迟高温转变，提高钢的淬透性，锰含量较高时，可使珠光体和贝氏体转变曲线分离，并使贝氏体转变曲线位于珠光体转变曲线的左边，促进空冷贝氏体组织形成，因此将锰含量控制在2.85～3.00％。一定量的硅可以抑制碳化物的析出，随着Si含量的增加，Si使CCT曲线的中温转变温度降低，减小M－A岛尺寸，当Si含量达到1.4％后，Bs点不再降低，且Si含量超过1.7％后，高温回火后钢的韧性得不到显著提高，将硅含量控制在1.30～1.60％。微量稀土Y与液态金属反应生成的细小粒子，具有加速凝固形核的作用，表面活性稀土Y元素在流动的晶体表面形成吸附原子薄膜，降低流动离子的速度，稀土Y元素的这些特性能细化铸钢晶粒，限制树枝晶偏析，提高材料的力学性能。微量Nb和N有极强的亲和力，与之形成相应的极为稳定的化合物，这些化合物微粒，可以作为新相的结晶核心，因此Nb和N元素有明显的细化晶粒作用，提高钢的强度和韧性。微量硼可以改善钢的淬透性，并能促进贝氏体的形成。微量Ca和Ba的加入，可减少钢中的加杂物，并改善夹杂物形态和分布，有利于提高钢的强度和韧性。低碳贝氏体钢铸态硬度低，小于22HRC，有利于随后的喷砂毛化操作。
本发明复合锤头的锤端采用耐磨性好的高硼合金，高硼合金中的主要元素是硼，硼与铁化合，可以获得高硬度的Fe2B相，有利于提高合金耐磨性，加入量过多，Fe2B相数量多，脆性大，导致复合锤头使用过程中极易脆裂，合适的硼含量为1.2～1.6％。加入6.0～6.5％的铬，一方面利用铬形成高硬度含铬碳化物，另一方面，是为了提高合金淬透性，铬的加入还有提高材料高温淬火时的抗氧化烧损作用。加入2.2～2.4％的锰，主要是为了提高合金淬透性。加入1.0～1.2％的铝，可促使碳化物和硼化物断网和孤立分布，从而降低合金脆性。加入0.60～0.75％Ti和0.08～0.15％Ce，除了细化晶粒外，钛和硼结合，生成高硬度TiB2颗粒，有利于进一步提高合金耐磨性。
本发明为了简化复合锤头成形工艺，在双金属复合锤头包覆铸造中，采用了机械与冶金相结合的方式使锤柄与锤端金属牢固结合在一起，见图1。即在锤柄与锤端金属相复合的部位，铸出两个圆形通孔，圆形通孔直径圆形通孔间距100～130mm，圆形通孔位于锤柄预制件中心轴线上，且圆形通孔的轴垂直锤柄预制件中心轴，当高温高硼耐磨合金熔液浇入后，除了在锤柄与锤端的接合部位达到一定的冶金结合外，流入这两个圆形通孔的金属熔液凝固后就充当了两个连接销，可以有效地防止复合部位的脱落和松动。
为了进一步改善锤柄和锤端的复合质量，高温高硼耐磨合金熔液浇注前，将带圆形通孔的低碳贝氏体钢锤柄预制件经清沙、打磨后，与锤端接触部位先进行喷砂毛化，使其表面粗糙度达到250～350μm，然后用稀盐酸浸洗，除去表面杂质及氧化皮，并在酒精中漂洗干净，取出自然干燥，再在其表面涂覆一层硼砂，厚度优选为1.0～1.5mm，然后将锤柄预制件置于铸型中，并浇注高硼耐磨合金熔液。硼砂在浇注初期，能够包裹低碳贝氏体钢锤柄预制件，减小氧化程度，同时硼砂受热熔化后发生分解反应：
Na2B4O7→2NaBO2+B2O3 (1)
反应产物B2O3可溶解锤柄预制件表面的氧化膜、净化其表面，提高其润湿能力。经过活化处理的锤柄预制件在铸型不预热处理的情况下，与锤端高硼耐磨合金结合良好。
高硼耐磨合金熔液浇注温度1480～1520℃，高硼耐磨合金熔液浇注完毕4～8小时后，开箱空冷铸件，铸件经清砂、打磨后，在加热炉内加热至920～950℃，保温1～3小时后，出炉风冷铸件，可确保锤端获得高硬度的马氏体，锤柄获得强韧性好的贝氏体组织。当温度降至150℃以下时，重新将铸件入炉加热至420～450℃，保温8～12小时后，炉冷至温度低于120℃后，出炉空冷至室温，可以稳定复合锤头组织，消除内应力，确保复合锤头的安全使用。
本发明与现有技术相比，具有以下优点：
1)本发明复合锤头不含钼、镍、钒等昂贵合金元素，具有较低的生产成本；
2)本发明复合锤头，锤柄和锤端结合牢靠，可确保复合锤头的安全使用；
3)本发明复合锤头的锤柄强度高(抗拉强度超过1200MPa)，韧性好(冲击韧性大于60J/cm2)，锤端硬度高(硬度大于62HRC)，使复合锤头的使用寿命比高锰钢锤头提高3倍以上。
附图说明
图1高硼耐磨复合锤头包覆铸造示意图；
1－铸型，2－锤柄预制件(低碳贝氏体钢)，3－浇口，4－圆形通孔，5－型腔(用于浇注高硼耐磨合金熔液)，6－冒口。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明做进一步详述，但本发明并不限于以下实施例，高硼耐磨复合锤头包覆铸造示意图见图1。
实施例1：
一种高硼耐磨复合锤头及其制备方法，锤端采用高硼耐磨合金，锤柄采用低碳贝氏体钢，锤端和锤柄通过复合铸造方法，实现双金属冶金结合，具体制备工艺步骤是：
①先在电炉内熔炼锤柄材料低碳贝氏体钢，锤柄材料低碳贝氏体钢的化学组成及其质量分数是：0.18％C,2.97％Mn,1.34％Si,0.058％N,0.004％B,0.068％Nb,0.009％Ca,0.015％Ba,0.041％Y,0.018％S,0.026％P,余量Fe,并在树脂砂铸型中浇注成低碳贝氏体钢锤柄预制件2，在低碳贝氏体钢锤柄预制件2与锤端接触部位，从铸型中直接铸出两个直径的圆形通孔4，圆形通孔4间距100mm，圆形通孔4位于锤柄预制件中心轴线上，且圆形通孔的轴垂直锤柄预制件中心轴；
②带圆形通孔的低碳贝氏体钢锤柄预制件2经清沙、打磨后，与锤端接触部位先进行喷砂毛化，使其表面粗糙度达到250～350μm，然后用稀盐酸浸洗，除去表面杂质及氧化皮，并在酒精中漂洗干净，取出自然干燥，再在其表面涂覆一层厚度为1.0mm的硼砂，然后将锤柄预制件2置于树脂砂铸型1中，并浇注高硼耐磨合金熔液，高硼耐磨合金熔液的化学组成及其质量分数是：1.57％B,0.81％C,6.04％Cr,0.37％Si,2.20％Mn,0.75％Ti,0.09％Ce,1.17％Al,0.031％S,0.037％P,余量Fe；
③高硼耐磨合金熔液浇注温度1484℃，高硼耐磨合金熔液经浇口3浇注完毕4小时后，开箱空冷铸件，铸件经清砂、打磨后，在加热炉内加热至950℃，保温1小时后，出炉风冷铸件，当温度降至150℃以下时，重新将铸件入炉加热至450℃，保温8小时后，炉冷至温度低于120℃后，出炉空冷至室温，即可获得高硼耐磨复合锤头产品，其力学性能见表1。
实施例2：
一种高硼耐磨复合锤头及其制备方法，锤端采用高硼耐磨合金，锤柄采用低碳贝氏体钢，锤端和锤柄通过复合铸造方法，实现双金属冶金结合，具体制备工艺步骤是：
①先在电炉内熔炼锤柄材料低碳贝氏体钢，锤柄材料低碳贝氏体钢的化学组成及其质量分数是：0.24％C,2.86％Mn,1.55％Si,0.024％N,0.006％B,0.032％Nb,0.014％Ca,0.008％Ba,0.023％Y,0.020％S,0.033％P,余量Fe,并在消失模铸型中浇注成低碳贝氏体钢锤柄预制件2，在低碳贝氏体钢锤柄预制件2与锤端接触部位，从铸型中直接铸出两个直径的圆形通孔4，圆形通孔4间距130mm，圆形通孔4位于锤柄预制件中心轴线上，且圆形通孔的轴垂直锤柄预制件中心轴；
②带圆形通孔的低碳贝氏体钢锤柄预制件2经清沙、打磨后，与锤端接触部位先进行喷砂毛化，使其表面粗糙度达到250～350μm，然后用稀盐酸浸洗，除去表面杂质及氧化皮，并在酒精中漂洗干净，取出自然干燥，再在其表面涂覆一层厚度为1.5mm的硼砂，然后将锤柄预制件2置于消失模铸型1中，并浇注高硼耐磨合金熔液，高硼耐磨合金熔液的化学组成及其质量分数是：1.24％B,0.99％C,6.50％Cr,0.48％Si,2.38％Mn,0.62％Ti,0.14％Ce,1.03％Al,0.028％S,0.033％P,余量Fe；
③高硼耐磨合金熔液浇注温度1519℃，高硼耐磨合金熔液经浇口3浇注完毕8小时后，开箱空冷铸件，铸件经清砂、打磨后，在加热炉内加热至920℃，保温3小时后，出炉风冷铸件，当温度降至150℃以下时，重新将铸件入炉加热至420℃，保温12小时后，炉冷至温度低于120℃后，出炉空冷至室温，即可获得高硼耐磨复合锤头产品，其力学性能见表1。
实施例3：
一种高硼耐磨复合锤头及其制备方法，锤端采用高硼耐磨合金，锤柄采用低碳贝氏体钢，锤端和锤柄通过复合铸造方法，实现双金属冶金结合，具体制备工艺步骤是：
①先在电炉内熔炼锤柄材料低碳贝氏体钢，锤柄材料低碳贝氏体钢的化学组成及其质量分数是：0.22％C,2.91％Mn,1.39％Si,0.041％N,0.005％B,0.055％Nb,0.011％Ca,0.012％Ba,0.037％Y,0.019％S,0.025％P,余量Fe,并在粘土砂铸型中浇注成低碳贝氏体钢锤柄预制件2，在低碳贝氏体钢锤柄预制件2与锤端接触部位，从铸型中直接铸出两个直径的圆形通孔4，圆形通孔4间距120mm，圆形通孔4位于锤柄预制件中心轴线上，且圆形通孔的轴垂直锤柄预制件中心轴；
②带圆形通孔的低碳贝氏体钢锤柄预制件2经清沙、打磨后，与锤端接触部位先进行喷砂毛化，使其表面粗糙度达到250～350μm，然后用稀盐酸浸洗，除去表面杂质及氧化皮，并在酒精中漂洗干净，取出自然干燥，再在其表面涂覆一层厚度为1.2mm的硼砂，然后将锤柄预制件2置于粘土砂铸型1中，并浇注高硼耐磨合金熔液，高硼耐磨合金熔液的化学组成及其质量分数是：1.44％B,0.91％C,6.30％Cr,0.29％Si,2.31％Mn,0.68％Ti,0.09％Ce,1.14％Al,0.030％S,0.037％P,余量Fe；
③高硼耐磨合金熔液浇注温度1496℃，高硼耐磨合金熔液经浇口3浇注完毕6小时后，开箱空冷铸件，铸件经清砂、打磨后，在加热炉内加热至940℃，保温2小时后，出炉风冷铸件，当温度降至150℃以下时，重新将铸件入炉加热至430℃，保温10小时后，炉冷至温度低于120℃后，出炉空冷至室温，即可获得高硼耐磨复合锤头产品，其力学性能见表1。
表1 高硼耐磨复合锤头力学性能
本发明复合锤头的锤柄和锤端是牢固的冶金结合，可确保复合锤头使用中不会脱落，本发明复合锤头不含钼、镍、钒等昂贵合金元素，具有较低的生产成本，本发明复合锤头的锤柄强度高，韧性好，锤端硬度高，使复合锤头具有优良的使用效果，用于破碎铁矿砂、石英石、石灰石等物料，本发明复合锤头的使用寿命比高锰钢锤头提高3倍以上，推广应用本发明复合锤头，可提高破碎机生产效率，减轻工人劳动强度，具有良好的经济和社会效益。
Claims (3)
1.一种高硼耐磨复合锤头的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
(1)先在电炉内熔炼锤柄材料低碳贝氏体钢，锤柄材料低碳贝氏体钢的化学组成及其质量分数是：0.18～0.24％C,2.85～3.00％Mn,1.30～1.60％Si,0.02～0.06％N,0.003～0.006％B,0.03～0.07％Nb,0.008～0.015％Ca,0.008～0.015％Ba,0.02～0.05％Y,<0.03％S,<0.04％P,余量Fe,并在铸型中浇注成低碳贝氏体钢锤柄预制件；在低碳贝氏体钢锤柄预制件待与锤端接触部位，直接铸出两个直径的圆形通孔，圆形通孔中心间距100～130mm，圆形通孔位于锤柄预制件中心轴线上，且圆形通孔的轴垂直锤柄预制件中心轴；
(2)带圆形通孔的低碳贝氏体钢锤柄预制件经清沙、打磨后，对待与锤端接触部位先进行喷砂毛化，使其表面粗糙度达到250～350μm，然后用稀盐酸浸洗，除去表面杂质及氧化皮，并在酒精中漂洗干净，取出自然干燥，再在其表面涂覆一层硼砂，然后将锤柄预制件置于铸型中，并浇注锤端材料高硼耐磨合金熔液，锤端材料高硼耐磨合金熔液的化学组成及其质量分数是：1.2～1.6％B,0.8～1.0％C,6.0～6.5％Cr,0.2～0.5％Si,2.2～2.4％Mn,0.60～0.75％Ti,0.08～0.15％Ce,1.0～1.2％Al,S<0.035％,P<0.040％,余量Fe，高硼耐磨合金熔液浇注温度1480～1520℃，高硼耐磨合金熔液浇注完毕4～8小时后，开箱空冷铸件，铸件经清砂、打磨后，在加热炉内加热至920～950℃，保温1～3小时后，出炉风冷铸件，当温度降至150℃以下时，重新将铸件入炉加热至420～450℃，保温8～12小时后，炉冷至温度低于120℃后，出炉空冷至室温，即可获得高硼耐磨复合锤头。
2.按照权利要求1的方法，其特征在于，硼砂厚度为1.0～1.5mm。
3.按照权利要求1或2的方法得到的高硼耐磨复合锤头。
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|---|---|---|---|---|
| CN105296873A (zh) * | 2015-11-13 | 2016-02-03 | 丹阳嘉伟耐磨材料科技有限公司 | 双金属复合高韧性高硼高速钢锤头及其制备方法 |
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| CN107186199B (zh) * | 2016-03-14 | 2019-08-09 | 上海海立电器有限公司 | 重力铸造工艺 |
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