CN104507652A - 未烧结的蜂窝成形体用支座以及柴油机微粒过滤器的制造方法 - Google Patents

Abstract

提供一种能够抑制未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低的未烧结的蜂窝成形体用支座。在用于以使未烧结的蜂窝成形体的长度方向为水平的状态支撑挤出成形后的圆柱形状的未烧结的蜂窝成形体的侧面的未烧结的蜂窝成形体用支座（1G）中，支座（1G）具备具有挠性的主体部（83a、83b），主体部（83b）在主体部（83b）的上部具有支撑未烧结的蜂窝成形体的侧面的槽部（87），在主体部（83b）的槽部（87）的下方形成有空心部（80）。

Description

未烧结的蜂窝成形体用支座以及柴油机微粒过滤器的制造方法

技术领域

本发明涉及未烧结的蜂窝成形体用支座以及柴油机微粒过滤器的制造方法。

背景技术

未烧结的蜂窝成形体是用于柴油机微粒过滤器（Diesel Particulate Filter）等中的蜂窝结构体的制造的中间体，是通过对含有陶瓷的原料粉末的膏体进行挤出成形而制造的（例如参照专利文献1）。也就是说，未烧结的蜂窝成形体意味着烧制前的蜂窝结构体（未加工的蜂窝结构体）。

从挤出成形机沿水平方向挤出的圆柱状的未烧结的蜂窝成形体以其侧面被维持在水平的状态由支座支撑，在切断成所希望的长度后，以由支座支撑着的状态向下一工序运送。在该支座的主体部上，为了支撑未烧结的蜂窝成形体而设有与其圆柱状相对应的槽。运送的未烧结的蜂窝成形体经过干燥、烧制等工序后成为陶瓷的蜂窝结构体。

【专利文献1】日本专利第4099896号公报。

在未烧结的蜂窝成形体由支座支撑着的状态下，在支座的槽与未烧结的蜂窝成形体的侧面之间存在余隙（间隙）。在余隙大的情况下，烧制前的未干燥的未烧结的蜂窝成形体在由支座支撑的期间因自重而沿重力方向被压扁，向水平方向扩张，其截面成为了椭圆状地扁平的形状。这成为了使未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度降低的原因。

发明内容

为此，本发明的目的在于提供一种未烧结的蜂窝成形体用支座以及柴油机微粒过滤器的制造方法，能够抑制未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低。

本发明的一方式所涉及的未烧结的蜂窝成形体是用于以使未烧结的蜂窝成形体的长度方向（中心轴）为水平的状态支撑挤出成形后的圆柱形状的未烧结的蜂窝成形体的侧面的未烧结的蜂窝成形体用支座，具备具有挠性的主体部，主体部在主体部的上部具有支撑未烧结的蜂窝成形体的侧面的槽部，在主体部的槽部的下方形成有空心部。

根据本发明的一方式所涉及的未烧结的蜂窝成形体，当未烧结的蜂窝成形体支撑在主体部的上部的槽部时，处于槽部的下方的空心部沿竖直方向被压扁，具有挠性的主体部的形状随之变化，槽部与未烧结的蜂窝成形体的侧面之间的余隙减小。也就是说，未烧结的蜂窝成形体能够向水平方向扩张的空间变窄。因此，根据本发明，在未烧结的蜂窝成形体的中心轴为水平的状态下，抑制了未烧结的蜂窝成形体的变形（应变），抑制了成形体的圆形的截面成为椭圆状地扁平的形状。因此，根据本发明，能够抑制未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低。

在本发明的一方式所涉及的未烧结的蜂窝成形体中，优选的是，槽部具有未烧结的蜂窝成形体的侧面的下部半周部分抵接的曲面部，和从曲面部的曲面方向的两缘朝向上方延伸的一对侧面部。这样一来，槽部的长度方向上的缘不易触及未烧结的蜂窝成形体的侧面，在主体部变形成余隙减小的情况下，能够抑制未烧结的蜂窝成形体的侧面因与槽部的缘相接触而受伤。

在本发明的第一方式中，优选的是，空心部沿槽部延伸的方向贯通主体部，与槽部及空心部延伸的方向正交的竖直面上的槽部及空心部的截面形状相对于相互共通的竖直方向的对称轴线对称，竖直面上的空心部的截面形状具有至少一部分为水平且相互平行的对边，对边中的至少上边在其两侧具有朝向上方倾斜的倾斜部，上边的两端部之间的水平距离比竖直面上的槽部的宽度长。

若空心部贯通主体部，并且槽部及空心部具有上述的对称性，则由于当支撑着未烧结的蜂窝成形体的主体部的形状变形时余隙均等地减小，所以平衡良好地抑制了未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低。此外，若空心部的截面形状为上述方式，则余隙随着主体部的形状变化适当地减小。即、由于截面形状上的上边的两端部之间的水平距离比槽部的宽度长，所以当支撑着未烧结的蜂窝成形体时，主体部容易变形成槽部将未烧结的蜂窝成形体的侧面包入。此时，由于空心部的截面形状具有至少一部分为水平且相互平行的对边，所以其包入的程度不会过度，余隙适当地减少。

在本发明的第二方式中，空心部沿槽部延伸的方向贯通主体部，与槽部及空心部延伸的方向正交的竖直面上的槽部及空心部的截面形状相对于相互共通的竖直方向的对称轴线对称，竖直面上的空心部的截面形状为由至少环绕假想的梯形形状的顶点的线构成的形状，假想的梯形形状的上边比下边短，并且下边的长度为竖直面上的槽部的宽度以下，线中环绕在上边一侧的顶点之间的线可以包含在比上边一侧的顶点的位置靠下方的位置与对称轴相交叉，并从顶点一侧朝向对称轴一侧向下方倾斜的倾斜部。

若空心部贯通主体部，并且槽部及空心部具有上述的对称性，则由于当支撑着未烧结的蜂窝成形体的主体部的形状变形时余隙均等地减小，所以平衡良好地抑制了未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低。此外，若空心部的截面形状为上述方式，则能够进一步抑制未烧结的蜂窝成形体的侧面因与槽部的缘相接触而受伤。即、由于截面形状为由至少环绕假想的梯形形状的顶点的线构成的形状，假想的梯形形状的上边比下边短，并且下边的长度为槽部的宽度以下，所以当支撑着未烧结的蜂窝成形体时，主体部变形成槽部将未烧结的蜂窝成形体的侧面包入。在该第二方式中，与截面形状具有至少一部分为水平且相互平行的对边的情况相比，未烧结的蜂窝成形体不易被主体部包入。但是，在第二方式的空心部的截面形状中，由于上述线中环绕在上边一侧的顶点之间的线在比上边一侧的顶点的位置靠下方的位置与对称轴相交差，所以主体部能够将未烧结的蜂窝成形体包入成能够抑制未烧结的蜂窝成形体的变形的程度。

在本发明的第三方式中，空心部沿槽部延伸的方向贯通主体部，与槽部及空心部延伸的方向正交的竖直面上的槽部及空心部的截面形状相对于相互共通的竖直方向的对称轴线对称，竖直面上的空心部的截面形状为由至少环绕假想的长方形形状的顶点的线构成，假想的长方形形状的水平方向的上边及下边的长度比竖直面上的槽部的宽度长，线中环绕在上边一侧的顶点之间的线可以包含在比上边一侧的顶点的位置靠下方的位置与对称轴相交叉，从顶点一侧朝向对称轴一侧向下方倾斜的两对以上的下方倾斜部，和在下方倾斜部之间从顶点一侧朝向对称轴一侧向上方倾斜的上方倾斜部。

若空心部贯通主体部，并且槽部及空心部具有上述的对称性，则由于当支撑着未烧结的蜂窝成形体的主体部的形状变形时余隙均等地减小，所以平衡良好地抑制了未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低。此外，若空心部的截面形状为上述方式，则余隙随着主体部的形状变化明显地减小。即、由于截面形状为由至少环绕假想的长方形形状的顶点的线构成的形状，假想的长方形形状的水平方向的上边及下边的长度比竖直面上的槽部的宽度长，所以当支撑着未烧结的蜂窝成形体时，主体部容易变形成槽部将未烧结的蜂窝成形体的侧面包入。此时，由于上述线中环绕在上边一侧的顶点之间的线在比上边一侧的顶点的位置靠下方的位置与对称轴相交差，所以其包入的程度更大，余隙明显地减小。

在本发明的第四方式中，槽部的曲面部从槽部延伸的方向观察为半圆状，空心部位于曲面部整体的下方，并且沿槽部延伸的方向贯通主体部，空心部被水平的底面、与底面对向的上表面、以及对向的一对竖直的侧面包围，在上表面上，与槽部延伸的方向平行的两端部朝向曲面部折曲。在第四方式中，也抑制了未烧结的蜂窝成形体的变形，能够抑制其尺寸精度的降低。

在本发明的第五方式中，槽部的曲面部从槽部延伸的方向观察为半圆状，空心部沿槽部延伸的方向贯通主体部，空心部的底面和与底面对向的空心部的上表面为沿着曲面部整体弯曲的曲面，空心部仅被底面和上表面的两个曲面包围。根据第五方式，与上述方式相比，容易抑制未烧结的蜂窝成形体的变形，未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度容易提高。另外，在第五方式中，优选的是，曲面部与上表面之间的主体部的厚度是均匀的。这样一来，更容易抑制未烧结的蜂窝成形体的变形。

本发明的一方式所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座可以具备覆盖槽部的表面的内衬部。内衬部由具有挠性且挠性比主体部高的材质构成。槽部经由内衬部支撑未烧结的蜂窝成形体的前述侧面。

由于内衬部由挠性比主体部高的材质构成，所以抑制了支座的槽的终端部咬入未烧结的蜂窝成形体的侧面。另一方面，运送性因由挠性比内衬部低的材质构成的主体部的刚性而维持。因此，通过未烧结的蜂窝成形体用支座具有内衬部，能够维持运送性，并抑制在未烧结的蜂窝成形体的侧面带有沿着圆周方向的伤痕。

内衬部的厚度优选为未烧结的蜂窝成形体的圆状的截面的半径的0.05～0.2倍。这样一来，容易抑制未烧结的蜂窝成形体的侧面受伤。

内衬部优选由硬度比主体部小的材质构成。此外，内衬部优选由相斥弹性比主体部小的材质构成。这样一来，容易抑制未烧结的蜂窝成形体的侧面受伤。

本发明的一方式所涉及的柴油机微粒过滤器的制造方法为使用了上述未烧结的蜂窝成形体用支座的制造方法，具备：通过挤出成形机将含有陶瓷的原料粉末的混合物沿水平方向挤出，形成长条的圆柱体的工序；由未烧结的蜂窝成形体用支座的槽部支撑圆柱体的下侧的侧面，将圆柱体沿圆柱体的长度方向垂直地切断，形成由未烧结的蜂窝成形体用支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体的工序；以及将由未烧结的蜂窝成形体用支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体与未烧结的蜂窝成形体用支座一同运送的工序。根据本发明所涉及的制造方法，能够抑制未烧结的蜂窝成形体的变形，提高其尺寸精度。此外，根据使用了具备内衬部的上述支座的制造方法，不仅能够抑制未烧结的蜂窝成形体的变形，也能够维持运送性，抑制在未烧结的蜂窝成形体的侧面带有沿着圆周方向的伤痕，制造出没有应变、伤痕少的柴油机微粒过滤器。

根据本发明，能够提供一种未烧结的蜂窝成形体用支座以及柴油机微粒过滤器的制造方法，能够抑制未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低。

附图说明

图1是本发明所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座的第一方式的垂直于槽部延伸的方向的剖视图；

图2是以往的支座的垂直于槽部延伸的方向的剖视图，是表示以往的支座所涉及的作用的附图；

图3是第一方式的垂直于槽部延伸的方向的剖视图，是表示第一方式所涉及的作用的附图；

图4是本发明所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座的第二方式的垂直于槽部延伸的方向的剖视图；

图5是本发明所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座的第三方式的支座的剖视图；

图6（a）及图6（b）是本发明所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座的第四方式的垂直于槽部延伸的方向X的剖视图；

图7（a）是将图6（b）的未烧结的蜂窝成形体用支座沿着方向X竖直切断成两等分的剖视图，图7（b）是图6（b）的未烧结的蜂窝成形体用支座从槽部一侧看到的俯视图；

图8是由以往的支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体的侧视图；

图9是由以往的支座支撑后的未烧结的蜂窝成形体的侧视图；

图10是由本发明的实施例3的支座支撑后的未烧结的蜂窝成形体的侧视图；

图11（a）及图11（b）是本发明所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座的第五方式的垂直于槽部延伸的方向X的剖视图；

图12（a）是将图11（b）的未烧结的蜂窝成形体用支座沿着方向X竖直切断成两等分的剖视图，图12（b）是图11（b）的未烧结的蜂窝成形体用支座从槽部一侧看到的俯视图；

图13（a）是由本发明的一实施方式形成的未烧结的蜂窝成形体的立体图，图13（b）是图13（a）的未烧结的蜂窝成形体的端面图；

图14（a）是由本发明的一实施方式制造的柴油机微粒过滤器的立体图，图14（b）是图14（a）的柴油机微粒过滤器的端面图；

图15是表示由实施例2的支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体的尺寸的曲线图；

图16是表示由比较例2的支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体的尺寸的曲线图。

附图标记说明：

1A、1B、1C、1D、1E、1F、1G：本发明所涉及的支座，10、100：以往的支座，3、13、23、63：主体部，83a：第一主体部，83b：第二主体部，5、15、25、65、80：空心部，82：粘接部，7、17、27、47、67、87：槽部，9、69、89：曲面部，11、71、91：侧面部，73、93：内衬部，70：未烧结的蜂窝成形体，70a：贯通孔，70b：封口部，70c：隔壁，170：柴油机微粒过滤器，a1、a2、a3、a61、a81：对称轴，b3、b13、b23：槽部的宽度，b61、b81：槽部的宽度或者内衬部的上端部之间的距离，C81：底面，C82：上表面，L1、L11、L21、L61：下边，L2、L12、L22、L62：上边，L2a、L62a：倾斜部，L22a、L22b、L22d：下方倾斜部，L22c：上方倾斜部，L63：侧边。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明的优选的一实施方式详细地进行说明。但是，本发明并不仅限于以下的实施方式。另外，对于相同或者等同的要素赋予相同的附图标记。此外，上下左右的位置关系如图面所示，但尺寸的比例并不仅限于图面所示。

［未烧结的蜂窝成形体用支座］

本发明所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座（以下称为“支座”）如图8所示，以未烧结的蜂窝成形体70的长度方向为水平的状态支撑圆柱状的未烧结的蜂窝成形体70的侧面。未烧结的蜂窝成形体是用于柴油机微粒过滤器等中的蜂窝结构体的制造的中间体。未烧结的蜂窝成形体由于是通过对含有陶瓷的原料粉末的膏体状的混合物进行挤出成形而形成的，所以是柔软的，容易受伤和变形。另外，未烧结的蜂窝成形体70的长度方向换言为圆柱状的未烧结的蜂窝成形体70通过圆状的截面的中心的轴（中心轴）的方向。

如图13（a）及图13（b）所示，未烧结的蜂窝成形体70具有与其中心轴平行的多个隔壁70c。也就是说，未烧结的蜂窝成形体70在垂直于其中心轴方向的截面上具有格子构造。换句话说，在未烧结的蜂窝成形体70上形成有向同一方向（中心轴方向）延伸的多个贯通孔70a（流路），各贯通孔70a被隔壁70c隔开。多个贯通孔70a相互平行。各贯通孔的开口部位于未烧结的蜂窝成形体70的第一端面和与其相反一侧的第二端面上。各贯通孔70a垂直于未烧结的蜂窝成形体70的两端面。各隔壁70c相互所成的角度没有特别限定，既可以为90°，也可以为120°。在贯通孔的截面为正方形的情况下，正方形的一边的长度例如为0.8～2.5mm即可。

未烧结的蜂窝成形体70的贯通孔延伸的方向上的侧面的长度没有特别限定，例如能够为30～350mm。此外，未烧结的蜂窝成形体70的外径也没有特别限定，例如能够为10～320mm。未烧结的蜂窝成形体70的外径既可以为140～180mm，也可以为150～170mm。

（未烧结的蜂窝成形体用支座的第一方式）

图1是本发明所涉及的支座的第一方式（支座1A）的剖视图。如图1所示，支座1A具备由具有挠性的橡胶、海绵等材质构成的主体部3。挠性是指产生弯曲或挠曲的性质。主体部3在其上部具有支撑未烧结的蜂窝成形体70的侧面的槽部7，在槽部7的下方具有空心部5。

槽部7是设在主体部3的上部的凹部，向图1的纸面前侧和里侧的方向延伸。槽部7具有在支撑着作为圆柱形状的未烧结的蜂窝成形体70时未烧结的蜂窝成形体70的侧面的下部半周部分所抵接的曲面部9，和从曲面部9的曲面方向的两缘分别朝向上方以规定的高度b8延伸的侧面部11。

曲面部9的曲率与未烧结的蜂窝成形体的圆柱形状的曲率相等或比其小，未烧结的蜂窝成形体70侧面抵接在槽部7的最深部。槽部7的上端部的宽度、即侧面部11的缘间的距离比未烧结的蜂窝成形体70的直径宽，未烧结的蜂窝成形体70能够以其长度方向为水平的状态进入槽部7而不与侧面部11的缘相接。

空心部5沿槽部7延伸的方向贯通主体部3。图1中的槽部7及空心部5的截面形状（即与槽部7及空心部5延伸的方向正交的竖直面上的截面形状）相对于相互共通的竖直方向的对称轴a1线对称。

上述竖直面上的空心部5的截面形状具有一部分为水平且平行的作为对边的下边L1及上边L2，其中上边L2在其两侧具有朝向上方倾斜的一对倾斜部L2a。一对倾斜部L2a的最下部分别向竖直下方延伸而形成一对垂直部L2b，并与上边L2的水平部分的两端部结合。此外，一对倾斜部L2a的最上部、即上边L2的两端部分别向竖直下方延伸而形成一对侧边L3，并与下边L1的两端部结合。在此，上边L2的两端部之间的水平距离（下边L1的两端部之间的水平距离）d1比同一竖直面上的槽部7的宽度b3长。

在图1所示的支座1A的剖视图中，b3表示槽部7的宽度，b4表示侧面部11的宽度，b5表示支座1A的宽度，b6表示支座1A的宽度的一半的长度，b7表示支座1A到曲面部9的上端的高度，b8表示侧面部11的高度，b9表示支座1A到槽部7的最深部的高度。此外，在同一图中，d1表示空心部5的下边L1的长度，d2表示空心部5的上边L2的水平部分的长度，d3表示空心部5的倾斜部L2a的水平长度，d4表示空心部5的侧边L3与主体部3的侧面的距离，d5表示空心部5的侧边L3的长度，d6表示空心部的下边L1与主体部的底面的距离，d7表示空心部5的倾斜部L2a的垂直长度，d8表示空心部5的上边L2的水平部分与下边L1的距离。

在此，对支座1A的作用及效果进行说明。图2是以往的支座垂直于槽部延伸的方向的剖视图。在不具有空心部的以往的支座中，如图2所示，在未烧结的蜂窝成形体（虚线）70由支座100支撑着的状态下，在支座100的槽部47与未烧结的蜂窝成形体（虚线）70的侧面之间存在余隙C。干燥、烧制前的未烧结的蜂窝成形体（虚线）70由支座100支撑，在等待下一次的加工工序的期间，承受自重（重力）F1及来自具有挠性的支座100的主体部103的相斥力F2，内部应力F3以要向水平方向扩张的方式起作用。由于在内部应力F3的方向上存在余隙C，所以未烧结的蜂窝成形体（虚线）70沿重力方向被压扁，向水平方向扩张，成品椭圆状扁平的形状（实线）。这成为了未烧结的蜂窝成形体70的尺寸精度降低的原因。

相对于此，如图3所示，在支座1A中，在支撑着未烧结的蜂窝成形体70时空心部5沿竖直方向被压扁。更具体地说，由于上边L2的两端部之间的水平距离d1比槽部7的宽度b3长，所以上边L2向下方落入，主体部3变形成一对倾斜部L2a及侧边L3朝向对称轴a1倾斜，成为空心部5整体沿竖直方向被压扁的形状。即、在槽部7中，侧面部11及曲面部9的一部分朝向对称轴a1倾斜，变形成主体部3上部整体将未烧结的蜂窝成形体70的侧面包入。此时，空心部5的截面形状具有至少一部分为水平且相互平行的下边L1及上边L2。因此，由主体部3包入的程度不会过度。

通过这样的主体部3整体的形状变化，槽部7与未烧结的蜂窝成形体70的侧面之间的余隙减小，进而槽部7的表面与未烧结的蜂窝成形体70抵接。而且，相对于未烧结的蜂窝成形体70要向水平方向扩张的内部应力F3，抵接的槽部7形成的相斥力F4起作用，未烧结的蜂窝成形体70向水平方向的扩张被抑制。

通过这种作用，当支座1A支撑着未烧结的蜂窝成形体70时，由于未烧结的蜂窝成形体70能够向水平方向扩张的空间变窄，所以抑制了未烧结的蜂窝成形体成为椭圆状扁平的形状。因此，根据支座1A，能够抑制未烧结的蜂窝成形体70的尺寸精度的降低。

除此之外，在支座1A中，槽部7具有侧面部11。因此，当支座1A支撑着未烧结的蜂窝成形体70，主体部3的形状变化时，槽部7的缘不触到未烧结的蜂窝成形体70的侧面。因此，防止了未烧结的蜂窝成形体70的侧面因与槽部7的缘相接触而受伤。

此外，在支座1A中，空心部5沿槽部7延伸的方向贯通主体部3，并且槽部7及空心部5的截面形状具有相互共通的竖直方向的对称轴a1。因此，余隙在主体部3整体上均等地减小，更平衡地抑制了未烧结的蜂窝成形体70的尺寸精度的降低。

（未烧结的蜂窝成形体用支座的第二方式）

图4是本发明所涉及的支座的第二方式（支座1B）的剖视图。支座1B与第一方式（支座1A）的不同点在于槽部不具有侧面部，以及空心部的截面形状不同。

支座1B的槽部17及空心部15的截面形状（即与槽部17及空心部15延伸的方向正交的竖直面上的截面形状）相对于相互共通的竖直方向的对称轴a2线对称。

上述竖直面上的空心部15的截面形状由水平的下边L11，从下边11的两端分别朝向上方以锐角延伸的一对侧边L13，以及连结一对侧边L13的上端彼此的上边L12构成。上边12分别从一对侧边L13的上端朝向对称轴a2向下方倾斜延伸，在对称轴a2上相互连结。

换句话说，上述竖直面上的空心部的截面形状为由环绕上边比下边短的假想的梯形形状的顶点的线构成的形状。线中，下边及一对侧边环绕着该梯形形状原样的形状。而且，环绕在上边一侧的顶点之间的线在其中点折曲，并且在比上边一侧的顶点的位置靠下方的位置与对称轴a2相交叉。也就是说，上述线包含作为从上边一侧的顶点一侧朝向对称轴一侧向下方倾斜的一对倾斜部的上边L12。

在此，下边d11的长度为槽部17的宽度b13的宽度以下。

在支座1B中，由于空心部15具有上述截面形状，所以与上述第一方式（支座1A）相比，支撑着未烧结的蜂窝成形体70时的空心部15的压扁程度小。即、在上边L12比下边L11短、并且下边L11的长度为槽部17的宽度b13以下的支座1B中，当主体部13变形成槽部17将未烧结的蜂窝成形体的侧面包入时，与支座1A相比，其包入的程度弱。另一方面，由于一对上边L12彼此的交点在比侧边L13上端的位置靠下方的位置与对称轴a2重合，所以确保了具有其包入的程度。而且，作为主体部13整体的形状的变化也小，余隙的减小程度也小。因此，能够防止未烧结的蜂窝成形体70的侧面因与槽部17的缘相接触而受伤。

（未烧结的蜂窝成形体用支座的第三方式）

图5是本发明所涉及的支座的第三方式（支座1C）的剖视图。支座1C与第一方式（支座1A）不同点是槽部不具有侧面部，以及空心部的截面形状不同。

支座1C的槽部27及空心部25的截面形状（即与槽部27及空心部25延伸的方向正交的竖直面上的截面形状）相对于相互共通的竖直方向的对称轴a3线对称。

上述竖直面上的空心部25的截面形状由水平的下边L21，从下边21的两端分别直角地朝向上方立起的一对侧边L23，以及连结一对侧边L23的上端彼此的上边L22构成。上边L22由从一对侧边L23的上端分别依次朝向对称轴a3向下方倾斜的第1下方倾斜部L22a，从第1下方倾斜部L22a以比L22a陡的角度向下方倾斜的第2下方倾斜部L22b，从第2下方倾斜部L22b向上方倾斜的上方倾斜部L22c，以及从上方倾斜部L22c向下方倾斜的第3下方倾斜部L22d构成，第3下方倾斜部L22d在对称轴a3上相互连结。

换句话说，上述竖直面上的空心部25的截面形状为由至少环绕假想的长方形形状的顶点的线构成的形状。线中，下边及一对侧边环绕着该长方形形状原样的形状。而且，环绕在上边一侧的顶点之间的线在比上边一侧的顶点的位置靠下方的位置与对称轴相交叉。而且，该线包含从顶点一侧朝向对称轴a3一侧向下方倾斜的两对以上的下方倾斜部，和在下方倾斜部之间从顶点一侧朝向对称轴a3一侧向上方倾斜的上方倾斜部。

在此，下边d21的长度比槽部27的宽度b23的宽度长。

在支座1C中，由于空心部25具有上述截面形状，所以与第一方式（支座1A）相比，支撑着未烧结的蜂窝成形体70时的空心部25的压扁程度大。即、在下边L21的长度比槽部27的宽度b23长的支座1C中，主体部23容易变形成槽部27将未烧结的蜂窝成形体70的侧面包入。此外，由于第3下方倾斜部L22d在比侧边L23的上端的位置靠下方的位置与对称轴a3相交叉，所以作为主体部23整体的形状的变化大，余隙的减小程度也大。因此，主体部的形状变化产生的余隙的减小更显著，能够进一步抑制未烧结的蜂窝成形体70的尺寸精度的降低。

（未烧结的蜂窝成形体用支座的第四方式）

以下，对本发明所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座的第四方式（支座1D及支座1E）进行说明。如图6（a）所示，支座1D具备由具有挠性的材质构成的主体部63。主体部63在其上部具有槽部67，在槽部67的下方具有空心部65。

槽部67是设在主体部63的上部的凹部，沿图6（a）的纸面前侧和里侧的方向X延伸。槽部67具有在支撑着作为圆柱状的未烧结的蜂窝成形体70时收容未烧结的蜂窝成形体70的侧面的下部半周部分的曲面部69，和从曲面部69的两缘分别朝向上方延伸的侧面部71。另外，曲面部69的两缘换言为曲面部69上与槽部67延伸的方向X平行的两端部。曲面部69的曲率与未烧结的蜂窝成形体的圆柱状的曲率相同或者比其小。

槽部67的宽度b61比未烧结的蜂窝成形体70的直径大。因此，在使未烧结的蜂窝成形体70的长度方为水平的状态下，能够使未烧结的蜂窝成形体70进入槽部内而不与槽部67的缘相接触。未烧结的蜂窝成形体70直接与槽部67相接触。换句话说，支座1D的槽部67支撑未烧结的蜂窝成形体70。

空心部65沿槽部67延伸的方向X贯通主体部63。图6（a）的槽部67的截面形状（与槽部67延伸的方向X正交的截面）相对于在截面的中心向竖直方向Z延伸的轴a61线对称。图6（a）的空心部65的截面形状（与空心部65延伸的方向X正交的截面）相对于上述轴a61线对称。

上述竖直面上的空心部65的截面形状具有作为一部分为水平且相互平行的对边的下边L61及上边L62。其中，上边L62在其两侧具有朝向上方倾斜的一对倾斜部L62a。一对倾斜部L62a的最下部与上边L62的水平部分的两端部结合。此外，一对倾斜部L62a的最上部、即上边L62的两端部分别向竖直下方延伸而形成一对侧边L63，与下边L61的两端部结合。在此，上边L62的两端部之间的水平距离（下边L61的两端部之间的水平距离）d61也比槽部67的宽度b61长。

上述支座1D换言成以下。在支座1D中，槽部67的曲面部69从槽部延伸的方向X观察为半圆状。在主体部63中形成有空心部65。空心部65位于曲面部69整体的下方，并且沿槽部67延伸的方向X贯通主体部63。空心部65被水平的底面（包含下边L61的面），与底面对向的上表面（包含上边L62的面），以及对向的一对竖直的侧面（包含侧边L63的面）包围。在上表面上，与槽部延伸的方向X平行的两端部（包含倾斜部L62a的部分）朝向曲面部69折曲。空心部65相对于沿着槽部67延伸的方向X将槽部67两等分的面（包含轴a61的面）为面对称。水平方向（垂直于方向X且水平的方向Y）上的空心部65的底面的宽度d61比相同方向上的槽部67的宽度b61长。

在支座1D中，在支撑着未烧结的蜂窝成形体70时，空心部65沿竖直方被压扁。更具体地说，上边L62向下方落入。此时，由于上边L62的两端部之间的水平距离d61比槽部67的宽度b61长，所以一对倾斜部L62a及侧边L63朝向对称轴a61倾斜，空心部65整体沿竖直方向被压扁。具有挠性的主体部63随之变形。即、在槽部67中，侧面部71及曲面部69的一部分朝向对称轴a61倾斜，变形成主体部63的上部整体将未烧结的蜂窝成形体70的侧面包入。此时，由于空心部65的截面形状具有作为至少一部分为水平且相互平行的下边L61及上边L62，所以其包入的程度不会过度。

通过这种主体部63整体的变形，槽部67与未烧结的蜂窝成形体70的侧面之间的间隔减小，槽部67的表面抵接在未烧结的蜂窝成形体70上。而且，相对于因重力而要在未烧结的蜂窝成形体70上向水平方向扩张的内部应力，抵接的槽部67形成的相斥力起作用。这样一来，抑制了垂直于未烧结的蜂窝成形体70的中心轴的截面的水平方向上的扩张。

通过这种作用，由于当支座1D支撑着未烧结的蜂窝成形体70时，未烧结的蜂窝成形体70能够向水平方向张的空间变窄，所以抑制了未烧结的蜂窝成形体的截面成为扁平的椭圆状。因此，根据支座1D，与使用了不具备空心部的支座的情况相比，未烧结的蜂窝成形体70的尺寸精度提高。

除此之外，在支座1D中，由于槽部67具有侧面部71，所以当支座1D支撑着未烧结的蜂窝成形体70，主体部63的形状变化时，槽部67的缘不触及未烧结的蜂窝成形体70的侧面。因此，防止了未烧结的蜂窝成形体70的侧面因与内衬部73的缘相接触而受伤。

此外，在支座1D中，空心部65沿槽部67延伸的方向贯通主体部63，并且槽部67及空心部65的截面形状分别相对于轴a61线对称。因此，由于随着主体部63整体的变形，槽部67与未烧结的蜂窝成形体70的侧面之间的间隔在主体部63整体上均等地减小，所以未烧结的蜂窝成形体70的尺寸精度提高。

未烧结的蜂窝成形体用支座的第四方式可以如图6（b）、图7（a）及图7（b）所示的支座1E那样，具备由挠性比主体部63高的材质构成的内衬部73。支座1E的内衬部73包覆槽部67的表面整体。支座1E除了具备内衬部73之外，还具有与上述的支座1D同样的尺寸及构造。另外，在支座1E中，上边L62的两端部之间的水平距离（下边L61的两端部之间的水平距离）d61比内衬部73的上端部之间的距离b61长。此外，水平方向（垂直于方向X且水平的方向Y）上的空心部65的底面的宽度d61比相同方向上的内衬部73的宽度b61长。

作为主体部63的材质，列举出具有挠性的橡胶、海绵等，更具体地说，列举出聚氨酯、发泡聚苯乙烯、或者发泡聚乙烯。作为主体部63，例如能够使用后述的表1中列举的材质No.1～10的材质。材质为No.1～10的主体部全部由聚氨酯构成。在此，挠性是指能够产生弯曲或挠曲的性质，“挠性高”意味着例如25％硬度小，或相斥弹性小。

槽部67的曲面部69及侧面部71的整个面由片状的内衬部73覆盖。在此，内衬部73的厚度优选为支撑的未烧结的蜂窝成形体的半径的0.05～0.2倍。

内衬部73的上端部之间的距离b61比未烧结的蜂窝成形体70的直径大。因此，在使未烧结的蜂窝成形体70的长度方向为水平的状态下，能够使未烧结的蜂窝成形体70进入内衬部73的槽形状内而不与内衬部73的缘相接触内衬。未烧结的蜂窝成形体70抵接在内衬部73上，由内衬部73直接地支撑。换句话说，支座1E的主体部63经由覆盖槽部67的表面的内衬部73支撑未烧结的蜂窝成形体70。

作为内衬部73的材质，使用挠性比主体部63的材质高的材质。作为内衬部73的材质，例如列举出软质橡胶、软质聚氨酯或者硅凝胶等。作为内衬部73，例如能够使用后述的表2中列举的材质No.11～25的材质。材质为No.11～25的内衬部全部由聚氨酯构成。

主体部63的25％硬度（圧缩率为25％的硬度）优选为130N以上，内衬部73的25％硬度优选为100N以下。另外，25％硬度为将试料（构成主体部的材料）沿规定的方向压缩了25％时的试料的硬度。25％硬度、相斥弹性（％）、密度（kｇ／m³）、拉伸强度（kPa）、伸长（％）、撕裂强度（N／cm）、圧缩残留应变（％）、以及重复圧缩残留应变（％）基于JIS　K6401规格测定。此外，主体部63的相斥弹性优选为30％以上，内衬部73的相斥弹性优选为5～50％。优选将25％硬度及相斥弹性为上述范围内的主体部63的材质与内衬部73的材质组合。这样一来，容易抑制未烧结的蜂窝成形体70受伤。能够适用在主体部63上的材质的例子示于表1，能够适用于内衬部73上的材质的例子适于表2。

在此，对支座1E的作用及效果进行说明。图8是由以往的支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体的侧视图。以往的支座10一般来说如图8所示那样，未烧结的蜂窝成形体70的长度方向的长度比支座10的槽部延伸的方向上的长度长。因此，未烧结的蜂窝成形体70以其两端从支座10伸出的状态被支撑。因此，当未烧结的蜂窝成形体70由以往的支座10支撑时，支座10的槽的终端部（图8中箭头所示的部分）咬入未烧结的蜂窝成形体70的侧面。其结果，如图9所示，在侧面上带有沿着圆周方向的伤痕S，存在未烧结的蜂窝成形体70的外观不良。另一方面，在为了防止这样的咬入而使支座的材质为柔软的材质的情况下，在支撑着未烧结的蜂窝成形体70时，支座10的形状较大地变形，运送性差。在此，运送性是指支撑未烧结的蜂窝成形体的支座的保形性。

另一方面，在图6（b）、图7（a）及图7（b）所示的支座1E中，内衬部73由挠性比主体部63高的材质构成。因此，抑制了支座1E的槽的终端部咬入未烧结的蜂窝成形体的侧面。此外，由于主体部63由挠性比内衬部73低的材质构成，所以维持了运送性。因此，根据支座1E，能够维持运送性，并且能够抑制在未烧结的蜂窝成形体70的侧面上带有沿着圆周方向的伤痕。此外，在支座1E中，内衬部73的厚度相对于未烧结的蜂窝成形体70的圆形的截面的半径为0.05～0.2倍的情况下，进一步起到了上述效果。进而，在内衬部73由25％硬度比主体部63小的材质构成的情况下，进一步起到了上述效果。此外，在内衬部73由相斥弹性比主体部63小的材质构成的情况下，进一步起到了上述效果。

在支座1E中，在支撑着未烧结的蜂窝成形体70时，空心部65沿竖直方向被压扁。更具体地说，由于上边L62的两端部之间的水平距离d61比内衬部73的上端部之间的距离b61长，所以上边L62向下方落入，一对倾斜部L62a及侧边L63朝向对称轴a61倾斜，空心部65整体沿竖直方向被压扁。具有挠性的主体部63随之变形。即、在槽部67中，侧面部71及曲面部69的一部分朝向对称轴a61倾斜，主体部63的上部整体变形成将未烧结的蜂窝成形体70的侧面包入。此时，空心部65的截面形状由于具有至少一部分为水平且相互平行的下边L61及上边L62，所以其包入的程度不会过度。

通过这种主体部63整体的变形，内衬部73与未烧结的蜂窝成形体70的侧面之间的间隔减小，内衬部73的表面抵接在未烧结的蜂窝成形体70上。而且，相对于因重力而要在未烧结的蜂窝成形体70中向水平方向扩张的内部应力，抵接的内衬部73形成的相斥力起作用，抑制了未烧结的蜂窝成形体70的垂直于中心轴的截面的水平方向上的扩张。

通过这种作用，由于在支座1E支撑着未烧结的蜂窝成形体70时，未烧结的蜂窝成形体70能够向水平方向扩张的空间变窄，所以抑制了未烧结的蜂窝成形体的截面成为扁平的椭圆状。因此，根据支座1E，与使用了不具备空心部的支座的情况相比，未烧结的蜂窝成形体70的尺寸精度提高。

除此之外，在支座1E中，由于槽部67具有侧面部71，所以在支座1E支撑着未烧结的蜂窝成形体70，主体部63的形状变化时，槽部67的缘不触及未烧结的蜂窝成形体70的侧面。因此，防止了未烧结的蜂窝成形体70的侧面因与内衬部73的缘相接触而受伤。

此外，在支座1E中，空心部65沿槽部67延伸的方向贯通主体部63，并且槽部67及空心部65的截面形状分别相对于轴a61线对称。因此，由于随着主体部63整体的变形，内衬部73与未烧结的蜂窝成形体70的侧面之间的间隔在主体部63整体上均等地减小，所以未烧结的蜂窝成形体70的尺寸精度提高。

（未烧结的蜂窝成形体用支座的第五方式）

对本发明所涉及的未烧结的蜂窝成形体用支座的第五方式（支座1F及支座1G）进行说明。图11（a）所示的支座1F除了空心部80的位置及形状之外，与上述的第四方式（支座1D）基本上相同。根据支座1F，达到了与上述的支座1D大致同样的作用及效果。图11（b）、图12（a）及图12（b）所示的支座1G除了空心部80的位置及形状之外，与上述的第四方式（支座1E）基本上相同。而且，根据支座1G，达到了与上述的支座1E大致同样的作用及效果。以下，仅对第五方式固有的特征（第五方式与第四方式的不同点）进行说明。

在支座1F（或者支座1G）中，槽部87的曲面部89从槽部87延伸的方向X观察为半圆状。支座1F（或者支座1G）的主体部由第一主体部83a和第二主体部83b构成。第一主体部83a中与方向X平行的端部和第二主体部83b中与方向X平行的端部在粘接部82中经由粘接剂相接。以下，将粘接的第一主体部83a及第二主体部83b统称为“主体部”。在主体部中形成有空心部80。换句话说，空心部80位于第一主体部83a与第二主体部83b之间。空心部80沿槽部87延伸的方向X贯通主体部。空心部80的底面C81及与底面C81对向的空心部80的上表面C82为沿着曲面部89整体弯曲的曲面。空心部80仅被底面C81及上表面C82的两个曲面包围。垂直于槽部87延伸的方向X的空心部80的截面大致为月牙状或者大致弓状。空心部80相对于沿着槽部87延伸的方向X将槽部87两等分的面（包含轴a81的面）为面对称。水平方向（垂直于方向X且水平的方向Y）上的空心部80的底面C81的宽度d82比相同方向上的槽部87的宽度b81（或者内衬部93的宽度b81）长。曲面部89所在的部分上的第二主体部83b的厚度大致均匀。换句话说，曲面部89与空心部的上表面C82之间的第二主体部83b的厚度大致均匀。

在支座1F（或者支座1G）中，与第四方式同样，在支撑着未烧结的蜂窝成形体70时，空心部80沿竖直方向被压扁，空心部80的底面C81及上表面C82的整体大致完全密接。具有挠性的主体部3随着变形。即、在槽部87中，侧面部91及曲面部89朝向未烧结的蜂窝成形体70倾斜，第一主体部83a的上部及第二主体部83b的整体将未烧结的蜂窝成形体70的侧面包入。而且，槽部87（或者内衬部93）的整体与未烧结的蜂窝成形体70的侧面大致完全密接。因此，在支座1G中，与第四方式的情况相比，在与槽部87（或者内衬部93）相接的未烧结的蜂窝成形体70的侧面上作用的内部应力在未烧结的蜂窝成形体70的侧面整个区域上分散。换句话说，在支座1G中，与第四方式的情况相比，内部应力不易集中在与槽部87（或者内衬部93）相接的未烧结的蜂窝成形体70的侧面的一部分上。其结果，在支座1G中，与第四方式的情况相比，明显地抑制了未烧结的蜂窝成形体70在垂直于中心轴的截面的水平方向上的扩张。

在第五方式（支座1F或者支座1G）中，与第四方式相比，未烧结的蜂窝成形体70的变形被进一步抑制的要因是第五方式的空心部80的截面为大致月牙状。此外，在支座1F（或者支座1G）中，与第四方式相比，未烧结的蜂窝成形体70的变形被进一步抑制的要因是第五方式的曲面部89与空心部80的上表面C82之间的第二主体部83b的厚度大致均匀，另一方面，第四方式的曲面部69与空心部65的上表面之间的主体部63的厚度不均匀。由于这些要因，在支座1F（或者支座1G）中，空心部80的底面C81及上表面C82的整体大致完全密接，槽部87（或者内衬部93）的整体与未烧结的蜂窝成形体70的侧面大致完全密接。另一方面，在第四方式中，空心部65的底面及上表面不是大致完全密接，在两面之间留有间隙，侧面部71附近（或者覆盖侧面部71的内衬部73）不与未烧结的蜂窝成形体70的侧面完全密接，在未烧结的蜂窝成形体70的侧面与槽部67（或者内衬部73）之间留有间隙。由于在以上这一点支座1F（或者支座1G）与第四方式不同，所以在支座1F（或者支座1G）中，与第四方式相比，内部应力不易集中在未烧结的蜂窝成形体70的侧面上，未烧结的蜂窝成形体70的变形被进一步抑制。另外，在第四方式及第五方式中，向未烧结的蜂窝成形体70作用的内部应力能够通过基于有限要素法的仿真等确认。

在由槽部87支撑前的未烧结的蜂窝成形体70的垂直于中心轴的截面的直径为140～180mm，未烧结的蜂窝成形体70接触前的槽部87的宽度b81（或者内衬部93的端部之间的距离b81）为140～180mm时，在支座1F（或者支座1G）中，由槽部87支撑着的未烧结的蜂窝成形体70的上述截面的正圆度为0.4mm左右，在第四方式中，由槽部67支撑着的未烧结的蜂窝成形体70的上述截面的正圆度为0.6mm左右。在假设第四方式中没有空心部65的情况下，由槽部67支撑着的未烧结的蜂窝成形体70的上述截面的正圆度为1.9mm左右。这些正圆度是通过本发明者们的实验测定的。另外，正圆度例如是基于美国工业规格ASME　Y14.5M测定的，由槽部支撑着的未烧结的蜂窝成形体的截面的外周上的所有点位于两个同心圆之间，是圆的半径方向上的距离的差为最小的情况下的两个同心圆的半径方向上的距离的差。

支座1F（或者支座1G）的第一主体部83a及第二主体部83b的材质、组成、25％硬度及相斥弹性可以与支座1E的主体部3相同。支座1G的内衬部93的材质、组成、25％硬度及相斥弹性可以与支座1E的内衬部73相同。但是，支座1G的第一主体部83a及第二主体部83b的25％硬度优选为150N以上或者200N以上。支座1G的内衬部93的25％硬度优选为50N以下。此外，支座1G的第一主体部83a及第二主体部83b的相斥弹性优选为30％以上。支座1G的内衬部93的相斥弹性优选为20％以下。支座1G通过满足这些条件而容易抑制未烧结的蜂窝成形体70的变形。

[柴油机微粒过滤器的制造方法]

（原料混合物的调制工序）

通过混合机等将陶瓷的原料粉末、有机粘合剂及添加物等进行混合，调制出原料混合物。

作为陶瓷的原料粉末，列举出氧化铝、二氧化硅、莫来石、堇青石、玻璃、钛酸铝等的氧化物、碳化硅、氮化硅等。另外，钛酸铝能够还包含镁以及/或者硅。陶瓷的原料粉末并不仅限于此。

在制造由钛酸铝或者钛酸铝镁构成的柴油机微粒过滤器的情况下，原料粉末包含α氧化铝粉等的铝源粉末、以及锐钛矿型或金红石型的二氧化钛粉末等钛源粉末。原料粉末能够根据需要还包含氧化镁粉末或镁氧尖晶石粉末等镁源粉末以及/或者氧化硅粉末或玻璃粉等硅源粉末。

作为有机粘合剂，列举出甲基纤维素、羧甲基纤维素、烷烃基甲基纤维素、钠羧甲基纤维素等纤维素类；聚乙烯醇等酒精类；木质素磺酸盐。

作为添加物，例如列举出造孔剂、润滑剂及可塑剂、分散剂、溶剂。

作为造孔剂，列举出石墨等碳材；聚乙烯、聚丙烯、聚甲基丙烯酸甲酯等樹脂类；淀粉、坚果壳、核桃壳、玉米等植物材料；冰；以及干冰等。

作为润滑剂及可塑剂，列举出甘油等酒精类；癸酸、月桂酸、棕榈酸、花生酸、油酸、硬脂酸等高级脂肪酸；硬脂酸铝等金属硬脂酸盐、聚氧化烯烷基醚（POAAE）等。

作为分散剂，例如列举出硝酸、盐酸、硫酸等无机酸；草酸、柠檬酸、醋酸、苹果酸、乳酸等有机酸；甲醇、乙醇、丙醇等酒精类；聚羧酸铵盐等界面活性剂等。

作为溶剂，能够使用酒精类及水等。作为酒精类，例如能够使用甲醇、乙醇、正丁醇、丙醇等一价酒精类；丙二醇、聚丙二醇、乙二醇等二价格酒精类等。

（原料混合物的成形工序）

通过从挤出成形机的模具将上述原料混合物沿水平方向挤出，成形出长条的圆柱体。由于模具具有格子状的开口部，所以在圆柱体上形成有沿其长度方向延伸的多个贯通孔。另外，也可以在挤出成形机内对原料混合物进行混合。从挤出成形机挤出的圆柱体由支座（上述支座1A、1B、1C、1D，1E、1F或者1G）支撑。也就是说，圆柱体的下侧的侧面的一部分由支座的槽部支撑。将圆柱体沿其长度方向垂直地切断，形成由支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体70。将由支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体与支座一同向干燥机运送。在运送中，可以将未烧结的蜂窝成形体从支座向运送板转移，以载置在运送板上的状态运送未烧结的蜂窝成形体。通过热风或微波等对运送的未烧结的蜂窝成形体70进行干燥而除去溶剂。进而，也可以实施用于正确地调整未烧结的蜂窝成形体70的尺寸的切断工序。此外，也可以进行切断后的未烧结的蜂窝成形体70的除尘。

（封口工序）

在封口工序中，在未烧结的蜂窝成形体70上多个贯通孔70a的一方的开口部所在的第一端面上粘贴第一掩模。在第一掩模上锯齿状地配置有具有与贯通孔70a大致同样的尺寸的掩模部和多个开口部。第一掩模在未烧结的蜂窝成形体70的第一端面上粘贴成各贯通孔70a和各掩模部及开口部重合。此外，在未烧结的蜂窝成形体70上与第一端面相反一侧的第二端面上粘贴第二掩模。第二掩模所具有的开口部和掩模部的配置关系与第一掩模正相反。因此，在第一端面一侧，被第一掩模的掩模部封堵的贯通孔70a在第二端面一侧与第二掩模的开口部重合。在第二端面一侧，被第二掩模的掩模部封堵的贯通孔70a在第一端面一侧与第一掩模的开口部重合。因此，形成在未烧结的蜂窝成形体70上的多个贯通孔70a均在第一端面或者第二端面的某一方上敞开，另一方被掩模部封堵。

在相对于第一端面的封口工序中，将上述的封口材料导入与第一掩模的开口部重合的各贯通孔70a的开口部（端部）内。另外，在将封口材料导入贯通孔70a后，可通过振动器使未烧结的蜂窝成形体70整体振动。这样一来，封口材料容易不留边角地填充到贯通孔70a的端部的间隙。作为封口材料，可以使用与上述的原料混合物大致同样的物质。

以上的相对于第一端面的封口工序之后，与相对于第一端面的封口工序同样地实施相对于粘贴了第二掩模的第二端面的封口工序。在两端面上实施了封口工序后，将各掩模从各端面上剥下。

（未烧结的蜂窝成形体70的煅烧工序及烧制工序）

在封口工序后，对未烧结的蜂窝成形体70进行煅烧（脱脂）并进行烧制。通过以上的工序，能够得到由多孔质的陶瓷构成的柴油机微粒过滤器170（参照图14）。

煅烧（脱脂）是用于通过烧除、分解等除去未烧结的蜂窝成形体70中的有机粘合剂、根据需要而配合的有机添加物的工序。煅烧工序相当于烧制工序的初期阶段、即未烧结的蜂窝成形体70至烧制温度的升温阶段（例如300～900℃的温度范围）。在煅烧（脱脂）工序中，优选尽量抑制升温速度。

未烧结的蜂窝成形体70的烧制温度优选在1300℃以上，更优选在1400℃以上。此外，烧制温度优选在1650℃以下，更优选在1550℃以下。至烧制温度的升温速度没有特别限定，但通常为1℃/小时～500℃/小时。

烧制通常在大气中进行。可根据使用的原料粉末、即铝源粉末、钛源粉末、镁源粉末以及硅源粉末的种类或使用量比，在氮气、氩气等惰性气体中进行烧制，也可以在一氧化碳气体、氢气等这种还原性气体中进行烧制。此外，还可以在降低了水蒸气分圧的氛围中进行烧制。

烧制通常使用管状电气炉、箱型电气炉、隧道炉、远红外线炉、微波加热炉、竖炉、反射炉、转炉、辊底炉等通常的烧制炉进行。烧制既可以分次地进行，也可以连续地进行。此外，既可以静置地进行，也可以流动地进行。

烧制所需要的时间因构成未烧结的蜂窝成形体70的原料粉末的组成和量、烧制炉的形式、烧制温度、烧制氛围等而不同，但只要是10分钟～24小时即可。

也可以分别地进行煅烧和烧制。在煅烧工序中，只要以有机粘合剂之外的有机添加物的热分解温度以上、比无机化合物粉末的烧结温度低的温度对未烧结的蜂窝成形体70进行加热即可。在烧制工序中，只要以原料粉末的烧结温度以上的温度对煅烧工序后的蜂窝成形体进行加热即可。

［柴油机微粒过滤器］

在柴油机微粒过滤器170中，在第一端面一侧被封口部70b封堵的贯通孔70a在第二端面一侧具有开口部。在第二端面一侧被封口部70b封堵的贯通孔70a在第一端面一侧具有开口部（参照图14）。可以使载持在氧化铝等载持体上的白金系金属催化剂、氧化铈或者氧化锆等助催化剂附着在贯通孔70a的隔壁表面上。

柴油机微粒过滤器170的尺寸没有限定。贯通孔70a的垂直于长度方向的截面的内径（正方形的一边的长度）例如为0.5～2.5mm。贯通孔70a延伸的方向上的柴油机微粒过滤器的长度例如为30～350mm。此外，柴油机微粒过滤器的外径例如为10～320mm。在柴油机微粒过滤器的端面上敞开的贯通孔70a的数量数（单元密度）例如为150～450cpsi。另外，cpsi的单位意味着「/inch²」，等于「/（0.0254m）²」。贯通孔70a的隔壁的厚度例如为0.1～0.76mm。隔壁70c的气孔率（开气孔率）例如为30～70体积％。

以上，对本发明的优选实施方式进行了说明，但本发明并不仅限于上述实施方式。例如，空心部的截面形状只要是在槽部支撑着未烧结的蜂窝成形体时，随着主体部的变形而余隙减小，则其它的形状也可以。此外，能够作为主体部及内衬部使用的材质并不仅限于表1及表2所列举的材质。上述第一方式（图1的支座1A）、第二方式（图4的支座1B）及第三方式（图5的支座1C）可以分别具备内衬部。

柴油机微粒过滤器只要是由堇青石或碳化硅等构成的多孔质的陶瓷即可。在这种情况下，作为原料粉末，只要具有堇青石或碳化硅或者这些的混合物即可。贯通孔的截面形状并不仅限于正方形，也能够为矩形、圆形、椭圆形、三角形、六边形、八边形等。可在柴油机微粒过滤器上形成截面的形状及尺寸相互不同的多种贯通孔。贯通孔彼此的间隔或贯通孔的配置也没有特别限定。

【实施例】

＜未烧结的蜂窝成形体的支撑＞

（实施例1）

从挤出成形机的出口的口承的内周直径为153mm的挤出成形机连续地挤出的未烧结的蜂窝成形体由图1所示的支座支撑，并切断成240mm的设定切断长度。由支座支撑合计为32根的未烧结的蜂窝成形体。支座的尺寸为：b3＝155mm，b4＝67.5mm，b5＝290mm，b6＝145mm，b7＝155mm，b8＝45mm，b9＝77.5mm，d1＝200mm，d2＝130mm，d3＝35mm，d4＝45mm，d5＝50mm，d6＝25mm，d7＝25mm，d8＝25mm，支座的材质为聚氨酯。

（比较例1）

从挤出成形机的出口的口承的内周直径为153mm的挤出成形机连续地挤出的未烧结的蜂窝成形体由图2所示的支座支撑，并切断成240mm的设定切断长度。由支座支撑合计为20根的未烧结的蜂窝成形体。支座的材质与在实施例1中使用的材质相同。支座的尺寸为：b3＝155mm，b4＝67.5mm，b5＝290mm，b7＝155mm，b9＝77.5mm。

＜尺寸的测定＞

在实施例1及比较例1中，测定了由支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体的各种尺寸。在此，将从长度方向观察未烧结的蜂窝成形体时的竖直方向上的直径（未烧结的蜂窝成形体的端面的竖直方向上的直径）作为“高度尺寸”。将从长度方向观察未烧结的蜂窝成形体时的水平方向上的直径（未烧结的蜂窝成形体的端面的水平方向上的直径）作为“宽度尺寸”。此外，将成为宽度尺寸的直径的一端的位置作为0°的位置，将从此位置向下方绕过未烧结的蜂窝成形体的侧面的下方而成为竖直方向最下部的位置作为90°的位置，将从此位置向上方绕过侧面而与0°的位置正相反的位置作为180°的位置，将从此位置进一步向上方绕过侧面而成为侧面的最上部的位置作为270°的位置。此时，将从相当于45°的位置连结到相当于225°的位置的直径作为“对角尺寸”。

针对实施例1中从第9号到第32号的未烧结的蜂窝成形体、以及比较例1中从第9号到第20号的未烧结的蜂窝成形体，在从挤出成形后经过了大约2分钟后对上述各直径求出平均值。此外，针对高度尺寸和宽度尺寸的差，求出了其最大值和平均值。将这些结果示于表3。

【表3】

＜结果＞

根据表3所示的数据可知，实施例1与比较例1相比，支撑的未烧结的蜂窝成形体的高度尺寸、宽度尺寸及对角尺寸为相互接近的值，截面形状为更接近正圆的形状。此外，可知各批次之间的尺寸的离散也小。也就是说，通过使用图1所示形状的支座，与以往的支座相比，抑制了未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低。

＜其它的实验＞

（实施例2）

从挤出成形机的出口的口承的内周直径为163mm的挤出成形机连续地挤出的未烧结的蜂窝成形体由图1所示的支座支撑，并切断成300mm的设定切断长度。由支座支撑合计为75根的未烧结的蜂窝成形体。支座的尺寸为：b3＝164mm，b4＝63mm，b5＝290mm，b6＝145mm，b7＝155mm，b8＝30mm，b9＝73mm，d1＝200mm，d2＝130mm，d3＝35mm，d4＝45mm，d5＝45mm，d6＝25mm，d7＝25mm，d8＝10mm，支座的材质为聚氨酯。

（比较例2）

从挤出成形机的出口的口承的内周直径为166mm的挤出成形机连续地挤出的未烧结的蜂窝成形体由图2所示的支座支撑，并切断成220mm的设定切断长度。由支座支撑合计为80根的未烧结的蜂窝成形体。支座的材质与在实施例2中使用的材质相同。支座的尺寸为：b3＝167mm，b4＝61.5mm，b5＝290mm，b7＝152mm，b9＝68.5mm。

＜尺寸的测定＞

在实施例2及比较例2中，测定了由支座支撑着的未烧结的蜂窝成形体的各种尺寸。实施例2的测定结果示于图15，比较例2的测定结果示于图16。“高度尺寸”、“宽度尺寸”及“对角尺寸”的定义与实施例1及比较例1同样。

＜结果＞

根据图15及图16的曲线图可知，实施例2与比较例2相比，支撑的未烧结的蜂窝成形体的高度尺寸、宽度尺寸及对角尺为相互接近的值，截面形状为更接近正圆的形状。此外，可知各批次之间的尺寸的离散也小。也就是说，通过使用图1所示形状的支座，与以往的支座相比，抑制了未烧结的蜂窝成形体的尺寸精度的降低。

（实施例3）

以下，对本发明的实施例3进行说明。作为主体部63，使用表1的No.9的材质，作为内衬部73，使用表2的No.17的材质，构成了图6（b）所示的支座1E。在由该支座1E支撑未烧结的蜂窝成形体70大约8分钟后，如图10所示，在未烧结的蜂窝成形体70的侧面上未带有伤痕。

根据本发明，能够制造出尺寸精度高的未烧结的蜂窝成形体及柴油机微粒过滤器。

Claims (13)

1.一种未烧结的蜂窝成形体用支座，用于以使前述未烧结的蜂窝成形体的长度方向为水平的状态支撑挤出成形后的圆柱形状的未烧结的蜂窝成形体的侧面，其特征在于：

具备具有挠性的主体部，

前述主体部在前述主体部的上部具有支撑前述未烧结的蜂窝成形体的前述侧面的槽部，

在前述主体部的前述槽部的下方形成有空心部。

2.如权利要求1所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述槽部具有前述未烧结的蜂窝成形体的前述侧面的下部半周部分抵接的曲面部，和从前述曲面部的两缘朝向上方延伸的一对侧面部。

3.如权利要求1或2所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述空心部沿前述槽部延伸的方向贯通前述主体部，

与前述槽部及前述空心部延伸的方向正交的竖直面上的前述槽部及前述空心部的截面形状相对于相互共通的竖直方向的对称轴线对称，

前述竖直面上的前述空心部的截面形状具有至少一部分为水平并相互平行的对边，

前述对边中的至少上边在其两侧具有朝向上方倾斜的倾斜部，

前述上边的两端部之间的水平距离比前述竖直面上的前述槽部的宽度长。

4.如权利要求1或2所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述空心部沿前述槽部延伸的方向贯通前述主体部，

在与前述槽部及前述空心部延伸的方向正交的竖直面上的前述槽部及前述空心部的截面形状相对于相互共通的竖直方向的对称轴线对称，

前述竖直面上的前述空心部的截面形状为由至少环绕假想的梯形形状的顶点的线构成，假想的梯形形状的上边比下边短，并且前述下边的长度为前述竖直面上的前述槽部的宽度以下，

前述线中环绕在前述上边一侧的顶点之间的线包含在比前述上边一侧的顶点的位置靠下方的位置与前述对称轴相交叉，并从前述顶点一侧朝向前述对称轴一侧向下方倾斜的倾斜部。

5.如权利要求1或2所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述空心部沿前述槽部延伸的方向贯通前述主体部，

与前述槽部及前述空心部延伸的方向正交的竖直面上的前述槽部及前述空心部的截面形状相对于相互共通的竖直方向的对称轴线对称，

前述竖直面上的前述空心部的截面形状为由至少环绕假想的长方形形状的顶点的线构成，假想的长方形形状的水平方向的上边及下边的长度比前述竖直面上的前述槽部的宽度长，

前述线中环绕在前述上边一侧的顶点之间的线包含在比前述上边一侧的顶点的位置靠下方的位置与前述对称轴相交叉，从前述顶点一侧朝向前述对称轴一侧向下方倾斜的两对以上的下方倾斜部，和在前述下方倾斜部之间从前述顶点一侧朝向前述对称轴一侧向上方倾斜的上方倾斜部。

6.如权利要求2所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述槽部的前述曲面部从前述槽部延伸的方向观察为半圆状，

前述空心部位于前述曲面部整体的下方，并且沿前述槽部延伸的方向贯通前述主体部，

前述空心部被水平的底面、与前述底面对向的上表面、以及对向的一对竖直的侧面包围，

在前述上表面上，与前述槽部延伸的方向平行的两端部朝向前述曲面部折曲。

7.如权利要求2所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述槽部的前述曲面部从前述槽部延伸的方向观察为半圆状，

前述空心部沿前述槽部延伸的方向贯通前述主体部，

前述空心部的底面和与前述底面对向的前述空心部的上表面为沿着前述曲面部整体弯曲的曲面，

前述空心部仅被前述底面和前述上表面的两个曲面包围。

8.如权利要求7所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述曲面部和前述上表面之间的前述主体部的厚度是均匀的。

9.如权利要求1～8中任一项所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

具备具有挠性，并覆盖前述槽部的表面的内衬部，

前述内衬部由挠性比前述主体部高的材质构成，

前述槽部经由前述内衬部支撑前述未烧结的蜂窝成形体的前述侧面。

10.如权利要求9所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述内衬部的厚度为前述未烧结的蜂窝成形体的圆状的截面的半径的0.05～0.2倍。

11.如权利要求9或10所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述内衬部由硬度比前述主体部小的材质构成。

12.如权利要求9～11中任一项所述的未烧结的蜂窝成形体用支座，其特征在于，

前述内衬部由相斥弹性比前述主体部小的材质构成。

13.一种柴油机微粒过滤器的制造方法，具备：

通过挤出成形机将含有陶瓷的原料粉末的混合物沿水平方向挤出，形成长条的圆柱体的工序；

由权利要求1～12中任一项所述的未烧结的蜂窝成形体用支座的前述槽部支撑前述圆柱体的下侧的侧面，将前述圆柱体沿前述圆柱体的长度方向垂直地切断，形成由前述未烧结的蜂窝成形体用支座支撑着的前述未烧结的蜂窝成形体的工序；

将由前述未烧结的蜂窝成形体用支座支撑着的前述未烧结的蜂窝成形体与前述未烧结的蜂窝成形体用支座一同运送的工序。