CN104500012A - 一种夹层非均质稠油油藏sagd启动方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法。该方法中的夹层非均质稠油油藏为注采井水平段间存在夹层且夹层沿水平段展布范围不超过水平段长度1/2、夹层厚度为0.3-3米的油藏；该方法具体包括：注汽井和生产井进行注蒸汽等压循环预热；根据注采井间夹层的不同位置，采用不同的方式进行注汽井注汽、生产井循环预热；根据注采井间夹层的不同位置，采用不同的方式进行交替轮换注采；注汽井长短管同时注纯蒸汽，生产井长短管同时排液，转入SAGD生产阶段，完成夹层非均质稠油油藏的SAGD启动方法。本发明提供的方法可以实现SAGD水平段蒸汽腔均匀发育，有效提高产油量与采收率。
Description
技术领域
本法发明涉及一种油田中的稠油油藏的开采方法，尤其涉及一种注采井间存在夹层的非均质稠油油藏采用蒸汽辅助重力泄油技术开采的启动方法，属于石油开采领域。
背景技术
蒸汽辅助重力泄油技术(简称：SAGD)由1978年加拿大人Bulter所发明，在加拿大油砂矿区、我国的辽河油田、新疆油田等地的稠油油藏得到了成功应用。
SAGD是在同一油层部署上下叠置的水平井对，在上部注汽井中注入高干度蒸汽，由于蒸汽的密度远远小于原油而向上超覆在地层中形成蒸汽腔，随着蒸汽的不断注入，蒸汽腔不断向上及侧面扩展，与油层中的原油发生热交换。被加热的原油粘度降低，与冷凝水在重力作用下向下流动，从油层下部的水平生产井中采出。截至目前，SAGD技术已经在国内辽河、新疆等地的稠油油藏中实现了规模开发。
相关文献指出(席长丰，马德胜等，“双水平井超稠油SAGD循环预热启动优化研究”，西南石油大学学报(自然科学版)，2010，32(4))，SAGD开采分为两个阶段：SAGD启动阶段和SAGD生产阶段。
在进行SAGD生产之前，必须对注采井进行热循环启动。将蒸汽开始注入生产井和注汽井到开始转为SAGD开采这个阶段称为启动阶段，或者预热阶段。预热阶段的目标是在最短时间内，实现油层的均匀加热，使注汽井和生产井均匀加热连通，注汽井与生产井之间建立泄油通道。
目前SAGD启动通常有吞吐预热启动和注蒸汽循环预热启动两种方法。其中，吞吐预热启动注入压力高、温度高，容易对完井井身结构造成损害。注蒸汽循环预热启动加热均匀，启动平稳，一般分为三步：蒸汽在两口井中循环，储层主要通过热传导来传递热量；两井之间形成井间压差，注汽井压力高于生产井，使井间原油往生产井流动，为转入完全的SAGD生产作准备；上部注蒸汽井环空停止排液，下部生产 井停止注蒸汽，转入完全的SAGD生产阶段。
由于辽河、新疆等地的稠油油藏沉积环境均属于河流相沉积，储层非均质性强，河道边部侧积夹层发育，尤其注采井间夹层的存在对SAGD注采井间泄油通道具有重要影响，在注采井间夹层发育的部位，采用上述的循环预热启动方法，在注采井间有连续夹层发育的部位难以建立泄油通道，从而很难在该部位发育蒸汽腔，造成水平段上的蒸汽腔无法均匀扩展，而蒸汽腔的扩展大小与均匀程度，与油井产量呈正比。油田现场实践表明，针对注采井间存在夹层的SAGD开发，常规循环预热启动方法严重影响到了水平段蒸汽腔的发育和SAGD井的产量与采收率。
发明内容
为了解决上述问题，本发明的目的在于为SAGD注采井水平段间存在夹层的稠油油藏提供一种循环预热启动方法，实现蒸汽突破注采井间夹层，在夹层发育部位建立泄油通道，促进蒸汽腔沿注采井水平段均匀发育的目的。
为了达到上述目的，本发明提供了一种夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，该方法包括以下步骤：
所述夹层非均质稠油油藏为注采井水平段间存在夹层且夹层沿水平段展布范围不超过注采井水平段长度的1/2、夹层厚度为0.3-3米的夹层非均质稠油油藏；
步骤一：注汽井和生产井进行注蒸汽等压循环预热；其中，预热时间为60-90天，预热方式为长管注汽、短管排液；
步骤二：根据注采井间夹层的不同位置，采用不同的方式进行注汽井注汽、生产井循环预热，其中，进行注汽井注汽、生产井循环预热的时间为50-100天：
当注采井间夹层位于注采井水平段脚跟及其附近(距离脚跟1-3米内)时，注汽井采用短管注汽、长管停注的方式注汽，生产井采用长管注汽、短管排液的方式进行循环预热；
当注采井间夹层位于注采井水平段中间及其附近(距离脚跟1-3米内)时，注汽井采用短管与长管同时注汽的方式注汽，生产井采用长管注汽、短管排液的方式进行循环预热；
当注采井间夹层位于注采井水平段脚尖及其附近(距离脚跟1-3米内)时，注汽井采用长管注汽、短管停注的方式注汽，生产井采用短管注汽、长管排液的方式进行 循环预热；
步骤三：根据注采井间夹层的不同位置，采用不同的方式进行交替轮换注采：
当注采井间夹层位于注采井水平段脚跟及其附近时，采用注汽井短管与生产井短管交替轮换注采的方式，具体包括以下步骤：
a、注汽井短管注3-10小时、长管停注，生产井停止循环预热，注汽井停注1-2小时后，生产井短管排液3-10小时；
b、注汽井停止排液，生产井短管注汽3-10小时，生产井停注1-2小时后，注汽井短管排液3-10小时；
c、重复循环进行步骤a和步骤b 10-15次；
当注采井间夹层位于注采井水平段中间及其附近时，采用注汽井长短管与生产井长短管交替轮换注采的方式，具体包括以下步骤：
a、注汽井长短管同注3-10小时，生产井停止循环预热，注汽井停注1-2小时后，生产井长短管同时排液3-10小时；
b、注汽井停止排液，生产井长短管同注3-10小时，生产井停注1-2小时后，注汽井长短管同时排液3-10小时；
c、重复循环进行步骤a和步骤b 10-15次；
当注采井间夹层位于注采井水平段脚尖及其附近时，采用注汽井长管与生产井长管交替轮换注采的方式，具体包括以下步骤：
a、注汽井长管注3-10小时、短管停注，生产井停止循环预热，注汽井停注1-2小时后，生产井长管排液3-10小时；
b、注汽井停止排液，生产井长管注3-10小时，生产井停注1-2小时后，注汽井长管排液3-10小时；
c、重复循环进行步骤a和步骤b 10-15次；
步骤四：注汽井长短管同时注纯蒸汽，生产井长短管同时排液，转入SAGD生产阶段，完成所述夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法。
本发明提供的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法中，优选地，在步骤一中，注汽井的井底流压与生产井井底流压相等，均比原始油藏压力高0.2-0.4Mpa。
本发明提供的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法中，优选地，在步骤一中，注汽井和生产井蒸汽的注入速度均为100-200m3/day，注汽井和生产井的排液速度均 为100-200m3/day，所述蒸汽在注汽井和生产井井口的蒸汽干度均为80-100％。
本发明提供的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法中，优选地，在步骤二和步骤三中，当所述夹层的岩性为粘土矿物或泥岩时，向注汽井和生产井中注入纯蒸汽；
当所述夹层的岩性为致密砂岩或碳酸盐岩(灰岩、白云岩)时，在蒸汽中添加浓度为20-28wt％的酸溶液后注入注汽井和生产井中；蒸汽中添加酸溶液后注入注汽井和生产井时也同样要求井口的蒸汽干度为80-100％
本发明提供的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法中，优选地，采用的酸溶液包括盐酸、甲酸、乙酸、氯醋酸、氢氟酸或土酸等；更优选地，采用的土酸中氢氟酸的含量为3wt％-5wt％，盐酸的含量为12wt％-15wt％。
根据本发明的具体实施方式，当夹层岩性为致密砂岩或碳酸盐岩(灰岩、白云岩)时，在蒸汽中添加酸溶液的目的是加快夹层溶蚀与突破。
本发明提供的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法中，优选地，在步骤二中，生产井排液的井底流压低于原始油藏压力0.0-0.3MPa。
本发明提供的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法中，优选地，在步骤二中，注汽井的注汽速度为100-200m3/day，所述蒸汽在注汽井井口的蒸汽干度为80-100％；生产井循环预热的注汽速度为100-200m3/day，所述蒸汽在生产井井口的蒸汽干度为80-100％，生产井循环预热的排液速度为100-200m3/day。
本发明提供的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法中，优选地，在步骤三中，注汽井和生产井的注汽压力均超过油藏破裂压力0.3-0.5MPa，注汽井和生产井排液时的井底流压均低于原始油藏压力0.0-0.3MPa。
根据本发明的具体实施方式，向注汽井和生产井中注入纯蒸汽以及注入的蒸汽中添加有浓度为20-28wt％的酸溶液时，均要求注汽井和生产井的注汽压力超过油藏破裂压力0.3-0.5MPa。
本发明提供的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法中，优选地，在步骤三中，注汽井和生产井的注入速度(注入纯蒸汽或蒸汽中添加浓度为20-28wt％的酸溶液的速度)均为200-300m3/day，注汽井和生产井的排液速度均为200-300m3/day，所述蒸汽在注汽井和生产井井口的蒸汽干度均为80-100％。
本发明所提供的注采井水平段间存在夹层的非均质稠油油藏SAGD启动方法，具体流程示意图如图1所示，具有以下技术效果：
1、与现有的SAGD预热启动方式相比，本发明所提供的SAGD启动方法中采用等压循环预热，注采井间无压差，有效避免了在预热早期蒸汽由于压差的存在过早突破注采井间油层而从高渗透层段窜进的问题，有利于均匀加热。
2、本发明充分考虑了注采井水平段间夹层的存在对泄油通道的影响，根据夹层的位置，提出了一套注采井管柱结构组合方式与操作方法，具备可实施性，操作简单。具体为，对于注采井间夹层位于水平段脚跟附近的情况，注汽井采用短管注、长管停注，生产井长管注汽、短管排液的方式循环预热；对于注采井间夹层位于水平段中间位置的情况，注汽井采用短管与长管同时注，生产井长管注汽短管排液的方式循环预热；对于注采井间夹层位于水平段脚尖位置的情况，注汽井采用长管注、短管停注，生产井采用短管注汽、长管排液的方式循环预热。这种方式根据不同夹层位置，采取了不同注汽点与生产井排液点灵活组合，在夹层的对应位置进行注汽与排液，使得注入蒸汽能点对点的快速突破夹层。同时生产井采用循环预热，确保了生产井水平段井筒内压力的均匀性，实现生产井水平段的均匀预热。
3、本发明根据夹层的岩性不同采取不同的注入介质。具体为，当夹层岩性为粘土矿物(泥岩)时，注入纯蒸汽；当夹层岩性为致密砂岩或碳酸盐岩(灰岩、白云岩)时，在蒸汽中添加浓度为20-28wt％的酸溶液，在酸溶液的冲刷下，夹层岩石快速分解，可加快夹层溶蚀与突破。
4、在上述措施基础上，本发明提出了针对在夹层发育的水平段区域快速建立泄油通道的注采井交替轮换注采方法。在一个SAGD井对上，通过一口井单点超破裂压力快速集中注汽，促使在该部位夹层中产生微裂缝；在注汽过程中，另一口井关井，可实现憋压，避免注入介质沿高渗透段窜进；注汽后通过焖井实现注入介质在微裂缝中进一步突进与溶蚀，然后通过另一口井在该处单点快速集中排液，可加快微裂缝中流体流速；而通过交替轮换注采，则可实现夹层顶底之间注入流体均匀溶蚀夹层岩石，实现夹层的压裂造缝快速溶蚀，从而在夹层位置快速建立泄油通道。
5、本发明提出的方法，可实现注采井间发育夹层的油藏在SAGD生产阶段沿着水平段均匀发育蒸汽腔，实现提高产量与采收率的目的。
附图说明
图1为本发明提供的注采井水平段间存在夹层的稠油油藏SAGD启动流程示意 图；
图2为实施例1中的注汽井短管与生产井短管交替轮换注采流程示意图；
图3为实施例2中的注汽井长短管与生产井长短管交替轮换注采流程示意图；
图4为实施例3中的注汽井长管与生产井长管交替轮换注采流程示意图；
图5为实施例1的步骤二中的注汽井注、生产井循环预热示意图；
图6为实施例2的步骤二中的注汽井注、生产井循环预热示意图；
图7为实施例3的步骤二中的注汽井注、生产井循环预热示意图。
主要附图标号说明：
1短管 2注入介质 3注汽井 4长管 5夹层 6生产井
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，现对本发明的技术方案进行以下详细说明，但不能理解为对本发明的可实施范围的限定。
实施例1
本实施例提供了一种夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，距离该双水平井SAGD井对的注采井水平段的脚跟100米处存在夹层5(如图5所示)，且夹层5沿水平段展布范围为1/2水平段长度(水平段长300米)、夹层5的厚度为0.3米，夹层5的岩性为泥岩。注采井水平段间的距离为5米，注采井井筒内均下入平行的双油管，长(油)管下入水平段脚尖，短(油)管下入水平段脚跟，该方法具体包括以下步骤：
步骤一：注汽井3与生产井6注蒸汽等压循环预热60天；
其中，预热方式为长管4注汽，短管1排液；注汽井3的井底流压与生产井6井底流压相等，均比原始油藏压力高0.2MPa，注入蒸汽的速度为100m3/day，井口蒸汽干度为80％，排液速度为100m3/day，等压循环；
步骤二：采用注汽井3短管1注、长管4停注的方式注汽50天，生产井6长管4注汽、短管1排液的方式循环预热50天，如图5所示；
其中，注入介质2采用纯蒸汽；注汽井3短管1的注入速度为100m3/day，井口蒸汽干度为80％；生产井6循环预热的注入速度为100m3/day，井口蒸汽干度为80％，生产井6循环预热的排液速度为100m3/day，生产井6排液的井底流压与原始油藏压力相等；
步骤三：采用注汽井3短管1与生产井6短管1交替轮换注采，流程示意图如图2所示，具体按照以下步骤进行：
注汽井3采用短管1注3小时，长管4停注，生产井6停止循环预热，注汽井3停注后1小时，生产井6短管1排液3小时；
注汽井3停止排液，生产井6短管1注3小时，生产井6停注后1小时，注汽井3短管1排液3小时；如此反复10次；
其中，注汽井3和生产井6短管1的注入速度为200m3/day，井口蒸汽干度为80％，注汽压力超过该油藏破裂压力0.3MPa，注汽井3和生产井6短管1的排液速度为200m3/day，排液时的井底流压与原始油藏压力相等；
步骤四：注汽井3长短管同时注纯蒸汽，生产井6长短管同时排液，转入SAGD生产阶段，完成上述夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法。
本实施例的转SAGD生产后的蒸汽腔监测表明，与常规循环预热方法的相邻SAGD井对相比，采用本实施例的方法后蒸汽腔沿注采井水平段发育规模达到了95％(相邻SAGD井对为47％)，产油速度达到了80吨/天(相邻SAGD井对为32吨/天)。由此可见，本发明提供的SAGD启动方法，实现了整个注采井水平段蒸汽腔的均匀发育并提高了采收率。
实施例2
本实施例提供了一种夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，该双水平井SAGD井对的注采井水平段的中部存在夹层(如图6所示)，且夹层沿水平段展布范围为1/3水平段长度(水平段长300米)、夹层厚度为1米，夹层的岩性为致密砂岩。注采井水平段间的距离为5米，注采井井筒内均下入平行的双油管，长(油)管下入水平段脚尖，短(油)管下入水平段脚跟，该方法具体包括以下步骤：
步骤一：注汽井与生产井注蒸汽等压循环预热75天；
其中，预热方式为长管注汽，短管排液；注汽井的井底流压与生产井井底流压相等，均比原始油藏压力高0.3MPa，注入蒸汽速度为150m3/day，井口蒸汽干度为90％，排液速度为150m3/day；
步骤二：采用注汽井采用短管与长管同时注的方式注汽75天，生产井采用长管注汽、短管排液的方式循环预热75天，如图6所示；
其中，注入介质为在蒸汽中添加浓度为20wt％的盐酸，加快夹层溶蚀与突破；注 汽井长短管同注的注入速度为150m3/day，井口蒸汽干度为90％，生产井循环预热注入速度为150m3/day，井口蒸汽干度为90％，排液速度为150m3/day，生产井排液的井底流压低于原始油藏压力0.15MPa；
步骤三：采用注汽井长短管与生产井长短管交替轮换注采，流程示意图如图3所示，具体按照以下步骤进行：
注汽井采用长短管同注6小时，生产井停止循环预热，注汽井停注后1.5小时，生产井井长短管同时排液，排液时间6小时；
注汽井停止排液，生产井长短管同注6小时，生产井停注后1.5小时，注汽井长短管同时排液，排液时间6小时；如此反复13次；
其中，注入介质为在蒸汽中添加浓度为20wt％的盐酸，注汽井和生产井长短管同注的注入速度为250m3/day，井口蒸汽干度为90％，注汽压力超过该油藏破裂压力0.4MPa，注汽井和生产井长短管的排液速度为250m3/day，排液时的井底流压低于原始油藏压力0.15MPa；
步骤四：注汽井长短管同时注纯蒸汽，生产井长短管同时排液，转入SAGD生产阶段，完成上述夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法。
本实施例的转SAGD生产后的蒸汽腔监测表明，与常规循环预热方法的相邻SAGD井对相比，采用本实施例的方法后蒸汽腔沿注采井水平段发育规模达到了93％(相邻SAGD井对为54％)，产油速度达到了70吨/天(相邻SAGD井对为39吨/天)。由此可见，本发明提供的SAGD启动方法，实现了整个注采井水平段蒸汽腔的均匀发育并提高了采收率。
实施例3
本实施例提供了一种夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，距离该双水平井SAGD井对的注采井水平段的脚尖100米处存在夹层(如图7所示)，且夹层沿水平段展布范围为1/2水平段长度(水平段长500米)、夹层的厚度为3米，夹层岩性为碳酸盐岩。注采井水平段间的距离为5米，注采井井筒内均下入平行的双油管，长(油)管下入水平段脚尖，短(油)管下入水平段脚跟，该方法具体包括以下步骤：
步骤一：注汽井与生产井注蒸汽等压循环预热90天；
其中，预热方式为长管注汽，短管排液；注汽井的井底流压与生产井井底流压相等，均比原始油藏压力高0.4MPa，注入蒸汽速度为200m3/day，井口蒸汽干度为100％， 排液速度为200m3/day；
步骤二：采用注汽井长管注、短管停注的方式注汽100天，生产井采用短管注汽、长管排液的方式循环预热100天，如图7所示；
其中，注入介质为在蒸汽中添加浓度为28wt％的甲酸，加快夹层溶蚀与突破；注汽井长管的注入速度为200m3/day，井口蒸汽干度为100％，生产井循环预热的注入速度为200m3/day，井口蒸汽干度为100％，排液速度为200m3/day，生产井排液的井底流压低于原始油藏压力0.3MPa；
步骤三：采用注汽井长管与生产井长管交替轮换注采，流程示意图如图4所示，具体按照以下步骤进行：
注汽井采用长管注10小时，短管停注，生产井停止循环预热，注汽井停注后2小时，生产井长管排液，排液时间10小时；
注汽井停止排液，生产井长管注10小时，生产井停注后2小时，注汽井长管排液，排液时间10小时；如此反复15次；
其中，注入介质为在蒸汽中添加浓度为28wt％的甲酸，注汽井和生产井长管的注入速度为300m3/day，井口蒸汽干度为100％，注汽压力超过该油藏破裂压力0.5MPa，注汽井和生产井长管的排液速度为300m3/day，排液时的井底流压低于原始油藏压力0.3MPa；
步骤四：注汽井长短管同时注纯蒸汽，生产井长短管同时排液，转入SAGD生产阶段，完成上述夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法。
本实施例的转SAGD生产后的蒸汽腔监测表明，与常规循环预热方法的相邻SAGD井对相比，采用本实施例的方法后蒸汽腔沿注采井水平段发育规模达到了92％(相邻SAGD井对为41％)，产油速度达到了120吨/天(相邻SAGD井对为45吨/天)。由此可见，本发明提供的SAGD启动方法，实现了整个注采井水平段蒸汽腔的均匀发育并提高了采收率。
Claims (10)
1.一种夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，该方法包括以下步骤：
所述夹层非均质稠油油藏为注采井水平段间存在夹层且夹层沿水平段展布范围不超过注采井水平段长度的1/2、夹层厚度为0.3-3米的夹层非均质稠油油藏；
步骤一：注汽井和生产井进行注蒸汽等压循环预热；其中，预热时间为60-90天，预热方式为长管注汽、短管排液；
步骤二：根据注采井间夹层的不同位置，采用不同的方式进行注汽井注汽、生产井循环预热，其中，进行注汽井注汽、生产井循环预热的时间为50-100天：
当注采井间夹层位于注采井水平段脚跟时，注汽井采用短管注、长管停注的方式注汽，生产井采用长管注汽、短管排液的方式进行循环预热；
当注采井间夹层位于注采井水平段中间时，注汽井短管与长管同时注汽的方式注汽，生产井采用长管注汽、短管排液的方式进行循环预热；
当注采井间夹层位于注采井水平段脚尖时，注汽井采用长管注汽、短管停注的方式注汽，生产井采用短管注汽、长管排液的方式进行循环预热；
步骤三：根据注采井间夹层的不同位置，采用不同的方式进行交替轮换注采：
当注采井间夹层位于注采井水平段脚跟时，采用注汽井短管与生产井短管交替轮换注采的方式，具体包括以下步骤：
a、注汽井短管注3-10小时、长管停注，生产井停止循环预热，注汽井停注1-2小时后，生产井短管排液3-10小时；
b、注汽井停止排液，生产井短管注汽3-10小时，生产井停注1-2小时后，注汽井短管排液3-10小时；
c、重复循环进行步骤a和步骤b 10-15次；
当注采井间夹层位于注采井水平段中间时，采用注汽井长短管与生产井长短管交替轮换注采的方式，具体包括以下步骤：
a、注汽井长短管同注3-10小时，生产井停止循环预热，注汽井停注1-2小时后，生产井长短管同时排液3-10小时；
b、注汽井停止排液，生产井长短管同注3-10小时，生产井停注1-2小时后，注汽井长短管同时排液3-10小时；
c、重复循环进行步骤a和步骤b 10-15次；
当注采井间夹层位于注采井水平段脚尖时，采用注汽井长管与生产井长管交替轮换注采的方式，具体包括以下步骤：
a、注汽井长管注3-10小时、短管停注，生产井停止循环预热，注汽井停注1-2小时后，生产井长管排液3-10小时；
b、注汽井停止排液，生产井长管注3-10小时，生产井停注1-2小时后，注汽井长管排液3-10小时；
c、重复循环进行步骤a和步骤b 10-15次；
步骤四：注汽井长短管同时注纯蒸汽，生产井长短管同时排液，转入SAGD生产阶段，完成所述夹层非均质稠油油藏SAGD启动。
2.根据权利要求1所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述步骤一中，注汽井和生产井进行注蒸汽等压循环预热时，注汽井的井底流压与生产井井底流压相等，均比原始油藏压力高0.2-0.4Mpa。
3.根据权利要求1所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述步骤一中，注汽井和生产井蒸汽的注入速度均为100-200m3/day，注汽井和生产井的排液速度均为100-200m3/day，所述蒸汽在注汽井和生产井井口的蒸汽干度均为80-100％。
4.根据权利要求1所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述步骤二和步骤三中，当所述夹层的岩性为粘土矿物或泥岩时，向注汽井和生产井中注入纯蒸汽；
当所述夹层的岩性为致密砂岩或碳酸盐岩时，在蒸汽中添加浓度为20-28wt％的酸溶液后注入注汽井与生产井中。
5.根据权利要求4所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述酸溶液包括盐酸、甲酸、乙酸、氯醋酸、氢氟酸或土酸。
6.根据权利要求5所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述土酸中氢氟酸的含量为3wt％-5wt％，盐酸的含量为12wt％-15wt％。
7.根据权利要求1所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述步骤二中，生产井进行排液时的井底流压低于原始油藏压力0.0-0.3MPa。
8.根据权利要求1所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述步骤二中，注汽井的注汽速度为100-200m3/day，所述蒸汽在注汽井井口的蒸汽干度为80-100％；生产井循环预热的注汽速度为100-200m3/day，所述蒸汽在生产井井口的蒸汽干度为80-100％，生产井循环预热的排液速度为100-200m3/day。
9.根据权利要求1所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述步骤三中，注汽井和生产井的注汽压力均超过油藏破裂压力0.3-0.5MPa，注汽井和生产井排液时的井底流压均低于原始油藏压力0.0-0.3MPa。
10.根据权利要求1所述的夹层非均质稠油油藏SAGD启动方法，其中，所述步骤三中，注汽井和生产井的注入速度均为200-300m3/day，注汽井和生产井的排液速度均为200-300m3/day，所述蒸汽在注汽井和生产井井口的蒸汽干度均为80-100％。
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