CN104212985A - 一种低h含量航空航天用铝合金熔体的制备方法 - Google Patents
一种低h含量航空航天用铝合金熔体的制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104212985A CN104212985A CN201410451480.3A CN201410451480A CN104212985A CN 104212985 A CN104212985 A CN 104212985A CN 201410451480 A CN201410451480 A CN 201410451480A CN 104212985 A CN104212985 A CN 104212985A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- aluminium
- online
- degasification
- refining
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
本发明涉及一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,其方法包括熔炼、精炼和除气除渣等步骤,在除气除渣过程中采用二级除气、除渣***,使得本发明的铝合金熔体除气的效果更好,可以将航天航空用铝合金熔体中的H含量控制在0.07ml/100gAl以下,能够满足未来航空航天用铝合金质量要求,并且极大减少铝合金铸锭中的疏松、气孔、夹渣等缺陷。
Description
技术领域
本发明涉及一种铝合金加工领域,具体涉及一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法。
背景技术
铝及铝合金材料由于具有密度小、比强度高、比刚度高、弹性好、抗冲击性能良好、耐腐蚀、耐磨、高导电、高导热、易表面着色、易加工、可回收再生等优良特性,广泛用于交通运输、包装容器、建筑装饰、航空航天、机械电器、电子通讯、石油化工等行业。尤其在航空航天工业中,由于铝材是首选的轻量化结构材料,因此用量非常大。在飞机用材中,铝材用量约占80%以上。航空航天器具有高机动性、高载荷、高抗压和高耐疲劳及高速与高可靠性的特点,因此对铝合金冶金质量要求严格,不仅要对铝熔体中氧化膜、夹杂物含量进行严格控制,而且要求氢含量越低越好。
铝合金材料的冶金质量,如氢气含量、氧化膜、夹杂等缺陷一直是困扰铝加工企业和航空航天工业的老大难问题。由于铝合金在精炼后存在氢气、氧化膜、夹杂物等有害物质,在铝合金铸件中易形成气孔、疏松、夹杂等缺陷,直接影响铝合金铸件的物理性能、力学性能以及使用性能,因此必须在浇铸前除去这些有害物质。而目前铝熔体在线除氢净化方法主要依据气泡浮游理论, 即在铝熔体中吹入大量气泡,利用氢在铝熔体和气泡中的分压差使铝熔体中的氢不断扩散进入气泡中,并随着气泡上浮到熔体表面而逸出,从而达到除氢目的。
国家标准中规定航空用铝合金中氢含量要<0.10ml/100gAl。美国铝业公司的Alcoa469方法可以将熔体中H含量控制在0.08~0.15ml/100gAl;美国联合碳化物公司开发的旋转喷嘴惰性气体浮游法(SNIF)可以将熔体中H含量控制在0.08~0.12ml/100gAl水平上。而目前国内用Ar净化技术所得到的铝熔体中氢含量都在≥0.08 ml/100gAl的水平上,如果天气潮湿以及生产过程中工艺发生波动,氢含量就有可能高于0.10 ml/100gAl。但是随着社会经济的发展,航空航天领域对于材料性能提出了更高的要求,合金中氢含量更是越低越好。
发明内容
本发明的目的是为了克服现有技术的不足,提供一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,该方法通过从合金熔炼、除渣、除气、过滤等工艺控制,使得铝合金熔体中氢含量降低至0.07ml/100g以下,以满足未来航空航天用铝合金质量要求。
本发明是这样实现的:
一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,其特征在于:其方法包括熔炼、精炼和除气除渣等步骤,过程如下:
(1)熔炼:将纯度达99.75%及以上的铝锭投入熔炼炉中进行熔炼,按配比称重好并装炉后,采用热能效率和密闭性好的蓄热式喷嘴熔铝炉进行熔炼,在熔炼过程中用电磁搅拌加速熔炼速度,并用扒渣车对铝液夹渣进行扒渣操作,控制扒渣时间小于45分钟,扒渣后取样进行成分分析,然后调整合金成分,使其合金成分达到要求,铝液在熔炼炉内时间低于8h;
(2)精炼:将铝液加热至710~760℃后转至保温炉内进行易烧损合金元素的添加以及保温、静置,并进行炉内精炼,铝液转入保温炉后,开启电磁搅拌,并重新加热至710~760℃,合金成分合格后进行初级精炼,精炼时采用Ar,气体流量控制在40~80L/min,精炼时间控制在10~30min,精炼过程中需要对铝液表面的浮渣进行清理,精炼完成后停止电磁搅拌,并将铝合金熔体静置20~30min;
(3)除气除渣:静置完成后,立即对铝熔体进行在线除气、除渣,在线除气、除渣采用二级在线除气、除渣***,在线除气采用的是N2作为覆盖气体,防止净化后的铝液发生二次氧化,气体流量为2~4m3/h,除气过程中铝液温度保持在710~760℃之间,最后过滤除渣,过滤后的铝熔体可以直接进行浇注。
以上所述的铝锭中,其中一级回收铝的含量低于30%。
以上所述的二级在线除气及除渣***为先进行一级在线除气及二级在线除气,然后再进行一级在线除渣及二级在线除渣;或者先进行一级在线除气及一级在线除渣,然后再进行二级在线除气及二级在线除渣。
以上所述的一级在线除气是采用Ar与Cl2混合气体除气,流量为1~5m3/t铝熔体,Ar与Cl2流量比为1:0.02~0.05,分压为0.10~0.30MPa,转子转速为300~500rpm/min。
以上所述的二级在线除气是Ar采用除气,流量为1~5m3/t铝熔体,分压为0.10~0.30MPa,转子转速为300~500rpm/min。
以上所述的一级在线除渣采用的是30~50ppi的陶瓷过滤板,二级在线除渣采用的是30~70ppi陶瓷过滤板。
本发明的突出的实质性特点和显著的进步是:
1、本发明在除气除渣过程中采用二级除气,使得除气的效果更好,可以将航天航空用铝合金熔体中的H含量控制在0.07ml/100gAl以下,能够满足未来航空航天用铝合金质量要求。
2、本发明的铝合金熔体在制备过程中通过二级过滤***去除铝熔体中的氧化物、非金属夹杂物和其他有害金属杂质,能够极大减少铝合金铸锭中的疏松、气孔、夹渣等缺陷。
具体实施方式
实施例1
以生产2219铝合金为例:
(1)熔炼:将纯度达99.75%及以上的铝锭,其中一级回收铝的含量为28%,投入熔炼炉中进行熔炼,按配比称重好并装炉后,采用热能效率和密闭性好的蓄热式喷嘴熔铝炉进行熔炼,在熔炼过程中用电磁搅拌加速熔炼速度,并用扒渣车对铝液夹渣进行扒渣操作,控制扒渣时间小于45分钟,扒渣后取样进行成分分析,然后调整合金成分,使其合金成分达到要求,铝液在熔炼炉内时间为7h;
(2)精炼:将铝液加热至710-715℃后转至保温炉内进行易烧损合金元素的添加以及保温、静置,并进行炉内精炼,铝液转入保温炉后,开启电磁搅拌,并重新加热至710-715℃,合金成分合格后进行初级精炼,精炼时采用Ar,气体流量控制在40L/min,精炼时间控制在10min,精炼过程中需要对铝液表面的浮渣进行清理,精炼完成后停止电磁搅拌,并将铝合金熔体静置20min;
(3)除气除渣:静置完成后,立即对铝熔体进行在线除气、除渣,在线除气、除渣采用二级在线除气、除渣***,所述的在线除气采用的是N2作为覆盖气体,防止净化后的铝液发生二次氧化,气体流量为2m3/h,除气过程中铝液温度保持在710-715℃之间,最后过滤除渣,过滤后的铝熔体可以直接进行浇注。
所述的二级在线除气及除渣***为先进行一级在线除气及二级在线除气,然后再进行一级在线除渣及二级在线除渣。
所述的一级在线除气是采用Ar与Cl2混合气体除气,流量为1m3/t铝熔体,Ar与Cl2流量比为1:0.02,分压为0.10MPa,转子转速为300rpm/min。
所述的二级在线除气是Ar采用除气,流量为1m3/t铝熔体,分压为0.10MPa,转子转速为300rpm/min。
所述的一级在线除渣采用的是30ppi的陶瓷过滤板,二级在线除渣采用的是30ppi陶瓷过滤板。
实施例2
以生产2219铝合金为例:
(1)熔炼:将纯度达99.75%及以上的铝锭,其中一级回收铝的含量为25%,投入熔炼炉中进行熔炼,按配比称重好并装炉后,采用热能效率和密闭性好的蓄热式喷嘴熔铝炉进行熔炼,在熔炼过程中用电磁搅拌加速熔炼速度,并用扒渣车对铝液夹渣进行扒渣操作,控制扒渣时间小于45分钟,扒渣后取样进行成分分析,然后调整合金成分,使其合金成分达到要求,铝液在熔炼炉内时间为6h;
(2)精炼:将铝液加热至720~725℃后转至保温炉内进行易烧损合金元素的添加以及保温、静置,并进行炉内精炼,铝液转入保温炉后,开启电磁搅拌,并重新加热至720~725℃,合金成分合格后进行初级精炼,精炼时采用Ar,气体流量控制在50L/min,精炼时间控制在15min,精炼过程中需要对铝液表面的浮渣进行清理,精炼完成后停止电磁搅拌,并将铝合金熔体静置22min;
(3)除气除渣:静置完成后,立即对铝熔体进行在线除气、除渣,在线除气、除渣采用二级在线除气、除渣***,所述的在线除气采用的是N2作为覆盖气体,防止净化后的铝液发生二次氧化,气体流量为3m3/h,除气过程中铝液温度保持在720~725℃之间,最后过滤除渣,过滤后的铝熔体可以直接进行浇注。
所述的二级在线除气及除渣***为先进行一级在线除气及一级在线除渣,然后再进行二级在线除气及二级在线除渣。
所述的一级在线除气是采用Ar与Cl2混合气体除气,流量为2m3/t铝熔体,Ar与Cl2流量比为1:0.03,分压为0.20MPa,转子转速为400rpm/min。
所述的二级在线除气是Ar采用除气,流量为2m3/t铝熔体,分压为0.20MPa,转子转速为400rpm/min。
所述的一级在线除渣采用的是40ppi的陶瓷过滤板,二级在线除渣采用的是50ppi陶瓷过滤板。
实施例3
以生产7150铝合金为例:
(1)熔炼:将纯度达99.75%及以上的铝锭,其中一级回收铝的含量为20%,投入熔炼炉中进行熔炼,按配比称重好并装炉后,采用热能效率和密闭性好的蓄热式喷嘴熔铝炉进行熔炼,在熔炼过程中用电磁搅拌加速熔炼速度,并用扒渣车对铝液夹渣进行扒渣操作,控制扒渣时间小于45分钟,扒渣后取样进行成分分析,然后调整合金成分,使其合金成分达到要求,铝液在熔炼炉内时间为6.5h;
(2)精炼:将铝液加热至730~740℃后转至保温炉内进行易烧损合金元素的添加以及保温、静置,并进行炉内精炼,铝液转入保温炉后,开启电磁搅拌,并重新加热至730~740℃,合金成分合格后进行初级精炼,精炼时采用Ar,气体流量控制在60L/min,精炼时间控制在20min,精炼过程中需要对铝液表面的浮渣进行清理,精炼完成后停止电磁搅拌,并将铝合金熔体静置25min;
(3)除气除渣:静置完成后,立即对铝熔体进行在线除气、除渣,在线除气、除渣采用二级在线除气、除渣***,所述的在线除气采用的是N2作为覆盖气体,防止净化后的铝液发生二次氧化,气体流量为4m3/h,除气过程中铝液温度保持在730~740℃之间,最后过滤除渣,过滤后的铝熔体可以直接进行浇注。
以上所述的二级在线除气及除渣***为先进行一级在线除气及二级在线除气,然后再进行一级在线除渣及二级在线除渣。
所述的一级在线除气是采用Ar与Cl2混合气体除气,流量为3m3/t铝熔体,Ar与Cl2流量比为1:0.04,分压为0.25MPa,转子转速为450rpm/min。
所述的二级在线除气是Ar采用除气,流量为3m3/t铝熔体,分压为0.25MPa,转子转速为450rpm/min。
所述的一级在线除渣采用的是45ppi的陶瓷过滤板,二级在线除渣采用的是60ppi陶瓷过滤板。
实施例4
以生产7150铝合金为例:
(1)熔炼:将纯度达99.75%及以上的铝锭,其中一级回收铝的含量为23%,投入熔炼炉中进行熔炼,按配比称重好并装炉后,采用热能效率和密闭性好的蓄热式喷嘴熔铝炉进行熔炼,在熔炼过程中用电磁搅拌加速熔炼速度,并用扒渣车对铝液夹渣进行扒渣操作,控制扒渣时间小于45分钟,扒渣后取样进行成分分析,然后调整合金成分,使其合金成分达到要求,铝液在熔炼炉内时间为6h;
(2)精炼:将铝液加热至755~760℃后转至保温炉内进行易烧损合金元素的添加以及保温、静置,并进行炉内精炼,铝液转入保温炉后,开启电磁搅拌,并重新加热至755~760℃,合金成分合格后进行初级精炼,精炼时采用Ar,气体流量控制在80L/min,精炼时间控制在30min,精炼过程中需要对铝液表面的浮渣进行清理,精炼完成后停止电磁搅拌,并将铝合金熔体静置30min;
(3)除气除渣:静置完成后,立即对铝熔体进行在线除气、除渣,在线除气、除渣采用二级在线除气、除渣***,所述的在线除气采用的是N2作为覆盖气体,防止净化后的铝液发生二次氧化,气体流量为4m3/h,除气过程中铝液温度保持在755~760℃之间,最后过滤除渣,过滤后的铝熔体可以直接进行浇注。
所述的二级在线除气及除渣***为先进行一级在线除气及一级在线除渣,然后再进行二级在线除气及二级在线除渣。
所述的一级在线除气是采用Ar与Cl2混合气体除气,流量为5m3/t铝熔体,Ar与Cl2流量比为1:0.05,分压为0.30MPa,转子转速为500rpm/min。
所述的二级在线除气是Ar采用除气,流量为5m3/t铝熔体,分压为0.30MPa,转子转速为500rpm/min。
所述的一级在线除渣采用的是50ppi的陶瓷过滤板,二级在线除渣采用的是70ppi陶瓷过滤板。
本发明铝合金熔体除气前后氢含量的对比:
产品 | 铝合金牌号 | 温度 | 除气前ml/100g Al | 过滤后ml/100g Al |
实施例1 | 2219铝合金 | 712 | 0.35 | 0.065 |
实施例2 | 2219铝合金 | 723 | 0.32 | 0.060 |
实施例3 | 7150铝合金 | 735 | 0.30 | 0.055 |
实施例4 | 7150铝合金 | 760 | 0.30 | 0.056 |
由上表可以看出在经过二级除气之后,铝合金熔体中氢含量降低至0.07ml/100g以下,超过国家标准要求;完全满足未来航空航天用铝合金质量要求。
Claims (6)
1.一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,其特征在于:包括熔炼、精炼和除气除渣等步骤,过程如下:
(1)熔炼:将纯度达99.75%及以上的铝锭投入熔炼炉中进行熔炼,按配比称重好并装炉后,采用热能效率和密闭性好的蓄热式喷嘴熔铝炉进行熔炼,在熔炼过程中用电磁搅拌加速熔炼速度,并用扒渣车对铝液夹渣进行扒渣操作,控制扒渣时间小于45分钟,扒渣后取样进行成分分析,然后调整合金成分,使其合金成分达到要求,铝液在熔炼炉内时间低于8h;
(2)精炼:将铝液加热至710~760℃后转至保温炉内进行易烧损合金元素的添加以及保温、静置,并进行炉内精炼,铝液转入保温炉后,开启电磁搅拌,并重新加热至710~760℃,合金成分合格后进行初级精炼,精炼时采用Ar,气体流量控制在40~80L/min,精炼时间控制在10~30min,精炼过程中需要对铝液表面的浮渣进行清理,精炼完成后停止电磁搅拌,并将铝合金熔体静置20~30min;
(3)除气除渣:静置完成后,立即对铝熔体进行在线除气、除渣,在线除气、除渣采用的是二级在线除气、除渣***,在线除气采用的是N2作为覆盖气体,防止净化后的铝液发生二次氧化,气体流量为2~4m3/h,除气过程中铝液温度保持在710~760℃之间,最后过滤除渣,过滤后的铝熔体可以直接进行浇注。
2.根据权利要求1所述的一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,其特征在于:所述的铝锭中,其中一级回收铝的含量低于30%。
3.根据权利要求1所述的一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,其特征在于:所述的二级在线除气及除渣***为先进行一级在线除气及二级在线除气,然后再进行一级在线除渣及二级在线除渣;或者先进行一级在线除气及一级在线除渣,然后再进行二级在线除气及二级在线除渣。
4.根据权利要求3所述的一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,其特征在于:所述的一级在线除气是采用Ar与Cl2混合气体除气,气体流量为1~5m3/t铝熔体,Ar与Cl2流量比为1:0.02~0.05,分压为0.10~0.30MPa,转子转速为300~500rpm/min。
5.根据权利要求3所述的一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,其特征在于:所述的二级在线除气是Ar采用除气,气体流量为1~5m3/t铝熔体,分压为0.10~0.30MPa,转子转速为300~500rpm/min。
6.根据权利要求3所述的一种低H含量航空航天用铝合金熔体的制备方法,其特征在于:所述的一级在线除渣采用的是30~50ppi的陶瓷过滤板,二级在线除渣采用的是30~70ppi陶瓷过滤板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410451480.3A CN104212985B (zh) | 2014-09-08 | 2014-09-08 | 一种低h含量航空航天用铝合金熔体的制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410451480.3A CN104212985B (zh) | 2014-09-08 | 2014-09-08 | 一种低h含量航空航天用铝合金熔体的制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104212985A true CN104212985A (zh) | 2014-12-17 |
CN104212985B CN104212985B (zh) | 2016-09-14 |
Family
ID=52094886
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201410451480.3A Active CN104212985B (zh) | 2014-09-08 | 2014-09-08 | 一种低h含量航空航天用铝合金熔体的制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104212985B (zh) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107377914A (zh) * | 2017-08-04 | 2017-11-24 | 江西金世纪特种焊接材料有限公司 | 一种铝合金焊接材料熔炼连铸设备 |
CN111004939A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-04-14 | 西南铝业(集团)有限责任公司 | 2014铝合金航空精密轮毂模锻件铸锭用铝液除渣方法 |
CN111394602A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-07-10 | 江苏科技大学 | 一种高质量铝合金及其制备方法 |
CN113186408A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-07-30 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种铝合金铸锭的制备方法 |
CN113369482A (zh) * | 2021-04-09 | 2021-09-10 | 广东鸿邦金属铝业有限公司 | 一种铝液的熔炼方法及铝液 |
CN117452866A (zh) * | 2023-12-22 | 2024-01-26 | 中信戴卡股份有限公司 | 一种铝合金精炼动态智能控制方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101914710A (zh) * | 2010-09-16 | 2010-12-15 | 东北轻合金有限责任公司 | 高速列车结构件用铝合金板材及其制造方法 |
CN102108453A (zh) * | 2010-12-31 | 2011-06-29 | 中国船舶重工集团公司第七○七研究所 | 一种中频感应电炉熔炼zl424铸造铝合金工艺 |
CN102181754A (zh) * | 2011-03-30 | 2011-09-14 | 江阴新仁科技有限公司 | 用Al-Ti-C丝细化剂生产双零铝箔毛料及制备方法 |
CN103103370A (zh) * | 2012-12-11 | 2013-05-15 | 龙口市丛林铝材有限公司 | 用于刹车片铝合金型材生产工艺 |
-
2014
- 2014-09-08 CN CN201410451480.3A patent/CN104212985B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101914710A (zh) * | 2010-09-16 | 2010-12-15 | 东北轻合金有限责任公司 | 高速列车结构件用铝合金板材及其制造方法 |
CN102108453A (zh) * | 2010-12-31 | 2011-06-29 | 中国船舶重工集团公司第七○七研究所 | 一种中频感应电炉熔炼zl424铸造铝合金工艺 |
CN102181754A (zh) * | 2011-03-30 | 2011-09-14 | 江阴新仁科技有限公司 | 用Al-Ti-C丝细化剂生产双零铝箔毛料及制备方法 |
CN103103370A (zh) * | 2012-12-11 | 2013-05-15 | 龙口市丛林铝材有限公司 | 用于刹车片铝合金型材生产工艺 |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107377914A (zh) * | 2017-08-04 | 2017-11-24 | 江西金世纪特种焊接材料有限公司 | 一种铝合金焊接材料熔炼连铸设备 |
CN111004939A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-04-14 | 西南铝业(集团)有限责任公司 | 2014铝合金航空精密轮毂模锻件铸锭用铝液除渣方法 |
CN111394602A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-07-10 | 江苏科技大学 | 一种高质量铝合金及其制备方法 |
CN111394602B (zh) * | 2020-04-24 | 2021-10-29 | 江苏科技大学 | 一种高质量铝合金及其制备方法 |
CN113369482A (zh) * | 2021-04-09 | 2021-09-10 | 广东鸿邦金属铝业有限公司 | 一种铝液的熔炼方法及铝液 |
CN113186408A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-07-30 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种铝合金铸锭的制备方法 |
CN117452866A (zh) * | 2023-12-22 | 2024-01-26 | 中信戴卡股份有限公司 | 一种铝合金精炼动态智能控制方法 |
CN117452866B (zh) * | 2023-12-22 | 2024-03-22 | 中信戴卡股份有限公司 | 一种铝合金精炼动态智能控制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104212985B (zh) | 2016-09-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104232968B (zh) | 2xxx系铝合金大规格铸锭除气精炼的方法 | |
CN104212985B (zh) | 一种低h含量航空航天用铝合金熔体的制备方法 | |
CN104233020B (zh) | 大功率散热器用铝合金及其熔体的净化方法 | |
CN101781712B (zh) | 流槽式在线除气装置 | |
CN103740957B (zh) | 一种铝合金牺牲阳极的熔铸方法 | |
CN104328316B (zh) | 一种大直径6063铝合金圆铸锭坯的生产方法 | |
CN103397196B (zh) | 一种浇压铸铝产品精炼装置及其工艺 | |
CN104561704A (zh) | 大尺寸7055铝合金圆铸锭生产工艺 | |
CN109735873B (zh) | 一种高品质铝锭的生产工艺 | |
CN103146943A (zh) | 一种紫杂铜精炼剂及其制备方法 | |
CN111394602B (zh) | 一种高质量铝合金及其制备方法 | |
CN104550805A (zh) | 一种变形用镁合金锭坯制备装置及方法 | |
CN106435298A (zh) | 一种应用在汽车铝合金箱体型材的铝合金及其制备方法 | |
CN202401116U (zh) | 一种铝合金铸造用的除气装置 | |
CN105112746A (zh) | 一种高强Al-Zn-Mg-Cu-Ce-Y-Er-La-Sc变形铝合金及其制备方法 | |
CN103725906B (zh) | 镁合金熔体复合处理净化方法 | |
CN104213001A (zh) | 阴极箔用低锰铝合金及其制备方法 | |
CN110453108B (zh) | 一种非真空半连续感应熔炼铝白铜材料的制备方法 | |
CN104404326A (zh) | 一种7a85铝合金的热顶铸造工艺及7a85铝合金铸锭 | |
CN102776379A (zh) | 电渣重熔渣系及其应用 | |
CN202030811U (zh) | 铸造用在线除气设备 | |
CN106011512A (zh) | 镁合金熔体四级净化技术 | |
CN108118114B (zh) | 一种适用于中碳钢材料的电渣重熔渣系及熔炼方法 | |
CN104593612B (zh) | 一种利用温度梯度纯化镁熔体的方法 | |
CN104342587A (zh) | 高导电节能铝导杆及其生产工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |