CN1040396A - 高强韧性锤锻模具钢 - Google Patents
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Abstract
一种高强韧性锤锻模具钢,含有(重量百分比)0.25~0.32%的碳、1.70~2.10%的铬、0.90~1.30%的镍、0.80~1.00%的钼、0.60~0.90%的硅、0.50~0.80%的锰、另外还含有0.40~0.80%的钨、0.30~0.50%的钒,余为铁和杂质。这种钢经强韧化处理后,具有在600~650℃下保持高的冲击韧性、高的热强性、高的硬度、高的热稳定性和高的热疲劳性,比现有锤锻模具钢的寿命可提高200~300%。这种钢还可用于制造热挤压模具。
Description
本发明属于合金模具钢领域,主要关系到热作模具钢。
目前,国内外用量最大、最典型的锤锻模具钢是5CrNiMo钢,这种钢具有韧性好,淬透性好和价格低廉的优点,但这种钢常因热强性不够而过早失效。近年来国内外发展了不少用于热挤压模具的高热强性热作模具钢,如英国的BH10、BH10A,法国的30DCV28、30DCKV28,美国的H11、H13,中国的3Cr3Mo3VNb等钢种,虽然它们的热强性有了很大的提高,650℃高温抗拉强度可达到813~863MPa,但常温冲击韧性ak只有18.6~26.5J/cm2,其韧性不能满足锤锻模具的要求。在我国虽研制出了5Cr2MoNiV、5Cr2NiMoVSi等新热锻模具钢,其高温强度也有所提高,但由于碳量仍保持在0.5%左右的水平上,所以,它们主要应用于压力机锻模,应用于冲击载荷大的锤锻模具,韧性仍欠不足。
本发明的目的在于提供一种即保持5CrNiMo钢的高韧性、高淬透性的优点,同时又把热强性提到高热强钢水平的锤锻模具钢。
根据锤锻模具的实际工作条件,这种钢应同时具备下列性能指标:①常温冲击韧性ak≥49J/cm2,②300℃高温冲击韧性ak≥78.4J/cm2,③600℃高温冲击韧性ak≥78.4J/cm2,600℃高温硬度Hv≥300,650℃高温硬度Hv≥250,④600℃保温12小时后,常温洛氏硬度HRc≥40,⑤钢的A1点≥750℃,Ms点≥300℃,⑥具有良好的热疲劳性能。
实现本发明的基本构思是:①降低钢中的碳含量,淬火后获得高韧性的低碳马氏体,②加入Cr、Mo、W、V等碳化物形成元素与Ni、Si等非碳化物形成元素,复合实现固溶强化与弥散强化,以提高低碳马氏体的热强性、热稳定性与高温硬度,③实施强韧化热处理工艺,保证高温强度、高温韧性及表面耐磨性的良好配合。
本发明所提供的锤锻模具钢,在成份的设计上与已有的技术相比,其特征在于降低了碳的含量,增加了铬的含量,降低镍的含量和提高钼的含量,同时,又加入少量新的合金元素钨与钒,并在保持锰含量的同时,适量的增加了硅含量,使得本发明的锤锻模具钢,在经过强韧化处理后,具有多元复合合金化的低碳马氏体组织,因此,显著的提高了高温强度、高温热稳定性、高温冲击韧性、高温硬度和冷热疲劳性能,使本发明钢种具有高的高温强韧性和使用寿命。本发明钢种所确定的成份范围(重量百分比,以下皆同)如下:
0.25~0.32%的碳、1.70~2.10%的铬、0.90~1.30%的镍、0.80~1.00%的钼、0.60~0.90%的硅、0.50~0.80%的锰、另外还含有0.40~0.80%的钨、0.30~0.50%的钒,余为铁和杂质。
本发明钢(26Cr2NiMoWVSi,简称262钢)与对比钢(5CrNiMo)的化学成份范围列于表1。
表2是本发明262钢与对比钢5CrNiMo的常温机械性能数据。
表3是本发明262钢与对比钢5CrNiMo钢的高温短时拉伸和高温冲击韧性数据。
表4是本发明262钢与对比钢5CrNiMo的高温硬度数据。
表5是本发明262钢和对比钢5CrNiMo600℃热稳定试验数据。
表6是本发明262钢和对比钢5CrNiMo钢板材热疲劳试验数据。
本发明在成份设计的特征上所基于的理由是:
降低碳的含量,其碳含量一般应控制在0.25~0.32%的范围,以保证加热淬火后获得全部低碳马氏体组织,为高韧性奠定基础;保证淬火硬度为HRC50~52,经回火可使洛氏硬度值调正到HRC38~46,以满足大、中、小型锤锻模具对硬度的要求。
提高铬的含量,其含铬量一般应控制在1.70~2.10%的范围,以用于提高钢的淬透性和高温强度,但铬含量大于2%时,对提高高温强度不利。
把含镍量控制在较低的限度,一般应控制在0.90~1.30%的范围,以用于提高钢的淬透性和改善钢的韧性。
增加钨、钒元素,提高其钼元素的含量,这是由于钨、钼、钒均为强碳化物形成元素,加入0.50%左右的钨,在淬火加热时全部溶入奥氏体,起到提高热强性的作用,又不会导致韧性下降;加入0.60~1.00%的钼,除了提高淬透性与热强性外,还起防止第二类回火脆性的作用;加入0.30~0.50%的钒,除防止钢的过热敏感倾向外,还依靠钒的固溶与碳化钒(VC)的 散强化,来提高钢的热稳定性、高温硬度和高温强度。在多元的复合合金化中,钨、钼、钒的加入量虽然不多,但由于相互复合作用,进一步提高了合金化强韧化的效果。
提高硅的含量,同时保持锰的含量,钢中加入0.60~0.90%的硅,其目的在于提高钢的淬透性、回火稳定性与基体强度。硅溶于α-Fe,提高了α-Fe→γ-Fe的转变温度(即提高A1点)及高温抗氧化能力,硅虽然不是碳化物形成元素,但它可提高回火转变时析出的特殊碳化物的 散度,因而保证了钢的高温强度、高温硬度与热稳定性;锰的作用除提高淬透性之外,还在于消除硫的有害影响。
对于硫、磷等杂质元素,其含量应尽量限制在最小的范围,一般其含量不应超过0.03%。
本发明锤锻模具钢,是在电弧炉中冶炼的,经1150~1170℃开锻,850~900℃终锻,再于760±10℃高温回火3-4小时软化处理,机加工后,进行强韧化热处理:淬火加热温度为960~980℃,电阻炉加热保温系数为2分/毫米,在油中或空气中冷却,也可采用等温淬火的方法,淬火硬度HRC50~52,淬火组织为板条马氏体+少量残留奥氏体,回火温度600~650℃保持2-4小时,出炉空冷,回火后硬度HRC46~38。这种强韧化热处理可以与渗硼工艺结合起来,其工艺为,在模腔表面敷以渗硼剂与保护剂,用热风机吹干,升温致960℃~980℃保温2-4小时,油冷,600~650℃回火。实行该工艺的渗硼剂配方为:80%SiC+10%B4C+5%KBF4+5%B2O3。将各种粉末混合均匀,用12%醋酸纤维丙酮溶液调成粘稠状,在模腔表面涂敷厚度为2-6毫米,用热风机吹干。实行该工艺所使用的保护剂配方为:65%SiO2+25%Na2CO3+3%Al2O3+7%Cr2O3。将各种粉末混合均匀,用浓水玻璃调合成粘稠状,涂敷在渗硼剂层外侧,涂层厚度为2-4毫米。
本发明钢种可以进行氮化处理,其工艺为:960-980℃加热淬火,淬火加热保温系数为2分/毫米,油中淬火;600-650℃回火2-3小时空冷,模腔表面精磨加工后于氮化炉中530~550℃氮化处理2-4小时,炉冷后出炉。
本发明钢种具有以下特点:
1.由于把已有技术的含碳量为0.50~0.60%降到0.30%左右,运用低碳马氏体的强韧化机理于锤锻模具的成份设计,显著的提高了钢的韧性,尤其是高温冲击韧性。本发明262钢经960~980℃淬火+600℃回火,其洛氏硬度为HRC=45.5,常温冲击韧性ak=53.9J/cm2、300℃高温冲击韧性ak=93.1J/cm2、550℃高温冲击韧性ak=83.3J/cm2。而对比钢5CrNiMo在经860℃淬火+450℃回火,其洛氏硬度为HRC=45、300℃高温冲击韧性为ak=41.2J/cm2、550℃高温冲击韧性为ak=51.0J/cm2。
2.由于本发明采用了铬、钼、钨、钒、硅、镍多种元素的联合作用,实现了多元复合合金化。淬火加热时,这些合金元素大部分固溶于奥氏体,淬火冷却后,又固溶于低碳马氏体中,在高温回火时,产生固溶强化与特殊碳化物的 散强化。因此,本发明锤锻模具钢能在高韧性的前提下,具有较高的高温强度、高温硬度和回火稳定性。这种钢在经960~980℃淬火+600℃回火后,其600℃时高温抗拉强度为σb=897MPa,600℃时高温硬度Hv=334,而对比钢5CrNiMo,在经860℃淬火+450℃回火,其600℃时高温强度σb=485MPa,600℃时高温硬度Hv=205。本发明钢种回火到HRc=42~45的回火温度比5CrNiMo钢提高了120~150℃;本发明钢种淬火并回火后HRc=45,在600℃保温12小时后其硬度为HRC=40~43,比5CrNiMo钢高出硬度值为HRC=10以上,回火稳定性明显提高。由于多种合金元素的复合作用,使本发明钢种的Ms点提高到358℃,A1点提高到805℃,明显有利于高韧性低碳马氏体的形成及材料热强性的提高。
3.钼、铬等合金元素含量的变化,显著地推迟了本发明钢的奥氏体→珠光体转变,发生奥氏体→珠光体转变的临界冷却速度为0.15~0.20℃/S,发生奥氏体→贝氏体转变的临界冷却速度为1.50℃/S。本发明钢种具有很好的淬透性,φ350mm×500mm的圆柱,1000℃加热油淬,可以完全淬透。
4.本发明钢种加热至1150℃,形成单相奥氏体组织,高温锻造无锻裂倾向。850~900℃终锻后空冷可获得淬火马氏体+贝氏体复相组织,洛氏硬度大于HRc44,无白点与开裂倾向,锻造性能良好。
5.本发明钢种,锻造后软化退火工艺可以为850℃奥氏体化后于720℃±10℃等温6-7小时,炉冷,可获得Hv=239,但这种工艺,周期长,能耗大。生产中推荐采用760℃高温回火3-4小时(空冷,得到回火索氏体组织)可获得硬度为HB=229,便于机加工。
6.本发明钢的热处理工艺是:最佳淬火加热温度为960~980℃,奥氏体晶粒度一般为8~10级,空气炉加热保温系数一般为2分/毫米,大、中型模具一般采用油淬,小型模具可采用等温或空冷方式淬火。
淬火硬度一般为HRc50~52,淬火组织为板条状低碳马氏体+3%左右的残留奥氏体。
加热至960~980℃油淬后,600℃回火,其硬度值为HRc45,625℃回火时则为HRc43,650℃回火时则为HRc40,回火温度从600℃提高到650℃,它们断裂韧性K1C从73.7MPa 迅速提高到144MPa ,对于冲击载荷大的大型模具推荐采用630~650℃回火。
7.由于本发明钢种降低了碳含量,抗冷热疲劳的性能显著提高,650℃~20℃冷热循环1000次,纵向裂纹长度为0.75mm,同样试验条件下的5CrNiMo钢的纵向裂纹长度为1.80mm。
8.本发明钢种具有良好的铸造性能,可以直接铸造出型腔复杂的模块,经过热处理后,也可获得良好的强韧性。
9.本发明钢种,可以与化学热处理结合起来,实现心部强韧化与表面硬化的复合处理,利用960~980℃的淬火加热温度特性,可把淬火与渗硼处理合为一个工序进行,其实施工艺为:在模腔表面敷以渗硼剂与保护剂用热风机吹干,升温至960~980℃保温2-4小时油冷,600~650℃回火,这一工艺也可用于热挤压模。
利用高于600℃的回火特性:对于型腔复杂,变形要求严格的模具,可以在模腔精加工之后实施软氮化或辉光离子氮化处理,氮化温度为530~550℃,2-4小时。这种工艺可提高表面硬度与耐磨性,心部的强韧性不受影响,5CrNiMo无法实施这一表面强化工艺。
此外,本发明钢种由于组织细小均匀,特别有利于电解加工,经这种加工后的表面光洁度明显优于对比钢。
本发明钢种262钢与对比钢5CrNiMo相比,由于把含碳量从0.50~0.60%降低到0.30%左右,由于增加0.50%的钨,0.50%的钒和1.00%的铬,成本增加了30~40%,但模具的使用寿命可提高200~300%。目前,国内每年用于锤锻模具的5CrNiMo钢大约为3000吨,如果采用本发明钢种262钢,那么,锤锻模具钢用量可降到1200吨,每年节省钢材达700万元。模具寿命的提高,不仅可以节省制造模具用的钢材,同时还可以取得下面几点社会效益:①节省模具的加工工时与机时,②节省更换、校准模具的时间,提高了生产效率,③提高锻件的尺寸精度,减少产品的机加工量。因此,本发明具有明显的经济效益和社会效益。
本发明钢种262钢特别适用于大、中、小型各种类型的锤锻模具、也适用于制造热挤压模具。
本发明的具体实施例如下:
实施例1:
煤矿运输机联接环热锻模具,尺寸为232×175×75mm,采用本发明1号钢制造。经1150℃加热锻造,三镦三拔,终锻温度850℃,空冷。然后760℃保温3小时软化处理,HB235。经机加工成模块,然后960℃加热150分,油中淬火。640℃回火3小时,回火后模具洛氏硬度HRc42。电解加工开模腔,后经手工修整模腔后转锻造车间使用。一吨蒸汽锤,被锻材料为23MnVB钢,锻料加热到1150~1180℃,每分钟锻打18-20件,模具在工作中仅用锯末润滑,模块使用寿命为7000件,比5CrNiMo钢模具寿命1500-2000件提高了2-3倍。
实施例2:
铸态262钢汽车右转向节锻模,尺寸为440×315×350mm,按本发明3号钢成分冶炼,铸成模块。1000℃均匀化处理5小时,保温后炉冷。然后760℃软化处理,保温4小时,HB240。进行机加工,开模腔,然后980℃加热3-4小时,油冷淬火,HRc51。630℃±10℃回火4小时,HRc42-43。在二吨锤上使用,另件材料为45号钢,加热致1180℃。铸造模具使用寿命为3000件,比5CrNiMo钢模具寿命1500件提高1倍。
实施例3:
渗硼复合强韧化热挤压模具:10吋活搬手活咀热挤压模具。尺寸为φ140×150mm。原来使用3Cr2W8V钢,1130~1150℃加热淬火,600℃回火HRc46-48。挤压45号10吋活咀3000件,模具因变形失效。改用3Cr2W8V钢渗硼处理,940℃渗硼4小时,升温致1130~1150℃淬火,常常出现渗硼层熔化现象,无法实现心部强韧化与表面硬化复合处理工艺。后改用本发明2号钢制造,模具在电解开型腔之后,在模腔表面敷以渗硼剂,在940℃加热3小时,升温致960~980℃保温0.5小时,油中淬火,600℃回火,心部硬度为HRc44-46,表面硬度为HV900-1200,渗硼层厚度为0.05毫米。模具在250吨磨擦压力机上使用,热挤压45号钢活咀8000件,使用寿命提高260%。
表2 本发明262钢和5CrNiMo钢的常温机械性能数据
表3 本发明262钢和5CrNiMo钢的高温短时拉伸和高温冲击韧性数据
表4 本发明262钢和5CrNiMo钢的高温硬度(HV)数据
Claims (5)
1、一种高强韧性锤锻模具钢,其特征在于化学成份(重量百分比)为0.25~0.32%碳、1.70~2.10%铬、0.90~1.30%镍、0.80~1.00%钼、0.40~0.80%钨、0.30~0.50%钒、0.60~0.90%硅、0.50~0.80%锰,余为铁和杂质。
2、一种高强韧性锤锻模具钢,其特征在于强韧化热处理工艺为:淬火加热温度为960~980℃,电炉加热保温系数2分/毫米,在油中或空气中冷却,也可采用等温淬火方式,回火温度600~650℃,这种工艺可与化学热处理结合起来一起进行。
3、根据权利要求2所述的强韧化工艺,其特征在于960~980℃加热可与渗硼处理结合起来,其工艺为:在模腔表面敷以渗硼剂与保护剂,用热风机吹干,升温致960~980℃保温2-4小时,油冷,600~650℃回火。
4、根据权利要求2所述的强韧化处理工艺,其特征在于600~650℃回火后,可进行氮化处理,其工艺为:960~980℃加热淬火,其保温系数为2分/毫米,油中淬火,600~650℃回火2-3小时,空冷,模腔表面精加工后于氮化炉中530~550℃氮化处理2-4小时,炉冷后出炉。
5、根据权利要求2或3所述的强韧化工艺,其特征在于,渗硼配方是由渗硼剂和保护剂组成,其渗硼剂为:80%SiC+10%B4C+5%KBF4+5%B2O3,将各种粉末混合均匀,用12%醋酸纤维丙酮溶液调成粘稠状,在模腔表面涂敷厚度为2-6毫米;保护剂为:65%SiO2+25%Na2CO3+3%Al2O2+7%Cr2O3,将各种粉末混合均匀,用浓水玻璃调合成粘稠状,涂敷在渗硼剂层外侧,涂层厚度为2-4毫米。
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Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1296497C (zh) * | 2005-01-28 | 2007-01-24 | 武汉理工大学 | 冷锻模具双温淬火强韧化处理方法 |
CN101905244A (zh) * | 2010-08-05 | 2010-12-08 | 中原特钢股份有限公司 | 一种利用28NiCrMoV号钢为原料生产芯棒的方法 |
CN103614658A (zh) * | 2013-10-22 | 2014-03-05 | 芜湖市鸿坤汽车零部件有限公司 | 一种高强度耐磨低碳钢材料及其制备方法 |
CN105112633A (zh) * | 2015-09-16 | 2015-12-02 | 湖南财经工业职业技术学院 | Cr12钢制冷冲压模具热处理工艺 |
CN106048514A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-10-26 | 滁州帝邦科技有限公司 | 一种用于水冷喷嘴的耐磨钢的制备方法 |
CN106119724A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-11-16 | 滁州帝邦科技有限公司 | 一种用于水冷喷嘴的耐腐蚀钢的制备方法 |
CN107151759A (zh) * | 2017-06-02 | 2017-09-12 | 重庆大学 | 一种用于制备高温重载条件下大型热锻模具的特种铸钢及其制备方法 |
CN107904506A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-04-13 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种耐磨衬板合金钢 |
CN108085607A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-05-29 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种hp磨煤机衬板 |
CN108103275A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-06-01 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种耐磨衬板合金钢的加工方法 |
CN108118132A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-06-05 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种hp磨煤机衬板的加工方法 |
CN109338286A (zh) * | 2018-10-08 | 2019-02-15 | 河南精诚汽车零部件有限公司 | 一种冲压模具的硼铝共渗处理工艺 |
CN109402332A (zh) * | 2018-10-08 | 2019-03-01 | 河南精诚汽车零部件有限公司 | 一种铝合金挤压模具的热处理工艺 |
CN114210897A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-03-22 | 扬州志程机械锻造有限公司 | 一种高碳高铬钢锻件的锻造方法及锻件 |
-
1988
- 1988-08-13 CN CN 88106068 patent/CN1040396A/zh active Pending
Cited By (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1296497C (zh) * | 2005-01-28 | 2007-01-24 | 武汉理工大学 | 冷锻模具双温淬火强韧化处理方法 |
CN101905244A (zh) * | 2010-08-05 | 2010-12-08 | 中原特钢股份有限公司 | 一种利用28NiCrMoV号钢为原料生产芯棒的方法 |
CN103614658A (zh) * | 2013-10-22 | 2014-03-05 | 芜湖市鸿坤汽车零部件有限公司 | 一种高强度耐磨低碳钢材料及其制备方法 |
CN105112633A (zh) * | 2015-09-16 | 2015-12-02 | 湖南财经工业职业技术学院 | Cr12钢制冷冲压模具热处理工艺 |
CN106048514A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-10-26 | 滁州帝邦科技有限公司 | 一种用于水冷喷嘴的耐磨钢的制备方法 |
CN106119724A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-11-16 | 滁州帝邦科技有限公司 | 一种用于水冷喷嘴的耐腐蚀钢的制备方法 |
CN107151759A (zh) * | 2017-06-02 | 2017-09-12 | 重庆大学 | 一种用于制备高温重载条件下大型热锻模具的特种铸钢及其制备方法 |
CN108085607A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-05-29 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种hp磨煤机衬板 |
CN107904506A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-04-13 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种耐磨衬板合金钢 |
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CN108118132A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-06-05 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种hp磨煤机衬板的加工方法 |
CN107904506B (zh) * | 2017-12-20 | 2019-07-30 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种耐磨衬板合金钢 |
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CN108118132B (zh) * | 2017-12-20 | 2019-07-30 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种hp磨煤机衬板的加工方法 |
CN108085607B (zh) * | 2017-12-20 | 2019-09-27 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种hp磨煤机衬板 |
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CN109402332A (zh) * | 2018-10-08 | 2019-03-01 | 河南精诚汽车零部件有限公司 | 一种铝合金挤压模具的热处理工艺 |
CN114210897A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-03-22 | 扬州志程机械锻造有限公司 | 一种高碳高铬钢锻件的锻造方法及锻件 |
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