CN103891103B - 永久磁铁嵌入型电动机和压缩机 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种永久磁铁嵌入型电动机，是将层叠多片电磁钢板所形成的转子铁芯（7）配置在定子内而形成的永久磁铁嵌入型电动机，其中，构成转子铁芯（7）的磁极的磁铁包括：铁氧体磁铁（4），其设置在转子铁芯（7）的外周侧，并且沿转子铁芯（7）的圆周方向配置有与磁极数相当的数量；以及稀土类磁铁（3），其配置在铁氧体磁铁（4）之间，铁氧体磁铁（4）被配置成铁氧体磁铁（4）的中心位于磁极（21）的极间（20），并且以使磁化方向相对于上述极间互为反向的方式被磁化。

Description

永久磁铁嵌入型电动机和压缩机

技术领域

本发明涉及一种永久磁铁嵌入型电动机和搭载有该电动机的压缩机。

背景技术

在一般的永久磁铁嵌入型电动机中，采用铁氧体磁铁和稀土类磁铁中的任一种作为构成转子磁极的永久磁铁。在使用铁氧体磁铁的情况下，虽然廉价并且因容易成型而能够得到各种形状的永久磁铁，但是由于磁通密度较小，所以难以使电动机小型化。另一方面，在使用稀土类磁铁的情况下，虽然由于磁通密度较大而容易使电动机小型化，但是价格较高并且因难以成型因而使永久磁铁的形状受到限制。因此，现有的一般的永久磁铁嵌入型电动机要在考虑电动机的用途和成本的基础上采用铁氧体磁铁和稀土类磁铁中的任一种，所以存在磁通密度和成本之间成为无法兼顾的关系的问题。

为了解决上述问题，在下述专利文献1所示的现有技术中，公开了如下结构：构成励磁磁极的磁铁包括：稀土类磁极，其沿着转子铁芯内径的周围，在转子旋转方向上配置有与磁极数相当的数量；以及铁氧体磁铁，其沿着由该稀土类磁铁构成的磁极的边界配置，其中，将铁氧体磁铁作为相邻磁极的共有部分，各磁极由至少3个永久磁铁构成。通过结合使用高价的稀土类磁铁和廉价的铁氧体磁铁，而具有实现低成本化的效果。

专利文献

专利文献1：日本专利第3832530号公报(图1等)

发明内容

然而，在上述专利文献1的现有技术中，为了避免磁铁双方成为彼此磁气回路上的磁阻，而将稀土类磁铁配置地比铁氧体磁铁靠近轴用中心孔侧。因此，与将稀土类磁铁和铁氧体磁铁配置在同一圆周上的情况相比，转子的磁极表面的铁芯量、即稀土类磁铁与转子外周面之间的铁芯面积增加，所以存在磁吸力(转子的半径方向激振力)与该铁芯面积成比例地增大从而噪音和振动变大的问题。

本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于提供一种能够减小噪音和振动的永久磁铁嵌入型电动机和压缩机。

为了解决上述问题，实现上述目的，本发明涉及的永久磁铁嵌入型电动机，是将层叠多片电磁钢板所形成的转子铁芯配置在定子内而形成的永久磁铁嵌入型电动机，其特征在于：构成上述转子铁芯的磁极的磁铁包括：铁氧体磁铁，其设置在上述转子铁芯的外周侧，并且沿上述转子铁芯的圆周方向配置有与磁极数相当的数量；以及稀土类磁铁，其配置在上述铁氧体磁铁之间，上述铁氧体磁铁被配置在上述磁极的极间，其焦点位于上述转子铁芯的中心侧并且以使磁化方向相对于上述极间互为反向的径向取向方式被磁化，上述铁氧体磁铁的内径侧面与上述稀土类磁铁的内径侧面被配置在同一圆周上。

根据本发明，能够起到减小噪音和振动的效果。

附图说明

图1是本发明的实施方式涉及的永久磁铁嵌入型电动机的截面图。

图2是表示图1所示的转子结构的截面图。

图3是主要表示磁铁***孔的截面图。

图4是使用磁化方向为径向取向的铁氧体磁铁的转子的截面图。

图5是用于说明图4所示的铁氧体磁铁的磁气回路与稀土类磁铁的磁气回路之间的关系的截面图。

图6是使用磁铁的磁化方向为平行取向的铁氧体磁铁的转子的截面图。

图7是使用磁铁的磁化方向为极取向的铁氧体磁铁的转子的截面图。

图8是仅使用稀土类磁铁的现有永久磁铁嵌入型电动机的截面图。

图9是用于说明铁氧体磁铁的厚度与宽度的关系的图。

图10是用于说明稀土类磁铁的磁极开口部与齿部宽度之间的关系的图。

符号的说明

1、120 转子

2 定子(stator)

3 稀土类磁铁

3a、4a 轴孔侧表面

4 铁氧体磁铁

6 缝隙

7 转子铁芯(rotor core)

7a 铁芯部

8 轴孔

9 孔

14 磁铁间薄壁部

15 铁氧体磁铁外周薄壁部

15a 磁铁外周薄壁部

17 径向取向的焦点

18 齿部

19 空气孔(间隙)

20 极间

21 磁极

22 铁氧体磁铁***孔

23 稀土类磁铁***孔

100、110 永久磁铁嵌入型电动机

具体实施方式

下面，基于附图对本发明涉及的永久磁铁嵌入型电动机和压缩机的实施方式进行详细说明。此外，本发明并非由该实施方式限定。

实施方式

图1是本发明的实施方式涉及的永久磁铁嵌入型电动机(以下称为“电动机”)100的截面图，图2是表示图1所示的转子1结构的截面图。图3是主要表示磁铁***孔的截面图，图4是使用磁化方向为径向取向的铁氧体磁铁4的转子1的截面图，图5是用于说明图4所示的铁氧体磁铁4的磁气回路与稀土类磁铁3的磁气回路之间的关系的截面图，图6是使用磁铁的磁化方向为平行取向的铁氧体磁铁4的转子1的截面图，图7是使用磁铁的磁化方向为极取向的铁氧体磁铁4的转子1的截面图。

在图1中，本发明的实施方式涉及的电动机100具有定子2和转子1。在定子2的内周部，沿着圆周方向以等角间隔形成有多个齿部。

在图2中，转子1主要具有磁铁嵌入式转子铁芯7、稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4。在图2中，作为一个示例，铁氧体磁铁4的轴孔侧表面4a与稀土类磁铁3的轴孔侧表面3a配置在同一圆周上。

转子铁芯7通过层叠电磁钢板而制成，转子外周面形成为圆筒形，例如由6极的磁极21构成，各磁极21由1个Nd-Fe-B类的稀土类磁铁3和2个铁氧体磁铁4的各半侧构成。

铁氧体磁铁4呈板状，其轴孔侧表面4a形成为大致圆弧形。稀土类磁铁3呈平板状，沿着其厚度方向(转子1的半径方向)被平行地磁化。此外，Nd-Fe-B类的稀土类磁铁3的残留磁通密度是湿式铁氧体磁铁4的残留磁通密度的大致3倍。稀土类磁铁3的厚度形成得比铁氧体磁铁4的厚度薄，在本实施方式的转子1中，例如稀土类磁铁3的厚度为2mm左右，铁氧体磁铁4的厚度为4mm左右。

在转子1的中心部设置有轴孔8，其用于将用于传递旋转能量的轴(未图示)和转子铁芯7连接。转子铁芯7和轴通过热装、压入等而被连结。而且，在轴孔8与磁铁(3、4)之间设置有孔9，其用于使制冷剂或制冷机油通过。

在图3中，在轴孔8与转子外周面之间设置有：铁氧体磁铁***孔22，其靠转子外周侧并且沿转子旋转方向形成有与磁极数相当的数量；以及稀土类磁铁***孔23，其在铁氧体磁铁***孔22之间且其内径侧面与铁氧体磁铁***孔22的内径侧面形成在同一圆周上。稀土类磁铁3收纳在稀土类磁铁***孔23中，铁氧体磁铁4收纳在铁氧体磁铁***孔22中。此外，在以下的说明中，将铁氧体磁铁***孔22称为***孔22，将稀土类磁铁***孔23称为***孔23。

在***孔22与***孔23之间设置有磁铁间薄壁部14，在***孔22与转子外周面之间设置有铁氧体磁铁外周薄壁部15。磁铁间薄壁部14和铁氧体磁铁外周薄壁部15各自的厚度例如是与形成转子铁芯7的电磁钢板(未图示)的厚度相同程度的0.35mm。另外，在以下的说明中，将磁铁间薄壁部14称为薄壁部14，将铁氧体磁铁外周薄壁部15称为薄壁部15。

在图2所示的铁氧体磁铁4与薄壁部15之间，在铁氧体磁铁4的靠转子外周侧形成有空气孔19。例如通过对***孔22的转子外周侧进行切削加工来形成该空气孔19。

在稀土类磁铁3的靠转子外周侧存在铁芯部7a，其形成的厚度比薄壁部15的厚度厚。即，本实施方式的转子1的稀土类磁铁3与转子外周面之间的铁芯面积(铁芯部7a的厚度)，大于***孔22与转子外周面之间的铁芯面积(薄壁部15的厚度)。

在该铁芯部7a设置有缝隙6，用于缓和磁通密度的不平衡和磁凸极性。

图2所示的极间20表示相邻的磁极21(N极和S极)反转的边界线，在磁极21的中心配置有稀土类磁铁3，铁氧体磁铁4配置成铁氧体磁铁4的中心位于极间20。配置于极间20的铁氧体磁铁4至少由1个构成，并且以使磁化方向相对于极间20互为反向的方式被磁化。以下，对磁化方向进行说明。

在图4中，稀土类磁铁3的磁化方向为平行，铁氧体磁铁4的磁化方向是径向取向。并且铁氧体磁铁4的磁化方向以相对于极间20互为反向的方式被磁化。在图4中，示出了径向取向的焦点17以作为磁化方向反转的位置。铁氧体磁铁4的磁化方向以极间20为界限，呈与稀土类磁铁3的方向大致相同的朝向。

这里，在结合使用稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4的情况下，当磁铁双方被配置成互为对方磁铁的磁气回路上的磁阻时，交链于定子2的有效磁通量减少，故不予优选。例如在铁氧体磁铁4的磁化方为相对于极间20垂直的情况下，稀土类磁铁3就存在于铁氧体磁铁4的磁化方向上。因此，从铁氧体磁铁4的角度来看，稀土类磁铁3成为磁阻，而无法有效地利用铁氧体磁铁4的磁通。在上述现有技术中，为了有效地利用铁氧体磁铁4的磁通，而将稀土类磁铁3配置地比铁氧体磁铁4靠近内周侧(轴孔8侧)。

然而与之相反的，在使铁氧体磁铁4的磁化方向为平行取向、径向取向或极取向的情况下，稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4难以成为彼此磁气回路上的磁阻。在图5中，示意性地示出了配置于转子1的稀土类磁铁3的磁气回路(磁通的流动)和铁氧体磁铁4的磁气回路。从各磁铁产生的磁通，经过图1所示的定子2，构成大致由虚线表示的磁气回路。在本实施方式的转子1中，形成双方的磁气回路不会相互干涉的并列回路。因此，转子1能够最大限地利用稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4的磁通。

此外，相对于仅使用稀土类磁铁3的现有电动机，以相同的转子磁通进行比较的情况下，本实施方式的转子1由于铁氧体磁铁4产生的辅助磁通而能够相应地削减稀土类磁铁3的量。

另外，铁氧体磁铁4的磁通，由于在极间20磁化方向反转而容易短路，为了减少该短路磁通，铁氧体磁铁4的磁化方向优选朝向近似垂直于极间20(不完全垂直)的方向。

因此，本实施方式涉及的转子1，通过使铁氧体磁铁4的磁化方向为图4所示那样的径向取向或图7所示那样的极取向，能够增加交链于定子2的有效磁通量。另外，铁氧体磁铁4的磁化方向不限于径向取向和极取向，也可以是如图6所示那样的平行取向。在这种情况下，交链于定子2的有效磁通量虽然相比径向取向和极取向的情况有所下降，但是能够避免成为如上所述的磁阻的结构。

图8是仅使用稀土类磁铁3的现有永久磁铁嵌入型电动机110的截面图。在现有的永久磁铁嵌入型电动机110中，存在相邻的稀土类磁铁3之间(相邻的N极和S极)的短路磁通较大的问题。具体说明的话，例如在从图2所示的磁极21发出的磁通在图1所示的定子2的线圈交链的情况下，该磁通作为磁力矩被有效利用。然而，在从磁极21发出的磁通不通过定子2的线圈而短路的情况下，该磁通无法作为磁力矩加以利用。

如图2所示，由于在相邻的稀土类磁铁3之间存在磁阻较大的铁氧体磁铁4，所以本实施方式的转子1为稀土类磁铁3的磁通难以短路的结构。其结果，能够使交链于定子2的有效磁通量增加。

相邻的稀土类磁铁3之间的磁通的短路，是指磁通试图穿过图2所示的薄壁部15的状态。本实施方式的转子1中，由于铁氧体磁铁4配置于转子外周侧，而使薄壁部15薄化，因此与稀土类磁铁3单体的永久磁铁嵌入型电动机110的磁铁外周薄壁部15a相比，能够增大其磁阻。此外，由于本实施方式的薄壁部15因铁氧体磁铁4的磁通而磁饱和，所以难以产生短路磁通。其结果，能够使交链于定子2的有效磁通量增加。

此外，在结合使用稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4的情况下，需要图2所示那样的薄壁部14，但是会因该薄壁部14而产生从磁铁的表面朝向背面的磁通的短路路径，而使得交链于定子2的有效磁通量下降。在本实施方式的转子1中，稀土类磁铁3的轴孔侧表面3a和铁氧体磁铁4的轴孔侧表面4a配置在同一圆周上，而薄壁部14进一步薄化，并且稀土类磁铁3的磁通和铁氧体磁铁4的磁通在薄壁部14处短路(从磁铁的表面到背面短路)，所以薄壁部14容易磁饱和。因此，与由稀土类磁铁3单体或铁氧体磁铁4单体结构的情况相比，能够减少短路磁通量。其结果，能够使交链于定子2的有效磁通量增加。

此外，在电动机100中，磁极21表面的铁芯是使由转子1偏心时的磁吸力引起的噪音和振动增加的原因。因此，优选减小磁极21表面的铁芯面积的设计。本实施方式的转子1，通过将稀土类磁铁3的轴孔侧表面3a和铁氧体磁铁4的轴孔侧表面4a配置在同一圆周上，能够减小存在于稀土类磁铁3的转子外周侧的铁芯部7a的面积。因此，能够减轻上述噪音和振动。

此外，稀土类磁铁3的残留磁通密度是铁氧体磁铁4的残留磁通密度的大致3倍。因此，在结合使用稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4的情况下，转子外周面的稀土类磁铁3与铁氧体磁铁4的边界面上的磁通密度的能量变化量较大，该能量变化成为使得噪音和振动增加的原因。本实施方式转子1的结构为存在于稀土类磁铁3的转子外周侧的铁芯部7a大于存在于铁氧体磁铁4的转子外周侧的铁芯(薄壁部15)。因此，在磁通密度较高的稀土类磁铁3的表面上的磁通密度的集中被缓和，上述磁通密度的能量变化量变小，其结果，能够实现噪音和振动较小的电动机100。

另外，在稀土类磁铁3的表面的铁芯部7a设置有缝隙6的情况下，通过调整缝隙6的宽度、位置，能够缓和上述磁通密度的能量变化，并且能够减小磁吸力，因而对于降低噪和振动是有效的。

此外，通过将稀土类磁铁3的轴孔侧表面3a和铁氧体磁铁4的轴孔侧表面4a配置在同一圆周上，能够在对磁特性影响较小的转子1的磁铁内周部确保出较大的空间。因此，能够容易地在此空间进行铆接或设置通气孔(孔9)，从而改善转子1的制造性、冷却性能。在使制冷剂、油经过电动机内部的压缩机的情况下，由于开设有孔9而制冷剂、油的循环量得到增加，因此改善性能的效果也大。

此外，在本实施方式的转子1中，在铁氧体磁铁4与薄壁部15之间形成有空气孔19。通过设置空气孔19，能够得到下述效果。在定子2中流过退磁相位的电流的情况下，产生与磁铁的磁化方向相反方向的磁场(反磁场)。由于稀土类磁铁3的外径侧面与铁氧体磁铁4的外径侧面相比靠近轴孔8侧，所以针对稀土类磁铁3的反磁场穿过薄壁部14而被释放。然而，对于铁氧体磁铁4来说由于其配置地靠转子外周面附近，所以针对铁氧体磁铁4的反磁场容易使铁氧体磁铁4退磁。因此，本实施方式的转子1，通过在铁氧体磁铁4的转子外周侧设置空气孔19，使铁氧体磁铁4难以退磁，因而能够改善转子1对于退磁的可靠性。

图9是用于说明铁氧体磁铁4的厚度与宽度的关系的图。图9所示的铁氧体磁铁4，在设磁化方向厚度(半径方向的长度)为T、设铁氧体磁铁4的宽度(旋转方向的长度)为W的情况下，以W＞T的方式形成。

本实施方式的电动机100，由于在相邻的稀土类磁铁3之间存在磁阻较大的铁氧体磁铁4，稀土类磁铁3的磁通难以短路，因而能够使交链于定子2的有效磁通量增加。而且，由于铁氧体磁铁4的宽度W越宽，越能够使相邻的稀土类磁铁3之间的磁阻增加，所以通过采用W＞T的结构，能够提高减少短路磁通的效果。此外，由于厚度T越小，越能够使稀土类磁铁3靠近转子外周面附近，所以能够减小稀土类磁铁3与转子外周面之间的铁芯面积(铁芯部7a的厚度)，从而能够进一步减轻噪音和振动。

图10是用于说明稀土类磁铁3的磁极开口部A与齿部宽度B之间的关系的图。图10所示的电动机100，在设稀土类磁铁3表面的磁极开口部的宽度(相邻的铁氧体磁铁4之间的长度)为A、设齿部18的齿部宽度(与转子外周面相对的齿部18的端面宽度)为B的情况下，以B＞A的方式形成。

如图8所示那样的稀土类磁铁3单体的转子120，为了有效地利用转子120的磁铁空间，在转子表面以较大的宽度配置有稀土类磁铁3，多数情况下稀土类磁铁3表面的磁极开口部的宽度(与宽度A相当)大于齿部宽度B。在这种情况下，稀土类磁铁3的磁通经由齿部18而容易与相邻的磁铁短路。

本实施方式的电动机100，通过结合使用稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4，能够使稀土类磁铁3表面的磁极开口部的宽度A形成得较小。因此，宽度A小于齿部宽度B，能够抑制磁通密度较高的稀土类磁铁3的磁通经由齿部18而与相邻的稀土类磁铁3短路，从而能够得到磁铁的磁通利用率较高的电动机100。特别是，在本实施方式的电动机100中，由于稀土类磁铁3被配置于磁阻较大的铁氧体磁铁4之间，所以通过使宽度A成为小于齿部宽度B，稀土类磁铁3的磁通就容易流过磁阻较小的齿部18。

另外，在本实施方式中，对将铁氧体磁铁4的轴孔侧表面4a和稀土类磁铁3的轴孔侧表面3a配置在同一圆周上的结构例进行了说明，不过例如也可以将稀土类磁铁3配置地比铁氧体磁铁4靠轴孔8侧，或者将稀土类磁铁3配置地靠缝隙6侧。

如上述说明的那样，本实施方式涉及的电动机100，是将层叠多片电磁钢板所形成的转子铁芯(rotor core)7配置在定子(stator)2内而形成的永久磁铁嵌入型电动机，其中，构成转子铁芯7的磁极21的磁铁包括：铁氧体磁铁4，其设置在转子铁芯7的外周侧，并且沿转子铁芯7的圆周方向配置有与磁极数相当的数量；以及稀土类磁铁3，其配置在铁氧体磁铁4之间，铁氧体磁铁4被配置成铁氧体磁铁4的中心位于磁极21的极间20，并且以使磁化方向相对于极间20互为反向的方式被磁化，因此形成稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4双方的磁气回路不会相互干涉的并列回路，能够最大限地利用稀土类磁铁3和铁氧体磁铁4的磁通。此外，相对于仅使用稀土类磁铁3的现有电动机，以相同的转子磁通进行比较的情况下，本实施方式的转子1由于铁氧体磁铁4产生辅助磁通而能够相应地削减稀土类磁铁3的量。其结果，能够减小存在于稀土类磁铁3的转子外周侧的铁芯部7a的面积，能够实现低成本化、高效率化、低噪音化和低振动化。

此外，本实施方式涉及的电动机100，由于在稀土类磁铁3之间存在磁阻较大的铁氧体磁铁4，所以相邻的稀土类磁铁3之间的磁通难以短路，而且也难以产生从磁铁的表面到背面的短路磁通。因此，在按每单位体积的稀土类磁铁3来考虑的情况下，能够增加交链于定子2的有效磁通量，增大磁力矩，实现施加电流的减小、高输出化，以及由于磁通量增加还能够相应地削减稀土类磁铁量。

此外，本实施方式涉及的铁氧体磁铁4构成为，磁化方向为平行取向、径向取向或极取向，因此从铁氧体磁铁4来看，稀土类磁铁3不会成为磁阻，特别是在径向取向或极取向的情况下，由于铁氧体磁铁4的磁化方向朝向近似垂直于极间20的方向，所以能够增加交链于定子2的有效磁通量。因此，相对于仅使用稀土类磁铁3的现有电动机，以相同的转子磁通进行比较的情况下，由于铁氧体磁铁4产生的辅助磁通而能够相应地削减稀土类磁铁3的量，能够进一步实现低成本化和高效率化。

此外，由于本实施方式涉及的稀土类磁铁3的轴孔侧表面3a与铁氧体磁铁4的轴孔侧表面4a配置在同一圆周上，所以能够减小铁芯部7a的面积，其是由转子1偏心时的磁吸力引起的噪音和振动增加的原因。因此，与未将稀土类磁铁3的轴孔侧表面3a与铁氧体磁铁4的轴孔侧表面4a配置在同一圆周上的情况相比，能够实现低噪音化和低振动化。

此外，在本实施方式涉及的转子铁芯7形成有***孔22，其设置在转子铁芯7上靠外周侧，用于***铁氧体磁铁4，在铁氧体磁铁4的外周面与***孔22之间形成有间隙(空气孔19)，因此能够在设计阶段排除容易退磁的部位，防止磁通量因退磁而发生变化，从而提高可靠性，并且能够提高搭载有电动机100的产品的质量。

此外，本实施方式涉及的铁氧体磁铁4，在设转子铁芯7的半径方向上的厚度为T、设转子铁芯7的旋转方向上的长度为W的情况下，以W＞T的方式形成，因此W越宽，稀土类磁铁3之间的磁阻越增加，能够提高减少短路磁通的效果。此外，T越小，轴孔侧表面4a越能够靠近转子外周面附近，由此轴孔侧表面3a也能够靠近转子外周面附近，所以能够减小稀土类磁铁3与转子外周面之间的铁芯面积(铁芯部7a的厚度)，而能够进一步减轻噪音和振动。

此外，在本实施方式涉及的定子2的内周部侧形成有多个齿部18，其在周向上相互之间隔着间隔而形成，在设稀土类磁铁3表面的磁极开口部的宽度为A、设齿部18的宽度为B的情况下，永久磁铁嵌入型电动机以B＞A的方式形成，因此能够抑制稀土类磁铁3的磁通经由齿部而18与相邻的稀土类磁铁3短路，从而能够得到磁铁的磁通利用率较高的电动机100。

此外，在空调机等的压缩机中使用本实施方式涉及的电动机100的情况下，制冷剂或油的循环量增加，因此能够改善性能。

此外，本发明的实施方式涉及的永久磁铁嵌入型电动机和压缩机是表示本发明内容的一个示例，很显然还能够进一步与其它公知技术组合，还能够在不脱离本发明的要旨的范围内，进行省略一部分等的变更而构成。

如上所述，本发明能够应用于永久磁铁嵌入型电动机和压缩机，特别是作为能够降低噪音和振动的发明是有效的。

Claims (6)

1.一种永久磁铁嵌入型电动机，是将层叠多片电磁钢板所形成的转子铁芯配置在定子内而形成的永久磁铁嵌入型电动机，其特征在于：

构成所述转子铁芯的磁极的磁铁包括：

铁氧体磁铁，其设置在所述转子铁芯的外周侧，并且沿所述转子铁芯的圆周方向配置有与磁极数相当的数量；以及

稀土类磁铁，其配置在所述铁氧体磁铁之间，

在所述转子铁芯的所述稀土类磁铁的外径侧设置有缝隙，

所述缝隙形成于***所述稀土类磁铁的稀土类磁铁***孔和所述转子铁芯的外周侧之间的铁芯部上，

所述铁氧体磁铁被配置在所述磁极的极间，其焦点位于所述转子铁芯的中心侧并且以使磁化方向相对于所述极间互为反向的径向取向方式被磁化，

所述铁氧体磁铁的内径侧面与所述稀土类磁铁的内径侧面被配置在同一圆周上。

2.一种永久磁铁嵌入型电动机，是将层叠多片电磁钢板所形成的转子铁芯配置在定子内而形成的永久磁铁嵌入型电动机，其特征在于：

构成所述转子铁芯的磁极的磁铁包括：

铁氧体磁铁，其设置在所述转子铁芯的外周侧，并且沿所述转子铁芯的圆周方向配置有与磁极数相当的数量；以及

稀土类磁铁，其配置在所述铁氧体磁铁之间，

在所述转子铁芯的所述稀土类磁铁的外径侧设置有缝隙，

所述缝隙形成于***所述稀土类磁铁的稀土类磁铁***孔和所述转子铁芯的外周侧之间的铁芯部上，

所述铁氧体磁铁被配置在所述磁极的极间，并且以所述铁氧体磁铁的取向的中心位于所述转子铁芯的外侧的极取向方式被磁化，

所述铁氧体磁铁的内径侧面与所述稀土类磁铁的内径侧面被配置在同一圆周上。

3.根据权利要求1或2所述的永久磁铁嵌入型电动机，其特征在于：

在所述转子铁芯形成有***孔，其设置在所述转子铁芯的外周侧，用于***所述铁氧体磁铁，

在所述铁氧体磁铁的外径侧面与所述***孔之间形成有间隙。

4.根据权利要求1或2所述的永久磁铁嵌入型电动机，其特征在于：

所述铁氧体磁铁，设其在所述转子铁芯的半径方向上的厚度为T、设其在所述转子铁芯的旋转方向上的长度为W的情况下，以W＞T的方式形成。

5.根据权利要求1或2所述的永久磁铁嵌入型电动机，其特征在于：

在所述定子的内周部侧形成有多个齿部，其在周向上相互之间隔着间隔而形成，

在设所述稀土类磁铁表面的磁极开口部的宽度为A、设所述齿部的宽度为B的情况下，所述永久磁铁嵌入型电动机以B＞A的方式形成。

6.一种压缩机，其特征在于：

搭载有权利要求1至5中任一项所述的永久磁铁嵌入型电动机。