CN103882327B - 具有优良应变时效性能的管线用钢板及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种具有优良应变时效性能的管线用钢板及其制造方法，其化学成分组成按wt%为：C：0.02%~0.06%，Si：0.10%~0.40%，Mn：1.0%~2.0%，P＜0.015%，S＜0.005%，Ni：0.15%~0.35%，Cr：0.15%~0.45%，Nb：0.02%~0.49%，Ti≤0.015%，限制元素H≤0.0002%，N≤0.004%，O≤0.0015%，其中Ti/N≥3.42，余量为Fe以及不可避免的杂质，板坯均热温度1150-1250℃，分两阶段控制轧制，再结晶区轧制和未再结晶区轧制，冷却速度15~40℃/s，终冷温度控制在500℃及其以下，堆垛缓冷15-30小时；本发明由于采用低碳+Mn+Ni、Cr且根据钢板厚度优选则的添加Mo、Cu的成分设计，两阶段控制轧制后空冷加水冷及终冷温度，得到强度、塑性优良，应变时效效应低的管线用钢板。<!--1-->
Description
技术领域
本发明涉及一种高强度高塑性管线用中厚板的生产技术，特别是涉及一种采用低碳成分设计，利用轧后空冷加水冷控制相变的技术获得所需组织形态，生产X70及其以上具有优良应变时效性能的管线用中厚板及其制造方法。
背景技术
油气管道作为石油和天然气一种经济、安全、不间断的长距离输送工具，正在向着大直径、大壁厚、高压输送的方向迈进，这对管线钢的综合性能提出越来越高的要求。应变时效性能便是国内外管道工程建设提出的一项全新要求，低的应变时效敏感性对油气管道的安全性至为重要，特别是基于应变设计的管道工程。
应变时效是低碳钢经受一定塑性变形并被加热到一定温度、保温一定时间后，产生的强度升高，特别是屈服强度升高明显，造成屈强比显著升高的一种现象。管线钢是一种高附加值低碳微合金控轧钢，制管过程的塑性变形和防腐涂层制备过程中的加热（约200℃，持续5min）会诱发应变时效。应变时效效应会对制管控制、钢管现场焊接施工以及钢管服役性能等造成不利影响，随着管线钢钢级的不断提高，应变时效效应对钢管性能的影响越来越显著。应变时效敏感性较高时，最显著的变化是应力应变曲线由连续屈服转变为不连续屈服，这是基于应变设计管道工程不可接受的。
为了获得低应变时效效应的钢板，国内外做了很多技术上的尝试。专利CN101456034提供了“一种生产X80级抗大变形管线钢中厚板的方法”，该专利未考察钢板的应变时效性能，且要求未再结晶区压缩比不低于5，不能用230mm的连铸坯生产27.6mm以上厚度的钢板，Nb含量高为至少0.05%，高于本专利的添加量上限。专利CN101545079提供了一种“韧性优良的高强度低屈强比X80热轧钢板及其生产方法”，该专利同样没有考察所制产品的应变时效性能，且要求再结晶区轧制时单道次压下量不低于15%，增加了轧机负荷且限制了应用领域，与本专利相比，没有优化Cu、Mo等元素的优化添加方案。专利CN102080194提供了“一种具有优异抗时效性的抗大变形管线钢及其生产方法”，该专利中需要对所制钢板进行两相区淬火，虽然降低了应变时效敏感性，却增加了制造工序，降低了生产效率提高了制造成本，不符合“节能减排”的绿色钢铁发展趋势。专利WO2011043287提供了“一种高强度高塑性管线钢及其制造方法”，该专利中C含量（wt%）为0.07%-0.15%，与本专利C含量（wt%）为0.02%-0.06%不冲突，且未考察其钢板的应变时效性能。专利WO2009125863、JP2005015823等专利虽然提供了很好的钢板制备方法，且所制钢板也性能优良，但均未考察钢板的应变时效性能，前者未优化贵金属Mo的添加量，后者需要进行热处理，工艺复杂，与本专利相比，增加了制造难度与成本。
发明内容
本发明基于现有技术存在的缺点，公开一种具有优良应变时效性能的管线用钢板及其制造方法，采用低碳+Mn+Ni、Cr且根据钢板厚度优选则的添加Mo、Cu的经济型成分设计，两阶段控制轧制后空冷加水冷控制相变技术，配合适当的终冷温度，获得合适的组织构成，得到强度、塑性优良，应变时效效应低的管线用钢板。若采用F+B双相组织构成，可以完全满足X70及其以上抗大变形管线钢板的各项性能要求，且应变时效效应很低。
为实现本发明之目的，采用碳成分设计生产X70及其以上级别具有良好应变时效性能的管线钢中厚板的方法，包括两方面内容：一是低碳加Mn、Ni和Cr的经济型钢板成分方案，根据钢板厚度有选择添加Mo；二是控制轧制+轧后空冷弛豫+水冷+堆垛缓冷的工艺方案，控制组织构成生产应变时效效应低的管线钢。
本发明的化学成分组成按wt%为：C:0.02%~0.06%，Si:0.10%~0.40%，Mn:1.0%~2.0%，P:<0.015%,S:<0.005%，Ni:0.15%~0.35%，Cr:0.15%~0.45%，Nb:0.02%~0.49%，Ti:≤0.015%，限制元素H≤0.0002%,N≤0.004%，O≤0.0015%，其中Ti/N≥3.42，余量为Fe以及不可避免的微量杂质元素；
当钢板的厚度t超过20mm后，选择的添加Mo、Cu：Mo:0~0.20%，Cu:0~0.40%，优选的添加方式为[Mo%]=(t-20)×0.01+0.02，Cu-Ni按照1:1的比例添加。
本发明的管线钢采用如下工艺路线：备料→转炉或电炉冶炼→炉外精炼→连铸→板坯再加热→控制轧制→空冷弛豫→控制冷却→钢板堆垛缓冷→取样检测。
具体步骤为：
a)对设定成分控制范围内的连铸坯料进行再热处理，均热温度控制在1150-1250℃的范围内，保温时间(0.2~0.6)min/mm；
b)对出炉后的坯料进行高压水除鳞，去除坯料在加热过程中所产生的氧化铁皮；
c)对除鳞后的坯料立即进行两阶段控制轧制，即再结晶区轧制和未再结晶区轧制，再结晶区轧制，开轧温度控制在1100~1200℃范围内，累积变形量大于等于60%，在再结晶区变形，随变形量的增加，奥氏体再结晶晶粒细化效果明显，变形量达到60%左右时，晶粒尺寸细化效果已不明显，终轧温度控制在1000~1100℃范围内，得到中间坯，中间坯空冷到950℃以下再进行未再结晶区轧制，开轧温度控在850~950℃范围内，终轧温度控制在750~850℃范围内，未再结晶区轧制压缩比控制保持在3~7倍；未再结晶区轧制，使奥氏体晶粒得到压扁拉长，为铁素体相变提供更多的有效位置，相变后的组织细化。
d)终轧后的钢板先进行空冷，再水冷：若生产针状铁素体（AF）型钢板，水冷开始温度在Ar3以上0~35℃；若生产铁素体贝氏体(F+B)型钢板，水冷开始温度在Ar3以下10~60℃，使钢板在入水冷却前生成20%~80%的铁素体相。中间坯空冷待温阶段，铌钛碳氮化物第二相析出明显，奥氏体晶界得到了有效钉扎，晶粒稳定性良好，不会发生明显的粗化。
e)水冷过程中冷却速度范围控制在15~40℃/s，终冷温度控制在500℃及其以下，将水冷后的钢板经矫直改善板型后进行堆垛缓冷。
f)堆垛缓冷时间根据环境温度、钢板厚度进行调整：板厚在20mm及其以下，可以不堆垛；板厚超过20mm后，环境温度在15℃以上，堆垛4-12小时；环境温度在15℃以下，堆垛15-30小时。采用空冷弛豫+水冷相变控制，轧后弛豫使钢板获得合适的组织，合理堆垛缓冷后使钢板具有高强度、高韧塑性和低应变时效效应，与通常使用的低碳贝氏体钢、低合金高强度钢相比，在相同的强度级别条件下，具有低的屈强比、较高的均匀变形伸长率与显著降低的应变时效。
所述连铸坯料的厚度优选为230mm。
本发明最终得到的热轧态钢板的屈服强度Rt0.5为485~620MPa，抗拉强度Rm为605~755MPa，AF型钢板屈强比Y/T(Rt0.5/Rm)≤0.82，均匀变形伸长率uEL≥9%，F+B型钢板屈强比Y/T(Rt0.5/Rm)≤0.80，均匀变形伸长率uEL≥10%。
热轧态钢板经200℃油浴时效10~15分钟后，钢板的屈服强度Rt0.5为495~620MPa，抗拉强度Rm为610~755MPa，AF型钢板屈强比Y/T(Rt0.5/Rm)≤0.84，均匀变形伸长率uEL≥6%，F+B型钢板屈强比Y/T(Rt0.5/Rm)≤0.82，均匀变形伸长率uEL≥9%。
本发明与现有技术相比，由于采用低碳+Mn+Ni、Cr且根据钢板厚度优选则的添加Mo、Cu的经济型成分设计，两阶段控制轧制后空冷加水冷控制相变技术，配合适当的终冷温度，获得合适的组织构成，得到强度、塑性优良，应变时效效应低的管线用钢板。
具体实施方式
下面通过具体实施方式对本发明进一步说明：
本发明的组成成分wt%为：C:0.02%~0.06%，Si:0.10%~0.40%，Mn:1.0%~2.0%，P:<0.015%,S:<0.005%，Ni:0.15%~0.35%，Cr:0.15%~0.45%，Nb:0.02%~0.49%，Ti:≤0.015%，限制元素H≤0.0002%,N≤0.004%，O≤0.0015%，其中Ti/N≥3.42，余量为Fe以及不可避免的微量杂质元素；
当钢板的厚度t超过20mm后，选择的添加Mo、Cu：Mo:0~0.20%，Cu:0~0.40%，优选的添加方式为[Mo%]=(t-20)×0.01+0.02，Cu-Ni按照1:1的比例添加。
下面通过本发明的优选实施例对本发明的成分、工艺及实施效果做以说明。
本发明采用的工艺路线如下：备料→转炉或电炉冶炼→炉外精炼→铸造→板坯再加热→控制轧制→空冷弛豫→控制冷却→堆垛缓冷→取样检测。
本发明的特点如下：(1)采用低碳加Mn、Ni和Cr，根据钢板厚度有选择添加Mo、Cu的经济型成分设计，有效地降低生产成本。
(2)采用两阶段控制轧制的方法，即再结晶区轧制和未再结晶区轧制。在再结晶区变形，开轧温度控制在1100~1200℃范围内，终轧温度在1000~1100℃左右，变形量不小于60%，有效细化了奥氏体晶粒。
(3)中间坯空冷待温阶段，温度降低到850~950℃。铌钛碳氮化物第二相析出明显，奥氏体晶界得到了有效钉扎，晶粒稳定性良好，不会发生明显的晶粒粗化现象。
(4)未再结晶区轧制，开轧温度控制在850~950℃范围内，压缩比保持在3-7倍，终轧温度控制在750~850℃范围内，使奥氏体晶粒压扁拉长，相变后的组织得到有效细化。
(5)终轧后的钢板进行空冷弛豫，钢板在入水冷却前根据所需均匀延伸率的不同，水冷开始温度降低到相变点Ar3附近，目的是控制钢板的组织构成以获得所需的性能。
(6)对弛豫后的钢板进行水冷，冷却速度范围控制在15~40℃/s，终冷温度控制在500℃及其以下。
(7)将水冷后的钢板堆垛缓冷至室温，堆垛缓冷可以有效促进铌钛碳氮化物第二相的析出，减少钢板基体中存在的C、N原子数目，降低钢板应变时效效应。
下面为本发明的实施例1-13及对比例14-16的化学成分、工艺参数和性能结果如表1-3所示，对比例分别来自专利CN101456034、CN102080194与WO2009125863。
1.化学成分
实施例1-12及对比例13-16的化学成分（wt%）如表1。
表1化学成分（wt%）
| C | Si | Mn | Ni | Cr | Nb | Ti | Cu | Mo | N | P | S | 厚度,mm | |
| 1 | 0.02 | 0.25 | 1.50 | 0.25 | 0.15 | 0.04 | 0.01 | 0 | 0 | 0.004 | 0.01 | 0.003 | 17.5 |
| 2 | 0.04 | 0.25 | 1.50 | 0.25 | 0.15 | 0.04 | 0.01 | 0 | 0 | 0.004 | 0.01 | 0.003 | 17.5 |
| 3 | 0.06 | 0.25 | 1.50 | 0.25 | 0.15 | 0.04 | 0.01 | 0 | 0 | 0.004 | 0.01 | 0.003 | 18.4 |
| 4 | 0.04 | 0.10 | 1.00 | 0.15 | 0.15 | 0.02 | 0.01 | 0.40 | 0.03 | 0.004 | 0.01 | 0.003 | 21 |
| 5 | 0.04 | 0.25 | 1.50 | 0.25 | 0.30 | 0.04 | 0.01 | 0.20 | 0 | 0.004 | 0.01 | 0.003 | 22 |
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| 15 | 0.08 | 0.22 | 1.57 | 0.25 | 0.13 | 0.03 | 0.012 | 0.04 | 0 | * | 0.008 | 0.0007 | * |
| 16 | 0.03 | 0.25 | 1.91 | 0 | 0 | 0 | 0.011 | 0.00 | 0.1 | 0.0026 | 0.007 | 0.0018 | 20 |
注：*参考专利中未提供相关项目的具体数值。
2.热轧工艺
实施例1-13、对比例14-16的工艺参数见表2。
表2工艺参数
注：*参考专利中未提供相关项目的具体数值。
3.性能结果
分别对时效前后钢板的力学性能进行了检测，实施例1-13、对比例14-16性能检测结果如表3所示。时效试验采用油浴，油温200℃，样品经室温预拉伸1%后在油中保温12min再进行检测。
表3时效前后性能检测结果
注：*参考专利中未提供相关项目的具体数值。
Claims (2)
1.一种具有优良应变时效性能的管线用钢板的制造方法，其特征在于，其化学成分组成按wt％为：C:0.02％～0.06％，Si:0.10％～0.40％，Mn:1.0％～2.0％，P:<0.015％,S:<0.005％，Ni:0.15％～0.35％，Cr:0.15％～0.45％，Nb:0.02％～0.49％，Ti:0～0.015％，限制元素H≤0.0002％，N≤0.004％，O≤0.0015％，其中Ti/N≥3.42，余量为Fe以及不可避免的微量杂质元素；采用如下工艺路线：备料→转炉或电炉冶炼→炉外精炼→连铸→板坯再加热→控制轧制→空冷弛豫→控制冷却→钢板堆垛缓冷→取样检测，具体步骤为：
a)对设定成分控制范围内的连铸坯料进行再热处理，均热温度控制在1150-1250℃的范围内，保温时间0.2～0.6min/mm；
b)对出炉后的坯料进行高压水除鳞，去除坯料在加热过程中所产生的氧化铁皮；
c)对除鳞后的坯料立即进行两阶段控制轧制，即再结晶区轧制和未再结晶区轧制，再结晶区轧制，开轧温度控制在1100～1200℃范围内，累积变形量大于等于60％，在再结晶区变形，终轧温度控制在1000～1100℃范围内，得到中间坯，中间坯空冷到950℃以下再进行未再结晶区轧制，开轧温度控在850～950℃范围内，终轧温度控制在750～850℃范围内，未再结晶区轧制压缩比控制保持在3-7倍；
d)终轧后的钢板先进行空冷，再水冷：若生产针状铁素体(AF)型钢板，水冷开始温度在Ar3以上0～35℃；若生产铁素体贝氏体(F+B)型钢板，水冷开始温度在Ar3以下10～60℃，使钢板在入水冷却前生成体积分数为20％～80％的铁素体相；
e)水冷过程中冷却速度范围控制在15～40℃/s，终冷温度控制在500℃及其以下，将水冷后的钢板经矫直改善板型后进行堆垛缓冷；
f)堆垛缓冷时间根据环境温度、钢板厚度进行调整：板厚在20mm及其以下，不堆垛；板厚超过20mm后，环境温度在15℃以上，堆垛4-12小时；环境温度在15℃以下，堆垛15-30小时。
2.根据权利要求1所述的一种具有优良应变时效性能的管线用钢板的制造方法，其特征在于，所述的钢板当厚度t超过20mm后，添加Mo、Cu：Mo:0～0.20％，Cu:0～0.40％，添加方式为[Mo％]＝(t-20)×0.01+0.02，Cu-Ni按照1:1的比例添加。
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Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101906568A (zh) * | 2010-08-12 | 2010-12-08 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高钢级大应变管线钢和钢管的制造方法 |
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| JPH08209240A (ja) * | 1995-02-02 | 1996-08-13 | Nippon Steel Corp | 耐ｃｏ２ 腐食性および低温靱性の優れたラインパイプ用鋼板の製造方法 |
| JP5143473B2 (ja) * | 2007-05-15 | 2013-02-13 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｈａｚ靱性に優れた高強度低降伏比鋼板の製造方法 |
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Patent Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| CN101906568A (zh) * | 2010-08-12 | 2010-12-08 | 中国石油天然气集团公司 | 一种高钢级大应变管线钢和钢管的制造方法 |
| CN102828120A (zh) * | 2011-06-14 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种基于应变设计的经济型管线用钢及其制造方法 |
| CN102828125A (zh) * | 2011-06-14 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种基于应变设计的管线用钢x70及其制造方法 |
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