CN103836833B - 可连续运行的VOCs制冷回收*** - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种可连续运行的VOCs制冷回收***,包括相互并联设置的蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B,所述的每个蒸汽冷凝器分别设置有制冷剂入、出口,并且制冷剂出口连接有压缩机YSJ‑302,压缩机YSJ‑302与蒸发冷凝器ZFLNQ201相连,蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂进口相连;所述压缩机YSJ‑302与蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B的制冷剂入口3A1、3B1之间还分别设置有与蒸发冷凝器ZFLNQ201相并联的第一阀门以及第二阀门;所述蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B的制冷剂出口3A2、3B2与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间分别通过第三阀门以及第四阀门相连。本发明的VOCs制冷回收***,能够连续运行,能效比高,投资更少,不单解决了大阀门、除霜加热器的投资问题,同时使设备整体体积大大缩小。
Description
技术领域
本发明涉及气体回收领域,尤其涉及一种可连续运行的VOCs制冷回收***。
背景技术
在进行挥发性有机化合物蒸汽(VOCs)的回收时,通常会用到几种回收方法的组合工艺技术,如冷凝+吸附工艺,冷凝+膜分离工艺,压缩+冷凝工艺,以上回收技术都需要以冷凝法回收技术为基础。
冷凝法用于油气回收或其他有机挥发性蒸汽(VOCs)回收时,由于工艺和投资额限制,常常不能在前端加装分子筛脱水设备,由于油库间歇发油的特点,传统的用于油气回收的冷凝法工艺都是间歇运行,常利用不发油的间歇时间除霜。
一种典型的冷凝法工艺为:由利用低温尾气冷量的前置预冷换热器和之后的两到三级降温组成,一级冷凝温度一般控制在3℃~5℃,使之尽量接近0℃又高于0℃,最大限度地去除液态水而又不致在换热器上结冰,以减轻二三级换热器的结霜负担。二级通常需要-20℃~-40℃的低温,视工艺需要可能需要第三级-50℃~-70℃,使油气含量降到100g/Nm3内,以方便之后的进一步对油气处理的工艺(通常为吸附法工艺),最终使油气排放满足国家标准非甲烷总烃含量≤25g/m3的要求。为得到上述二(三)级油气冷凝需要的低温,其制冷***常采用二元复叠式制冷的形式。
对于化工厂的VOCs回收,在照搬油气回收的冷凝法工艺时遇到了困难。由于化工厂的生产是连续的,其尾气排放也是连续在进行,采用间歇除霜的方式是不可能的。
故对于化工厂的VOCs回收,现在常常直接用吸附法工艺,而直接使用吸附法工艺会使吸附设备庞大,吸附剂大量更换造成对环境的二次污染等难题,故一些厂家还是选择冷凝+吸附的回收工艺。在使用冷凝法时,常常使用简单的双***或双换热器(蒸汽冷凝器)结构,双***即是制冷、换热器(蒸汽冷凝器)都为两套独立的***,互不影响,交替运行,由于投资太大,采用较少。在解决冷凝法的结冻问题时,另有较为典型的双换热器工艺:
双换热器切换除霜:
如图1所示,挥发性有机化合物蒸汽(VOCs)进入蒸汽冷凝器1,使蒸汽温度降至3℃~5℃,以最大限度的去除VOCs中的水蒸气,使凝结水从疏液阀SYF1排出,气体部分经K37电动阀门,把VOCs导入蒸汽冷凝器2A(制冷介质停止对蒸汽冷凝器2A制冷),电动阀K33、K36打开,VOCs再被导入蒸汽冷凝器2B,同时制冷介质对蒸汽冷凝器2B制冷,使VOCs蒸汽降至-10℃~-60℃,部分蒸汽被冷凝后经疏液阀SYF2B排出,气体部分经电动阀K32排出。
运行一段时间,当蒸汽冷凝器2B结霜加重,进出口压力差增大后,电动阀K38、K35、K44、K31打开,电动阀K37、K36、K32、K33关闭,3℃~5℃的VOCs蒸汽(或20℃~30℃的VOCs蒸汽(采用停止对蒸汽冷凝器1的供冷,使VOCs温度逐渐回升至20℃~30℃来除霜的方法时))先经蒸汽冷凝器2B,以对蒸汽冷凝器2B进行除霜,同时回收蒸汽冷凝器2B的冷量,最终使蒸汽冷凝器2B温度升至3℃左右,使蒸汽冷凝器2B内霜(冰)融化,并经下部疏液阀排出,气体部分经电动阀K44、K35进入蒸汽冷凝器2A,同时制冷介质对蒸汽冷凝器2A制冷,使VOCs蒸汽降至-10℃~-60℃,部分蒸汽被冷凝后经疏液阀SYF2A排出,气体部分经电动阀K31排出。
无论是直接采用蒸汽冷凝器1出来的3℃~5℃气体除霜的方案,还是采用停止对蒸汽冷凝器1的供冷,使VOCs蒸汽温度逐渐回升来除霜的方案,都不能保证蒸汽冷凝器2B的除霜时间正好与蒸汽冷凝器2A的结霜恶劣度吻合,往往在蒸汽冷凝器2B除霜还未结束时,蒸汽冷凝器2A结霜就已加重,以致不得不勉强切换至蒸汽冷凝器2B,如此恶性循环,虽然延长了持续运行时间,但还是很难连续运行。故为了防止持续的结霜使蒸汽冷凝器冰堵,通常其蒸汽冷凝器(常为板式换热器)板片间距需设计到4mm~8mm,VOCs蒸汽在蒸汽冷凝器里都达不到紊流状态,传热效果大大降低,且蒸汽冷凝器(板式换热器)尺寸大大增加。
为此,也有采取在以上流程的基础上,增加电加热器,再次对已经从蒸汽冷凝器1降温至3℃~5℃的VOCs蒸汽加热,使已经被蒸汽冷凝器1去除掉大量水分的VOCs蒸汽温度迅速升高至30℃~60℃,然后进入需除霜的蒸汽冷凝器,已达到对其除霜的目的,如图2所示。
无论是需要处理的油气还是化工厂VOCs,其气体流量都比较大,每小时流量达几百甚至几千标方,而进行VOCs蒸汽回收时其操作压力一般为常压,为了配合如此巨大的常压气量,采用以上工艺时,其切换用的阀门需配置从DN100至DN500不等的口径,除霜电加热动辄几十千瓦甚至上百千瓦,而无论是电动球阀还是电加热器,由于VOCs大多都具有易燃易爆的特点,所有电器都必须设计成防爆结构,设备能耗和设备投资都不经济。也有采用部分气体分流加热除霜的方案,虽然能耗有所下降,由于流程较为复杂,性价比不高而采用较少。另一方面,以上每种除霜方案都是利用热的VOCs来加热除去处于同侧的结霜(冰),由于操作不慎或恶劣天气等极端情况下,若蒸汽冷凝器冰层结得较厚甚至堵塞VOCs通道,则除霜时间将急剧增加甚至根本无法除霜。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种能够连续运行,能效比高,投资更少的VOCs制冷回收***。
为解决上述问题,本发明的一种可连续运行的VOCs制冷回收***,包括相互并联设置的蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B,所述的每个蒸汽冷凝器分别设置有制冷剂入、出口,并且制冷剂出口连接有压缩机YSJ-302,压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201相连,蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂入口相连;所述压缩机YSJ-302与蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B的制冷剂入口3A1、3B1之间还分别设置有与蒸发冷凝器ZFLNQ201相并联的第一阀门以及第二阀门;所述蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B的制冷剂出口3A2、3B2与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间分别通过第三阀门以及第四阀门相连;挥发性有机化合物蒸汽分别通过阀门K39和K40通向并联设置的蒸汽冷凝器3A和蒸汽冷凝器3B进行冷凝回收:蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂入口3A1、3B1之间分别通过第五阀门和第六阀门相连,并在蒸发冷凝器ZFLNQ201出口与制冷剂入口3A1、3B1连接的阀门前设置有节流阀MXG301。
所述第一阀门、第二阀门为电磁阀DCF31、DCF32。
所述第三阀门、第四阀门为止回阀ZHF35、ZHF36。
在所述蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂入口3A1、3B1入口之间设置有节流阀MXG301。
所述第五阀门为止回阀ZHF33,第六阀门为止回阀ZHF44。
所述压缩机YSJ-302与制冷剂出口3A2、3B2之间还分别设置有电磁阀DCF37、DCF38;所述压缩机YSJ-302与制冷剂出口3A2、3B2之间还分别设置有与电磁阀DCF37、DCF38相并联的节流阀MXG501、MXG502。
所述压缩机YSJ-302与节流阀MXG501、MXG502之间还分别设置有电磁阀DCF501、DCF502。
所述压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间通过具有减压功能的预冷冷凝器FLNQ302相连。
所述压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间通过电磁阀DCF30相连。
所述可连续运行的VOCs制冷回收***为第N级制冷回收***,在其前方还设置有一级制冷回收***,该一级制冷回收***包括蒸汽冷凝器1;其中N为2或3。
本发明的可连续运行的VOCs制冷回收***,由于VOCs回收设备的回收气体一般为常压的气态,而使之降温的制冷介质(制冷剂)一般为液态蒸发,利用的是其潜热,故蒸汽冷凝器两侧实际为不对称流,本发明依靠切换较小体积流量的制冷剂侧,来实现VOCs蒸汽冷凝器的除霜和正常回收则阀门口径将大大缩小;另一方面,对于VOCs***的除霜,由于电加热器是把电能直接转化为热能,一千瓦电能只能转化为一千瓦热能,而本发明能够使用类似空调***的逆循环,一千瓦电能可以获得大于一千瓦的热能(一千瓦电能对制冷剂做功使制冷剂相变,相变的制冷剂使环境的热能发生了迁移),便能有效的节约能源,故热氟除霜是最好的节约除霜能量的方法。
本发明的VOCs制冷回收***,能够连续运行,能效比高,投资更少,不单解决了大阀门、除霜加热器的投资问题,同时使设备整体体积大大缩小。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案,下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本实用新型的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动性的前提下,还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是现有技术中双换热器切换除霜的工艺示意图;
图2是现有技术中在图1基础上,增加电加热器的工艺示意图;
图3是本发明一种可连续运行的VOCs制冷回收***的工艺示意图一;
图4是本发明VOCs制冷回收***的工艺示意图二。
具体实施方式
为了使本技术领域的人员更好地理解本发明技术方案,下面结合实施方式对本发明作进一步的详细说明。
现有技术中,在解决冷凝法的结冻问题时,另有较为典型的双换热器工艺:
双换热器切换除霜:
如图1所示,挥发性有机化合物蒸汽(VOCs)进入蒸汽冷凝器1,使蒸汽温度降至3℃~5℃,以最大限度的去除VOCs中的水蒸气,使凝结水从疏液阀SYF1排出,气体部分经K37电动阀门,把VOCs导入蒸汽冷凝器2A(制冷介质停止对蒸汽冷凝器2A制冷),电动阀K33、K36打开,VOCs再被导入蒸汽冷凝器2B,同时制冷介质对蒸汽冷凝器2B制冷,使VOCs蒸汽降至-10℃~-60℃,部分蒸汽被冷凝后经疏液阀SYF2B排出,气体部分经电动阀K32排出。
运行一段时间,当蒸汽冷凝器2B结霜加重,进出口压力差增大后,电动阀K38、K35、K44、K31打开,电动阀K37、K36、K32、K33关闭,3℃~5℃的VOCs蒸汽(或20℃~30℃的VOCs蒸汽(采用停止对蒸汽冷凝器1的供冷,使VOCs温度逐渐回升至20℃~30℃来除霜的方法时))先经蒸汽冷凝器2B,以对蒸汽冷凝器2B进行除霜,同时回收蒸汽冷凝器2B的冷量,最终使蒸汽冷凝器2B温度升至3℃左右,使蒸汽冷凝器2B内霜(冰)融化,并经下部疏液阀排出,气体部分经电动阀K44、K35进入蒸汽冷凝器2A,同时制冷介质对蒸汽冷凝器2A制冷,使VOCs蒸汽降至-10℃~-60℃,部分蒸汽被冷凝后经疏液阀SYF2A排出,气体部分经电动阀K31排出。
无论是直接采用蒸汽冷凝器1出来的3℃~5℃气体除霜的方案,还是采用停止对蒸汽冷凝器1的供冷,使VOCs蒸汽温度逐渐回升来除霜的方案,都不能保证蒸汽冷凝器2B的除霜时间正好与蒸汽冷凝器2A的结霜恶劣度吻合,往往在蒸汽冷凝器2B除霜还未结束时,蒸汽冷凝器2A结霜就已加重,以致不得不勉强切换至蒸汽冷凝器2B,如此恶性循环,虽然延长了持续运行时间,但还是很难连续运行。故为了防止持续的结霜使蒸汽冷凝器冰堵,通常其蒸汽冷凝器(常为板式换热器)板片间距需设计到4mm~8mm,VOCs蒸汽在蒸汽冷凝器里都达不到紊流状态,传热效果大大降低,且蒸汽冷凝器(板式换热器)尺寸大大增加。
为此,也有采取在以上流程的基础上,增加电加热器,再次对已经从蒸汽冷凝器1降温至3℃~5℃的VOCs蒸汽加热,使已经被蒸汽冷凝器1去除掉大量水分的VOCs蒸汽温度迅速升高至30℃~60℃,然后进入需除霜的蒸汽冷凝器,已达到对其除霜的目的,如图2所示。
无论是需要处理的油气还是化工厂VOCs,其气体流量都比较大,每小时流量达几百甚至几千标方,而进行VOCs蒸汽回收时其操作压力一般为常压,为了配合如此巨大的常压气量,采用以上工艺时,其切换用的阀门需配置从DN100至DN500不等的口径,除霜电加热动辄几十千瓦甚至上百千瓦,而无论是电动球阀还是电加热器,由于VOCs大多都具有易燃易爆的特点,所有电器都必须设计成防爆结构,设备能耗和设备投资都不经济。也有采用部分气体分流加热除霜的方案,虽然能耗有所下降,由于流程较为复杂,性价比不高而采用较少。另一方面,以上每种除霜方案都是利用热的VOCs来加热除去处于同侧的结霜(冰),由于操作不慎或恶劣天气等极端情况下,若蒸汽冷凝器冰层结得较厚甚至堵塞VOCs通道,则除霜时间将急剧增加甚至根本无法除霜。
如图3所示,本发明的一种可连续运行的VOCs制冷回收***,包括相互并联设置的蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B。
所述的每个蒸汽冷凝器分别设置有制冷剂入、出口,并且制冷剂出口连接有压缩机YSJ-302,压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201相连,蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂进口相连。
所述压缩机YSJ-302与蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B的制冷剂入口3A1、3B1之间还分别设置有与蒸发冷凝器ZFLNQ201相并联的电磁阀DCF31、DCF32。
所述压缩机YSJ-302与蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B的制冷剂出口3A2、3B2之间还分别设置有与蒸发冷凝器ZFLNQ201相并联的止回阀ZHF35、ZHF36。
在所述蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂入口3A1、3B1入口之间设置有节流阀MXG301。
所述压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间通过具有节流功能的预冷冷凝器FLNQ302相连。当然,所述压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间也可以通过电磁阀DCF30相连,参见图4。
所述蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂入口3A1、3B1之间还分别设置有止回阀ZHF33、ZHF44。
所述压缩机YSJ-302与制冷剂出口3A2、3B2之间还分别设置有电磁阀DCF37、DCF38;所述压缩机YSJ-302与制冷剂出口3A2、3B2之间还分别设置有与电磁阀DCF37、DCF38相并联的节流阀MXG501、MXG502。
所述压缩机YSJ-302与节流阀MXG501、MXG502之间还分别设置有电磁阀DCF501、DCF502。
所述可连续运行的VOCs制冷回收***为第N级制冷回收***,在其前方还设置有一级制冷回收***,该一级制冷回收***包括蒸汽冷凝器1;其中N为2或3。
实施例:
如图3所示,设置有三级制冷回收***,每一级制冷回收***包括有蒸汽冷凝器以及对蒸汽冷凝器进行制冷的制冷***。
制冷阶段——VOCs流程为:需回收的VOCs进入一级制冷回收***中的蒸汽冷凝器1,一级制冷***为蒸汽冷凝器1提供冷量,使VOCs降温至3℃~5℃,去除大量水分后,液体排出,剩余气体部分经电动阀K9或K10进入二级制冷回收***中的蒸汽冷凝器2A或2B,二级制冷***为蒸汽冷凝器2A或2B提供冷量,使VOCs降温至-20℃~-40℃,部分VOCs被冷凝成液体排出,剩余气体部分经电动阀K39或K40进入三级制冷回收***中的蒸汽冷凝器3A或3B,三级制冷***为蒸汽冷凝器3A或3B提供冷量,使VOCs降温至-50℃~-70℃,部分VOCs液化后排出,剩余气体部分排出至后续处理***。
二级制冷***、三级制冷***流程(图中只示出三级制冷***,故以三级***制冷为例):从蒸汽冷凝器热3A交换后经电磁阀DCF37返回的气态制冷剂被压缩机YSJ-302吸入,经压缩后变为高压高温气体(1.0MPa~2.5MPa,90℃~130℃),由于具有节流功能的预冷冷凝器FLNQ302的压降作用,大部分高温气体经电磁阀DCF32进入蒸汽冷凝器3B,与蒸汽冷凝器3B进行热交换除霜后,再经止回阀ZHF36,与从预冷冷凝器FLNQ302出来的气体汇合,然后进入蒸发冷凝器ZFLNQ201换热,气态制冷剂在此被降温为低温液体,低温液态制冷剂经节流阀MXG301节流降压,低压的液态制冷剂经止回阀ZHF33被送入蒸汽冷凝器3A与其中的VOCs蒸汽换热;由于压差作用,此时止回阀ZHF44的一侧为低压的液态制冷剂,另一侧为高压的气态制冷剂,由于压差作用,止回阀ZHF44为关闭状态;低温低压的制冷剂在蒸汽冷凝器3A内蒸发吸热后变为低压气体,然后经电磁阀DCF37返回后被再次吸入压缩机YSJ-302,完成一个制冷除霜循环。
除霜阶段——待蒸汽冷凝器3A需要除霜时,VOCs气路上的电动阀K40打开,电动阀K39关闭,VOCs进入蒸汽冷凝器3B,同时电磁阀DCF31打开,高温高压的制冷剂进入蒸汽冷凝器3A,对蒸汽冷凝器3A进行除霜,蒸汽冷凝器3A吸收高温制冷剂的热量,其换热器内部的结霜溶解变为液态水被排出,从蒸汽冷凝器3A排出的高压热气态制冷剂经过止回阀ZHF35与从预冷冷凝器FLNQ302排出的高温高压制冷剂汇合,进入蒸发冷凝器ZFLNQ201,高温高压制冷剂在此被冷凝为低温高压的液体后,再进入节流阀MXG301被节流降压为低温低压的制冷剂液体,低温低压的制冷剂液体经止回阀ZHF44(此时止回阀ZHF33因压差作用被关闭)后进入蒸汽冷凝器3B,低温低压的制冷剂在蒸汽冷凝器3B中吸热蒸发,使进入蒸汽冷凝器3B中的VOCs气体冷却,部分VOCs气体被冷凝为液体并排出,剩余气体部分排出至后续处理***。
压力平衡、温度平衡阶段——当除霜结束后,电磁阀DCF32关闭,阻止高温制冷剂进入蒸汽冷凝器3B,但此时蒸汽冷凝器3B内制冷剂侧还是保持着刚才除霜时的高压状态,此时电磁阀DCF502打开,由于节流阀MXG502的作用,蒸汽冷凝器3B内的压力降逐渐降低,并使蒸汽冷凝器3B内温度和压力都逐渐与蒸汽冷凝器3A接近,等待下一次循环时低温低压制冷剂的再次流入。
低温低压制冷剂液体在蒸汽冷凝器3B中蒸发吸热后变成低温低压的气态,经电磁阀DCF38后被压缩机YSJ-302吸入参与第二次循环。
有的VOCs冷却回收***若设置有二级降温***(如图3中就没有画出二级降温***中的制冷***),同样可采取以上循环的制冷流程进行制冷和除霜。
本发明在蒸汽冷凝器3A(3B)的制冷剂出口侧与制冷压缩机YSJ-302的吸气侧设置有节流阀MXG501(502),可使蒸汽冷凝器结束除霜后内压逐步降低至制冷压缩机的吸气压力,从而阻止了再次制冷时高压制冷剂对制冷压缩机YSJ-302的冲击。
在上述节流阀MXG501(502)上设有小型电磁阀DCF501(502),可防止在蒸汽冷凝器除霜时,参与除霜的高压高温制冷剂从节流阀流入制冷剂压缩机YSJ-302的吸气侧,而损失部分参与制冷循环的制冷剂。而小型制冷***由于其本身所需制冷量不大,此平衡损失小,可以不设置此切断阀。
巧妙的利用压差作用,选择用止回阀ZHF33、ZHF44替代电磁阀来进行关断作用,有效的减少了防爆电器部件,当然,上述流程中的止回阀完全可以使用电磁阀来替代。由于VOCs回收一般为常压,故传统方案在VOCs侧切换气路流程时不能利用止回阀的压差关断作用。
在制冷压缩机YSJ-302制冷剂排出管路上设置有降压元件预冷冷凝器FLNQ302,当任一除霜电磁阀DCF31(32)打开时,可使高温高压的热制冷剂持续导流进入蒸汽冷凝器内。其中预冷冷凝器可以换做其他具有降压或切断功能的电器或者装置,如图4所示,其元件采用电磁阀DCF30的关断作用来引流,使除霜时全部高温制冷剂流入蒸汽冷凝器而除霜。
由于本发明在除霜时不会增加功率消耗,而且不影响制冷效果,故可随时进行,可大大缩短除霜周期,从而使蒸汽冷凝器的换热片间距减小,减小了蒸汽冷凝器的体积,提高了传热效率。
本发明采用了在蒸汽冷凝器(常为板式换热器)的制冷侧间接除霜的方案,避免了直接在蒸汽冷凝器的VOCs流程侧除霜时,冰层可能堵实导致除霜无法进行的情形。
本发明上所使用的电磁阀、止回阀等多数都集中在体积流量更小的制冷剂回路上,比在VOCs侧使用口径巨大的电动球阀改变气路容易得多。
与现有技术相比,本发明采用了处于热蒸汽的制冷剂直接相变除霜(热氟冲霜),能效比高。
由于热氟冲霜是直接在蒸汽冷凝器(常使用板式换热器)的内部进行的,故传热快,除霜迅速,一般在15分钟~30分钟内即可完成,大大节约了除霜时间,制冷除霜的周期可大大缩短,板式换热器板片间距可缩小至3mm内,大大减小了换热器体积,减小的板片间距也增加了传热效果,使换热器所需传热面积减小。
热氟冲霜,制冷剂的温度来自压缩机的压缩热,其最高温度被天然的控制在130℃以内,比电加热除霜更安全。
因热氟冲霜是在蒸汽冷凝器的制冷侧进行,蒸汽冷凝器的气流通道即使被冻实了,也能对之除霜。
由于制冷剂侧流体体积流量小,故可利用较小口径的电磁阀实现气流的切换,比切换VOCs侧气流用电动阀口径大大缩小。
由于制冷剂侧存在较大压差,利用了止回阀在压力差下的关断作用而减少防爆阀门的使用。
Claims (9)
1.一种可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:包括相互并联设置的蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B,所述的每个蒸汽冷凝器分别设置有制冷剂入、出口,并且制冷剂出口连接有压缩机YSJ-302,压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201相连,蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂入口相连;所述压缩机YSJ-302与蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B的制冷剂入口3A1、3B1之间还分别设置有与蒸发冷凝器ZFLNQ201相并联的第一阀门以及第二阀门;所述蒸汽冷凝器3A以及蒸汽冷凝器3B的制冷剂出口3A2、3B2与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间分别通过第三阀门以及第四阀门相连;挥发性有机化合物蒸汽分别通过阀门K39和K40通向并联设置的蒸汽冷凝器3A和蒸汽冷凝器3B进行冷凝回收:蒸发冷凝器ZFLNQ201与制冷剂入口3A1、3B1之间分别通过第五阀门和第六阀门相连,并在蒸发冷凝器ZFLNQ201出口与制冷剂入口3A1、3B1连接的阀门前设置有节流阀MXG301。
2.如权利要求1所述的可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:所述第一阀门、第二阀门为电磁阀DCF31、DCF32。
3.如权利要求1所述的可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:所述第三阀门、第四阀门为止回阀ZHF35、ZHF36。
4.如权利要求1所述的可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:所述第五阀门为止回阀ZHF33,所述第六阀门为止回阀ZHF44。
5.如权利要求1所述的可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:所述压缩机YSJ-302与制冷剂出口3A2、3B2之间还分别设置有电磁阀DCF37、DCF38;所述压缩机YSJ-302与制冷剂出口3A2、3B2之间还分别设置有与电磁阀DCF37、DCF38相并联的节流阀MXG501、MXG502。
6.如权利要求5所述的可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:所述压缩机YSJ-302与节流阀MXG501、MXG502之间还分别设置有电磁阀DCF501、DCF502。
7.如权利要求1所述的可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:所述压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间通过具有减压功能的预冷冷凝器FLNQ302相连。
8.如权利要求1所述的可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:所述压缩机YSJ-302与蒸发冷凝器ZFLNQ201之间通过电磁阀DCF30相连。
9.如权利要求1至8任一项所述的可连续运行的VOCs制冷回收***,其特征在于:所述可连续运行的VOCs制冷回收***为第N级制冷回收***,在其前方还设置有一级制冷回收***,该一级制冷回收***包括蒸汽冷凝器1;其中N为2或3。
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