CN103808433B

CN103808433B - 核电站热功率测量漂移的监测方法

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Publication number: CN103808433B
Application number: CN201210456761.9A
Authority: CN
Inventors: 张大勇; 夏明�; 池志远; 柴伟东
Original assignee: China General Nuclear Power Corp; Daya Bay Nuclear Power Operations and Management Co Ltd; Guangdong Nuclear Power Joint Venture Co Ltd
Current assignee: China General Nuclear Power Corp; Daya Bay Nuclear Power Operations and Management Co Ltd; Guangdong Nuclear Power Joint Venture Co Ltd
Priority date: 2012-11-14
Filing date: 2012-11-14
Publication date: 2017-12-26
Anticipated expiration: 2032-11-14
Also published as: CN103808433A

Abstract

本发明公开了一种核电站热功率测量漂移的监测方法，包括如下过程：对汽轮机一级前压力变化量dQ_汽机进行监测，并与燃料循环中的初始值Q_汽机进行对比；对给水流量的变化量dQ_给水进行监测，并与给水量Q_给水进行对比；根据函数监测函数E的变化情况；当所述函数E超出预定值时，确定其发生测量漂移。通过本发明的方法，可实现实时、在线监测核电站热功率测量漂移，直观呈现漂移情况的发生，可以据此采取预防措施，避免由此造成不良后果，保证核电站的安全运行。

Description

核电站热功率测量漂移的监测方法

【技术领域】

本发明涉及检测技术，特别涉及一种适用于核电站热功率测量漂移的检测技术。

【背景技术】

在美国、法国和中国等各国运行的核电站中，随着运行时间的延长，不时会出现核岛热功率出现高估或低估的现象，这种事件的出现，降低了核电站运行的安全裕量。如果不加以重视和解决，随着热功率测量的不断漂移，测量结果会呈现不断的震荡扩大，甚至有导致控制***崩溃，造成不可估量的安全事故。

核电机组主给水流量控制，是影响蒸汽发生器水位调节的重要参数，直接影响到核电站的安全稳定运行。

请参考图1所示的核电机组主给水流量控制***管道中的孔板结构示意图，大亚湾及岭澳核电机组主给水流量控制***管道中所安装孔板内径理论值为270mm，按照国际标准只需进行目测检查，要求也比较简单。国际标准ISO5167-2003对迎面角边缘的相关规定为：上游边缘应为直角，孔板开孔与上游端面之间夹角为90°±0.3°，迎面角G应无卷口，无毛边，亦无目测可见的任何异常，迎面角G应为尖锐的，如边缘半径r_k不大于0.0004d(d为内孔直径)，可认为是尖锐的。

孔板迎面角G(即孔板入口边缘的尖锐度)在安装投运后，就会开始遭到破坏。在使用中，由于流体的磨蚀作用，特别是对于高压、或高流速含颗粒的流体以及高温蒸汽等，它的入口边缘将更快地变钝，被磨成圆形入口边缘。其结果是：在相同的流量下，孔口后流体的收缩程度减弱，差压不断降低，会形成日益增大的负的流量误差。孔板出口处的流束最小截面积在入口被磨蚀后已经增大，如果在此状况下能够标定，会发现该孔板的流出系数已经增大，但使用中仍沿用按标准公式计算得出的较小的系数，会出现日益增大的负的***误差。所以对迎面角边缘的测量对后续流量的计算及其验证是很有必要的。

【发明内容】

本发明的主要目的是：提供一种能够实时监测核电站热功率测量漂移的方法。

为此，本发明提出了一种核电站热功率测量漂移的监测方法，包括如下过程：

对汽轮机一级前压力变化量dQ_汽机进行监测，并与燃料循环中的初始值Q_汽机进行对比；

对给水流量的变化量dQ_给水进行监测，并与给水量Q_给水进行对比；

根据函数监测函数E的变化情况；

当所述函数E超出预定值时，判定发生热功率测量漂移。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述函数E的变化情况，为在整个燃料循环中监测所有满功率标杆工况下得到。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述预定值为±0.6。

上述的监测方法，其中的实施方式中，当所述函数E的值连续超出所述预定值时，判定发生热功率测量漂移。

上述的监测方法，其中的实施方式中，当确定发生测量漂移后，还包括检测核电机组主给水流量控制***管道中的孔板迎面锐角边缘半径的过程。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述检测孔板迎面锐角边缘半径的过程采用三坐标扫描测量法，经拟合并计算得到。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述检测孔板迎面锐角边缘半径的过程具体包括：

三坐标扫描测量：将孔板内孔圆分为若干等份，确定均布的若干测量点；对孔板每个迎面锐角边缘测量点进行剖面扫描；采集测量点空间坐标值；得到迎面角的形状曲线；

拟合：对所述迎面角的形状曲线进行拟合，得到迎面锐角边缘剖面圆形；

计算：以所述圆形的半径为测量点计算得出迎面锐角边缘半径值。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述计算过程中，取多个迎面锐角边缘半径测量值的平均值作为最终结果。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述拟合采用最小二乘法、或拟合函数法、或趋势线法。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述三坐标扫描测量过程中，将孔板内圆均分为8等份，在圆上每隔45°确定一个测量点。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述三坐标扫描测量过程中，进行剖面扫描的扫描间隔设定为5微秒。

上述的监测方法，其中的实施方式中，当所述迎面锐角边缘半径测量值满足以下之一或之二条件时，判定所述孔板不合格；

多个所述测量值的平均值大于0.00032d(d为孔板内径值)；

所述迎面锐角边缘半径测量值中，有三个或三个以上大于0.0004d(d为孔板内径值)。

上述的监测方法，其中的实施方式中，所述拟合的具体过程包括：对边缘扫描曲线进行处理，删除锐角附近的无用点，选取边缘单边的最大拐点处作该边的延长线，根据扫描圆弧进行拟合，得到迎面锐角边缘剖面圆形；剖面圆形包含扫描圆弧段，并与最大拐点的延长线相切。

通过本发明的方法，可实现实时、在线监测核电站热功率测量漂移，直观呈现漂移情况的发生，可以据此采取预防措施，避免由此造成不良后果，保证核电站的安全运行。

而根据测量漂移情况，可进一步及时对核电机组主给水流量控制***管道中的的孔板迎面锐角边缘半径进行测量，对孔板入口边缘的尖锐度进行量化，可以更好地了解孔板在核电机组运行中的状态，及时更换孔板，从而保证核岛热功率的准确计算和机组安全。

【附图说明】

图1是核电机组主给水流量控制***管道中的孔板结构示意图；

图2视为无漂移情况的无量纲函数E的曲线图；

图3视为存在漂移情况的无量纲函数E的曲线图；

图4三坐标扫描测量法示意图；

图5是记录的数据图形及拟合圆示意图；

图6上游面磨损严重的非理想圆弧拟合圆示意图；

图7孔径内径表面磨损严重的非理想圆弧拟合圆示意图；

【具体实施方式】

下面通过具体的实施例并结合附图对本发明作进一步详细的描述。

实施例一：

核电站反应堆在功率运行时，其堆芯功率都是以热平衡计算值为基准的，其原理为通过二环路能量平衡原理求出反应堆堆芯功率。在额定功率运行情况下，如能对其误差分析进行正确分析，就能保证反应堆热功率即能安全运行又能满发，同时，也能发现参数的波动，及时诊断是否出现参数测量漂移。

反应堆热功率的确定以及误差的确定

反应堆热功率计算公式是：

其中：

WR为反应堆堆芯(NSSS)热功率；

WΔPr为单位时间里其它热源传给反应堆冷却***的热量(MW)；

Qe是蒸汽发生器二回路的给水流量；

Qp是蒸汽发生器二回路的排污流量；

He是蒸汽发生器二回路的给水焓；

Hp是蒸汽发生器二回路的排污水焓；

Hv是蒸汽发生器二回路出口的湿蒸汽焓(kJ/kg)；

Hv＝x Hvs+(1-x)Hes；

x是蒸汽发生器出口蒸汽品质(无量纲)；

1-x是蒸汽发生器出口蒸汽中水的含量(无量纲)；

Hes是饱和水的焓(kJ/kg)；

Hvs是饱和蒸汽焓(kJ/kg)；

反应堆热功率的相对误差如下：

其中：

ΔW反应堆热功率绝对误差；

W反应堆热功率；

WSG1、WSG2、WSG3为1、2、3蒸汽发生器内二回路工作介质获得的热功率(MW)；

ΔWSG1、ΔWSG2、ΔWSG3为1、2、3蒸汽发生器热功率绝对误差；

ΔWΔPr为其它热源绝对误差；

Δ代表相应项的绝对误差；

角标SG代表蒸汽发生器；上述表达式中，的值可以视为常数0.25，其他三项可以用下列公式计算：

当排污关闭时，关系式可以简化为：

热平衡的可能误差包括随机误差和***误差：

a)随机误差的计算：

测量值的误差列举如下：

◆给水温度误差Δt_ARE/t_ARE

其中：

E_Pt100是基于RTD的误差.

E_thermowell是经过套管后温度测量引起的误差。

E_3144是基于温度变送器的误差。

E_AVE是对采样点取平均值的不确定度而引起的误差

E_ACQ是基于采集模块的误差，包括绝缘放大器误差和ADC误差

NB_ACQ是采样个数；

σ是测量值的标准偏差，2σ是指在95％置信度时的绝对偏差值；

角标ARE代表给水。

给水压力误差ΔP_ARE/P_ARE

其中：

E_3051是基于压力变送器的误差

E_LONGTIME是长时间稳定性误差。

E_AVE是对采样点取平均值的不确定度而引起的误差。

E_ACQ是基于采集模块的误差，包括绝缘放大器误差和ADC误差；

NB_ACQ是采样个数；

σ是测量值的标准偏差，2σ是指在95％置信度时的绝对偏差值。

ARE偏压误差Δ(ΔP_ARE)/ΔP_ARE

其中：

E_3051是基于压力变送器的误差

E_LONGTIME是长时间稳定性误差。

E_AVE是对采样点取平均值的不确定度而引起的误差。

E_ACQ是基于采集模块的误差，包括绝缘放大器误差和ADC误差

NB_ACQ是采样个数；

VVP压力误差ΔP_VVP/P_VVP

其中：

E_3051是基于压力变送器的误差

E_LONGTIME是长时间稳定性误差

E_AVE是对采样点取平均值的不确定度而引起的误差。

E_ACQ是基于采集模块的误差，包括绝缘放大器误差和ADC误差

NB_ACQ是采样个数；

计算值的误差列举如下：

其中：

xi表示i号蒸汽发生器出口蒸汽品质；

Hvsi表示i号蒸汽发生器饱和蒸汽焓(kJ/kg)；

小标i表示对应的第i号蒸汽发生器，即当i＝1时，各参数都对应1号蒸汽发生器参数。

其中

于是:

饱和蒸汽焓的误差来自压力测量的误差，以及计算水和蒸汽热力性质的ASME公式误差。因此：

其中：

Hvsi表示i号蒸汽发生器饱和蒸汽焓(kJ/kg)；

下标Pvi和f分别表示来自于压力测量的误差和计算水和蒸汽热力性质的ASME公式误差。

基于压力测量的误差是：

由ASME公式求导后得到。

蒸汽发生器运行范围内的ASME公式误差是4kJ/kg，因此：

饱和水焓的误差来自压力测量的误差，以及计算水和蒸汽的热力性质的ASME公式误差。因此：

基于压力测量的误差是：

得自ASME公式求导后得到。

蒸汽发生器运行范围内的ASME公式误差是0.8kJ/kg，因此：

因为水的体积弹性系数非常大，所以压力测量的误差对给水焓计算误差的影响就可以忽略不计。在给水焓计算误差中只考虑温度测量误差和ASME公式误差。因此：

基于温度测量不确定性的误差为：

其中：

te为给水温度；

Δte为给水温度绝对误差；

小标i表示对应的第i号蒸汽发生器。

由计算给水焓的ASME公式求导后得到。

蒸汽发生器运行范围内的ASME公式误差是0.5kJ/kg，因此：

根据ISO5167(2003),给水焓的标准偏差为：

其中：

小标i表示对应的第i号蒸汽发生器

Qe为给水流量；

C为流出系数(无量纲)；

β为直径比(无量纲)；

β＝d/D；

d为运行工况下的孔板直径；

D为运行工况下导管圆截面直径；

ε为流体的膨胀因子(无量纲),不可压缩流体ε＝1；

ρ为装置上游流体密度；

P为压差(Pa)；

α为流量系数(无量纲)；

对法兰取压标准孔板的流量系数的标准偏差为：

根据ISO5167(2003)，不可压缩流体的等于零，也就是说：

管道直径的计算误差是：

其中：

下标i代表第i号蒸汽发生器；

λ'是管道的线膨胀系数，由管材决定；

D_i0为在温度t0时实际测量管道的直径；

λ'_T0i为管道在实际测量温度t0时的线膨胀系数；

λ'_Ti为管道在运行工况温度T时的线膨胀系数；

Δ代表该项的绝对误差；

与测量管道冷态尺寸的仪器有关。

与计算用的表或图有关。

孔板直径的计算误差是：

其中：

下标i代表第i号蒸汽发生器；

λ是孔板的线膨胀系数，由板材决定；

d_i0为在温度t0时实际测量板孔的直径；

λ_t0i为板孔在实际测量温度t0时的线膨胀系数；

λ_ti为板孔在运行工况温度T时的线膨胀系数；

Δ代表相应项的绝对误差

与测量孔板冷态直径的仪器有关,如果孔板直径是修正后的值。与计算用的表或图有关。

基于温度测量不确定性的误差为：

由计算给水焓的ASME公式求导后得到。

蒸汽发生器运行范围内的ASME公式误差是4·10^-7m³/kg，因此：

其中：

小标i代表第i号蒸汽发生器

v为比容

Δ代表相应项的绝对误差

根据以上公式，可以得到反应堆的热功率和各项计算参数的误差量。

计算反应堆功率的同时记录电信号超量程情况，对转换后的电信号进行超电量程检查，确定数据的质量特性如下：

●好数据：在量程范围内

●可疑数据：超过电量程但在允许范围内

●无效数据：超电量程超过允许范围

设置超电量程允许范围为信号满量程范围的0％、2％、5％和10％4档，对无效和可疑的采集的数据进行剔除，并规定剔除比例大于5％时，信号可信度降低为需要调查，预警功率漂移。

在机组运行期间，通过监督机组运行参数，判断是否存在核岛功率漂移。具体方法是在运行期间，对二回路的汽轮机一级前压力的变化量进行监视，并与燃料循环中的初始值进行对比，用给水流量的变化量与一级前压力的比值，确定是否发生和功率漂移。

由弗留格尔Flugel公式可得变工况前后流量比为:

从弗留格尔公式(1)出发推导出(2)式，作为通流能力的特征表达式:

其中：

T为温度

P为压力

G为流量

下标0指级前参数，下标Z指级后参数

弗留格尔作了一个基本的假定，即通流面积保持不变，而一旦流通面积发生变化，上述关系式即不成立。

由此可见，若机组的通流面积保持不变，在忽略温度变化的情况下，相邻级组的压力比在变工况的时候保持不变。这可以被用来作为检测透平通流部分故障是否损坏或结垢的依据，反之可以检验核岛热功率的准确性。若某级组的前后压比发生了变化，则该级组的通道面积发生了改变或蒸汽流量测量发生变化。

一般核电站机组带基本负荷，同时核电站的蒸发器对水质要求比常规火电严格，叶片在整个运行周期不会发生结垢和腐蚀，通流不会发生变化，所以可以采用弗留格尔公式，通过日常或大修前后监视段压力变化来验证KME中最大误差来源给水流量（蒸汽流量）的准确性。

为保证精度准确，验证条件要求机组带基本负荷，在运行周期或大修前后两个工况热功率（流量）相同或接近。

基于大量的核电汽轮机运行数据，对公式（2）在大修前后或运行周期的工况的稳定性进行了验证，事实证明，其稳定性非常高（约0.1%），尤其是汽轮机高压缸第一段，根据公式我们发现过APG排污流量问题（0.2%）。

为此，将公式（2）的F命名为特征通流面积，将其作为通流级段性能的表征，选取正常数据得到F，在运行期间或大修前后与之比较，可以验证KME流量的准确性。

实际上，在接近额定热负荷条件下，高压缸为饱和蒸汽，两个工况温度变化很小，弗留格尔Flugel公式可以简化为：

通流能力的特征表达式可以简化为：

F_j＝G/P₀ （4）

对公式（4）的稳定性也进行了验证，事实证明，其稳定性也非常高（约0.2%）。

由上面的分析可知，只要能精确地测量到汽轮机各抽汽压力的值，并掌握机组首次运行时或者某次大修后各主蒸汽流量下的抽汽压力值，就可以比较准确地获得该汽轮机通流能力的特征表达式，对核岛热功率的准确性进行验证。

由以上论述可知汽轮机的功率与进入汽机的蒸汽流量成正比，而一级前压力又是反映汽轮机流量的特征参数，因此建立无量纲函数在整个燃料循环中，监督所有满功率标杆工况的变化情况。具体监督情况如图所示，请参考图2所示，当无量纲函数E的值一直在-0.4至0.4的范围内漂移、且未超出警戒值±0.6时，证明测量漂移在合理、允许的范围之内，测量结果可以直接采用，视为无测量漂移情况存在；此时，无须为此作进一步的处理、检测或停机维护等。请参考图3所示，当无量纲函数E的值多次超出警戒值±0.6时，证明测量漂移超出了合理、允许的范围，视为存在漂移情况，如果此时的测量结果被直接采用，通过控制***的放大作用，必然导致控制***采取自我保护措施，核电站因此非正常停机，带来巨大的运营损失和安全隐患。此时，必须立即采取行动，检查相关传感器和核岛检测仪表，验证是否真正发生核岛功率测量值漂移。并在大修中重点检查孔板及其他相关设备。

大部分的传感器和核岛检测仪表，可以在线检查是否发生测量漂移，并采取补偿或补救措施。但是汽轮机流量检测中的孔板，无法进行在线检查，只能在大修时进行检查。

由于孔板为耐高温、高压、腐蚀的金属材质，孔板安装在机组***中，入口边缘会受到流体的磨蚀量是相当小的。通过长时间(持续几年)对迎面锐角边缘半径的测得数据可知，孔板随着在线运行年限的增加，迎面锐角边缘半径会逐年变大，但绝大部分数据集中分布在(0.010-0.108)mm范围内。为了测得如此微小的半径值，本实施例使用三坐标测量机及测量机三坐标测量软件进行迎面锐角边缘半径的测量及拟合，并制定了迎面锐角边缘半径是否满足要求的评判要求。

工作中使用的三坐标测量机的最大允许误差为±(1.5+3L/1000)μm，其中L为测量长度，单位为mm。根据第三方机构出具的检定证书以及工作中实际的测量长度，三坐标测量机的测量误差小于1μm。

测量方法采用是三坐标扫描测量法，主要依靠是三坐标测量机高精度测头的扫描功能。具体测量方法是，将孔板内孔圆均等分为8份，在圆上每隔45°确定一个测量点，使用三坐标测量机的扫描测头对流量孔板每个迎面锐角边缘测量点进行剖面扫描，扫描方向沿着图中“方向一”至“方向二”运动，如图4所示。并确定适当的扫描间隔，即测量机每经过一个扫描间隔采集一个坐标值。利用三坐标测量机测得值的空间坐标拟合形成迎面角的形状曲线，通过软件计算得到迎面锐角边缘半径r_k的值，求其8个r_k值的平均值，以此作为迎面锐角边缘半径r_k的最终结果。

在测量机中设定剖面扫描程序，将测量机的扫描间隔设定为5μm，使扫描测头沿着每个迎面锐角边缘剖面依次采集数据。扫描过程中记录数据，并形成迎面锐角边缘剖面的扫描图型。根据扫描得到的圆弧形状，人为选取合适的圆弧段进行最小二乘法拟合，最终得到迎面锐角边缘剖面圆形，以该圆半径作为测量点迎面锐角边缘半径值r_k，如图5所示。

图5所示的迎面锐角边缘扫描图形是其在流体中磨损后接近理想的状态。但现场管道中流体的流动状态是复杂，同时流体中可能夹杂着杂质，这给孔板迎面锐角边缘的磨损程度带来很大的不确定性。根据以往的测量经验，大部分的迎面锐角边缘的磨损程度都大大偏离了理想状态。

图6和图7所示的迎面锐角边缘扫描图形中两种典型的非理想圆弧，图6的扫描图形表明了孔板的上游面被流体磨损的较为严重，造成上游面缺失了一块；而图7的扫描图形则表明了孔板内径表面磨损的较为严重，造成内径面缺失了一块。

迎面锐角边缘的测量全过程均是由三坐标测量机根据设定的程序自动进行，人为带入的误差可忽略不计，最终迎面锐角边缘半径值r_k的准确与否只依赖人为拟合圆的方法。为了形成核电机组的孔板迎面锐角边缘剖面圆的拟合办法，针对图6和图7中的两种非理想状态，本例采用迎面锐角边缘剖面圆的拟合规则：对边缘扫描曲线进行处理，删除锐角附近的无用点，选取边缘单边的最大拐点处作该边的延长线，根据扫描圆弧进行拟合，拟合圆需尽可能包含扫描圆弧段，并与最大拐点的延长线相切，以该该圆的半径值作为孔板迎面锐角边缘半径值。

通过测量及人工拟合圆，得到8个r_k值，最终的迎面锐角边缘半径值r_k为该8个值的平均值。

在完成测量及拟合，将会得到9个迎面锐角边缘半径值r_k，根据这些数据来评判孔板的运行状态,本例制定了核电机组对孔板迎面锐角边缘半径值r_k的评判规则，具体如下：

1)孔板迎面锐角边缘应无卷口或毛边，迎面锐角边缘半径值r_k应不大于0.0004d，即≤0.108mm，一般可用肉眼观察，检验边缘不反射光束即可，也可用其他设备测量边缘半径；

2)迎面锐角边缘半径值r_k不合格的判定原则：

a)8个值中有3个值大于0.0004d(d为孔板内径值)；

b)平均值大于0.00032d(d为孔板内径值)。

通过本例，可实现实时监督核电站热功率测量漂移，直观呈现漂移情况的发生；一旦出现漂移情况，可以据此检测***的各类传感器，并利用大修时机检测流量孔板，及时更换孔板，避免由此造成不良后果。而根据测量漂移情况，及时对汽轮机流量控制***的孔板迎面锐角边缘半径进行测量，对孔板入口边缘的尖锐度进行量化，可以更好地了解孔板在核电机组运行中的状态，及时更换孔板，从而保证核岛热功率的准确计算和机组安全。

以上内容是结合具体的优选实施方式对本发明所作的进一步详细说明，不能认定本发明的具体实施只局限于这些说明。对于本发明所属技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干简单推演或替换，都应当视为属于本发明的保护范围。比如，通过本发明实施例的教导，本领域技术人员可知，实施例中的拟合，还可以采用函数法、趋势线法等方法；对于测量点的选取、扫描间隔的设定等，也可以作出变通。

Claims

1.一种核电站热功率测量漂移的监测方法，包括如下过程：

根据函数监测函数E的变化情况；

当所述函数E超出预定值时，判定发生热功率测量漂移。

2.如权利要求1所述的监测方法，其特征是：所述函数E的变化情况，为在整个燃料循环中监测所有满功率标杆工况下得到。

3.如权利要求1所述的监测方法，其特征是：所述预定值为±0.6。

4.如权利要求1所述的监测方法，其特征是：当所述函数E的值连续超出所述预定值，判定发生热功率测量漂移。

5.如权利要求1-4中任一项所述的监测方法，其特征是：当判定发生测量漂移后，还包括检测核电机组主给水流量控制***管道中的孔板迎面锐角边缘半径的过程。

6.如权利要求5所述的监测方法，其特征是：所述检测孔板迎面锐角边缘半径的过程采用三坐标扫描测量法，经拟合并计算得到。

7.如权利要求6所述的监测方法，其特征是：所述检测孔板迎面锐角边缘半径的过程具体包括：

8.如权利要求7所述的监测方法，其特征是：所述计算过程中，取多个迎面锐角边缘半径测量值的平均值作为最终结果。

9.如权利要求7所述的监测方法，其特征是：所述拟合采用最小二乘法、或拟合函数法、或趋势线法。

10.如权利要求7所述的监测方法，其特征是：所述三坐标扫描测量过程中，将孔板内圆均分为8等份，在圆上每隔45°确定一个测量点。

11.如权利要求7所述的监测方法，其特征是：所述三坐标扫描测量过程中，进行剖面扫描的扫描间隔设定为5微秒。

12.如权利要求7所述的监测方法，其特征是：当所述迎面锐角边缘半径测量值满足以下之一或之二条件时，判定所述孔板不合格；

多个所述测量值的平均值大于0.00032d，d为孔板内径值；

所述迎面锐角边缘半径测量值中，有三个或三个以上大于0.0004d，d为孔板内径值。

13.如权利要求9所述的监测方法，其特征是：所述拟合的具体过程包括：对边缘扫描曲线进行处理，选取边缘单边的最大拐点处作该边的延长线，根据扫描圆弧进行拟合，得到迎面锐角边缘剖面圆形；剖面圆形包含扫描圆弧段，并与最大拐点的延长线相切。