CN103589954B - 一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法。一钢多级的低成本热轧钢板的化学成分按重量百分比为：0.06~0.08%C，0.15~0.35%Si，1.20~1.50%Mn，0.01~0.02%Nb，0.01~0.02%Ti，余量为Fe及杂质，抗拉强度覆盖520~715MPa，屈服强度385~498MPa，屈强比0.56~0.90，延伸率23~36%，加工硬化指数n值0.15~0.21；其金相组织为铁素体基体+马氏体、铁素体基体+贝氏体或铁素体基体+马氏体+贝氏体。制备方法是将热轧后钢板依次通过层流冷却段、空冷段，再经超快速冷却段冷却至600~50℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s。本发明一种成分的钢坯可生产多种组织类型及配比的不同强度级别的钢板，通过控制轧制与控制冷却，实现钢板的组织调控，从而以简单、低廉的低成本成分体系实现一钢多级。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法。
背景技术
随着汽车向节能、降耗、环保的减量化方向发展，汽车用钢面临严峻的挑战，设计成分简单、成本低廉且能满足汽车多种零部件性能要求的钢种已成为汽车行业对钢铁行业的迫切要求。为了获得强韧性良好匹配的轻量化钢板，目前常采用的是热轧+热处理的工艺，或者采用复杂的成分设计通过控制轧制与控制冷却获得铁素体基体+硬质相的高强度良好成形性能的钢板，但是上述两种工艺技术生产的汽车结构用钢板存在工艺过程复杂及成本高的问题。公开号为 CN 101603150A的专利公开了一种采用C-Si-Mn-Cr-Mo-Nb成分体系获得700MPa级铁素体-马氏体双相钢及650MPa级铁素体-贝氏体双相钢的例子，然而由于其中添加了0.30~0.40%的Mo元素，使得其成本较高。授权公告号为CN 10035475C和10035747C的中国专利虽然采用了简单成分设计的C-Mn成分体系获得的铁素体-马氏体热轧双相钢，但其强度级别单一，主要以低强度级别（≤600MPa级别）为主。因此如何获得高性能和低成本的钢种是本领域技术人员亟待解决的技术问题。
发明内容
针对现有技术存在的问题，本发明提供一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法，目的是通过提供一种成分简单、能够实现一种成分板坯生产满足汽车多种零部件性能要求的钢板，即一钢多级的技术方案，解决现有汽车结构用钢存在的成分体系繁多、工艺复杂的问题。
本发明的一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.06~0.08%C，0.15~0.35%Si，1.20~1.50%Mn，0.01~0.02%Nb，0.01~0.02%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度覆盖520~715MPa，屈服强度385~498MPa，屈强比0.56~0.90，延伸率23~36%，加工硬化指数n值0.15~0.21；其金相组织为铁素体基体+马氏体、铁素体基体+贝氏体或铁素体基体+马氏体+贝氏体的混合组织。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.06~0.08%C，0.15~0.35%Si，1.20~1.50%Mn，0.01~0.02%Nb，0.01~0.02%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1180~1220℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150~1050℃，终轧温度为810~840℃，得到厚度为4.0~6.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至720~640℃、空冷段空冷3~12s，再经超快速冷却段冷却至600~50℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度覆盖520~715MPa的500MPa级铁素体-贝氏体双相钢、600MPa级或650MPa级铁素体-马氏体双相钢、600MPa级或700MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，屈服强度385~498MPa，屈强比0.56~0.90，延伸率23~36%，加工硬化指数n值0.15~0.21。
其中，所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至720~685℃，空冷段空冷3~5s，再经超快速冷却段冷却至250~50℃后卷取，得到700MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，其屈服强度为475~498MPa，屈强比0.67~0.70，断后延伸率24~25%， n值0.15~0.19，拉伸曲线具有连续屈服特征，组织为铁素体+马氏体+少量的贝氏体，其中铁素体基体的体积百分含量为50~65%，硬相以马氏体为主。
所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至680~640℃，空冷段空冷5~7s，再经超快速冷却段冷却至480~380℃后卷取，得到600MPa级的铁素体-贝氏体-马氏体复相钢，其屈服强度为415~490MPa，屈强比0.68~0.80，断后延伸率为30~35%， n值0.15~17，拉伸曲线具有连续屈服特征，组织为铁素体+贝氏体+少量马氏体，其中铁素体基体的体积百分含量为50~65%，硬相以贝氏体为主。
所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至680~640℃，空冷段空冷5~7s，再经超快速冷却段冷却至250~50℃后卷取，得到650MPa级的铁素体-马氏体双相钢，其屈服强度为385~430MPa，屈强比0.56~0.63，断后延伸率24~26%， n值0.19~21，拉伸曲线具有连续屈服特征，组织为铁素体+马氏体，其中硬相马氏体积百分含量为20~30%。
所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至680~640℃，空冷段空冷8~12s，再经超快速冷却段冷却至250~50℃后卷取，得到600MPa级铁素体-马氏体双相钢，其屈服强度为381~409MPa，屈强比0.59~0.65，断后延伸率25~27%， n值0.18~0.21，拉伸曲线具有连续屈服特征，组织为铁素体+马氏体，其中硬相马氏体积百分含量为5~15%。
所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至680~640℃，空冷段空冷5~7s，再经超快速冷却段冷却至600~500℃后卷取，得到500MPa级铁素体-贝氏体双相钢，其屈服强度为455~472MPa，屈强比0.88~0.90，断后延伸率32~36%， n值0.15~0.18，拉伸曲线具有明显屈服平台，组织为铁素体+贝氏体，其中硬相贝氏体积百分含量为20~45%。
与现有技术相比，本发明的特点和有益效果是：
1.本发明是在普通低C-Mn钢成分的基础上添加了0.01~0.02%的Nb及0.01~0.02%的Ti微量的微合金元素，无需添加Mo、Cr元素，成本低廉，可生产500MPa级铁素体-贝氏体双相钢、600MPa级或650MPa级铁素体-马氏体双相钢、600MPa级或700MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，不但成本低廉，而且一种成分的钢坯可生产多种组织类型及配比的不同强度级别的钢板。
2.本发明通过控制轧制与控制冷却工艺并结合超快速冷却技术，实现了钢板的组织调控，从而以简单、低廉的成分体系实现一钢多级，有利于工业化生产及应用，实现一钢多级对钢铁生产企业而言是可行的，且对降低生产成本及拓展热轧产品品种具有重要的意义。
附图说明
图1为实施例1的700MPa级铁素体-马氏体-少量贝氏体热轧钢板典型显微组织；
图2为实施例1的700MPa级铁素体-马氏体-少量贝氏体热轧钢板的拉伸曲线；
图3为实施例4的600MPa级铁素体-贝氏体-少量马氏体热轧钢板典型显微组织；
图4为实施例4的600MPa级铁素体-贝氏体-少量马氏体热轧钢板的拉伸曲线；
图5为实施例7的650MPa级铁素体-马氏体热轧钢板典型显微组织；
图6为实施例7的650MPa级铁素体-马氏体热轧钢板的拉伸曲线；
图7为实施例10的600MPa级铁素体-马氏体热轧钢板典型显微组织；
图8为实施例10的600MPa级铁素体-马氏体热轧钢板的拉伸曲线；
图9为实施例13的500MPa级铁素体-贝氏体热轧钢板典型显微组织；
图10为实施例13的500MPa级铁素体-贝氏体热轧钢板的拉伸曲线。
具体实施方式
以下是本发明的具体实例，该实例用于解释本发明，并非用于限制本发明的范围。
本发明实施例中对钢板试样的尺寸及试验均按GB/T 228- 2002标准执行。
实施例1
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为715MPa，屈服强度为480MPa，屈强比0.67，延伸率24%，加工硬化指数n值0.19；其金相组织为铁素体基体+马氏体+少量贝氏体，如图1所示，其中铁素体基体的体积百分含量为50%以上，硬相以马氏体为主；其拉伸曲线如图2所示，具有连续屈服特征。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150℃，终轧温度为810℃，得到厚度为4.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至720℃、空冷段空冷5s，再经超快速冷却段冷却至250℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度700MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，屈服强度480MPa，屈强比0.67，延伸率24%，加工硬化指数n值0.19；其金相组织为铁素体基体+马氏体+少量贝氏体。
实施例2
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为713MPa，屈服强度498MPa，屈强比0.70，延伸率23%，加工硬化指数n值0.18，其金相组织为铁素体基体+马氏体+少量贝氏体。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1180℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1100℃，终轧温度为820℃，得到厚度为5.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至700℃、空冷段空冷4s，再经超快速冷却段冷却至150℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度700MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，屈服强度498MPa，屈强比0.70，延伸率23%，加工硬化指数n值0.18，其金相组织为铁素体基体+马氏体+少量贝氏体。
实施例3
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为708MPa，屈服强度为475MPa，屈强比0.67，延伸率25%，加工硬化指数n值0.15，其金相组织为铁素体基体+马氏体+少量贝氏体。
上述一钢多级的低成本热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1220℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1050℃，终轧温度为840℃，得到厚度为6.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至685℃、空冷段空冷3s，再经超快速冷却段冷却至50℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度700MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，屈服强度为475MPa，屈强比0.67，延伸率25%，加工硬化指数n值0.15，其金相组织为铁素体基体+马氏体+少量贝氏体。
实施例4
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.0074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为610MPa，屈服强度为415MPa，屈强比0.68，延伸率35%，加工硬化指数n值0.17，其金相组织为铁素体基体+贝氏体+少量马氏体，如图3所示，其中铁素体基体的体积百分含量为50%以上，硬相以贝氏体为主；其拉伸曲线如图4所示，具有连续屈服特征。
上述一钢多级的低成本热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.0074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1050℃，终轧温度为840℃，得到厚度为6.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至680℃、空冷段空冷7s，再经超快速冷却段冷却至380℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度600MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，屈服强度为415MPa，屈强比0.68，延伸率35%，加工硬化指数n值0.17，其金相组织为铁素体基体+贝氏体+少量马氏体。
实施例5
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.0074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为625MPa，屈服强度为422MPa，屈强比0.71，延伸率33%，加工硬化指数n值0.16，其金相组织为铁素体基体+贝氏体+少量马氏体。
上述一钢多级的低成本热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.0074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1050℃，终轧温度为840℃，得到厚度5.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至660℃、空冷段空冷6s，再经超快速冷却段冷却至450℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度600MPa级的铁素体-贝氏体-马氏体复相钢，屈服强度为442MPa，屈强比0.71，延伸率33%，加工硬化指数n值0.16，其金相组织为铁素体基体+贝氏体+少量马氏体。
实施例6
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.0074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为613MPa，屈服强度为490MPa，屈强比0.80，延伸率30%，加工硬化指数n值0.15，其金相组织为铁素体基体+贝氏体+少量马氏体。
上述一钢多级的低成本热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.0074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1100℃，终轧温度为840℃，得到厚度5.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至640℃、空冷段空冷5s，再经超快速冷却段冷却至480℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度600MPa级的铁素体-贝氏体-马氏体复相钢，屈服强度为490MPa，屈强比0.80，延伸率30%，加工硬化指数n值0.15，其金相组织为铁素体基体+贝氏体+少量马氏体。
实施例7
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为685MPa，屈服强度为385MPa，屈强比0.56，延伸率25%，加工硬化指数n值0.21，其金相组织为铁素体基体+马氏体，如图5所示，其中硬相马氏体积百分含量为20%；其拉伸曲线如图6所示，具有连续屈服特征。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1100℃，终轧温度为810℃，得到厚度5.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至640℃、空冷段空冷5s，再经超快速冷却段冷却至250℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度650MPa级的铁素体-马氏体双相钢，屈服强度为385MPa，屈强比0.56，延伸率25%，加工硬化指数n值0.21，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
实施例8
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为675MPa，延伸率26%，屈服强度为399MPa，屈强比0.59，加工硬化指数n值0.20，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1100℃，终轧温度为810℃，得到厚度5.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至660℃、空冷段空冷6s，再经超快速冷却段冷却至150℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度650MPa级的铁素体-马氏体双相钢，屈服强度为399MPa，屈强比0.59，延伸率26%，加工硬化指数n值0.20，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
实施例9
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为688MPa，屈服强度为430MPa，屈强比0.63，延伸率24%，加工硬化指数n值0.19，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.08%C，0.15%Si，1.50%Mn，0.02%Nb，0.01%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150℃，终轧温度为840℃，得到厚度5.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至680℃、空冷段空冷7s，再经超快速冷却段冷却至50℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度650MPa级的铁素体-马氏体双相钢，屈服强度为430MPa，屈强比0.63，延伸率22%，加工硬化指数n值0.19，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
实施例10
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.06%C，0.35%Si，1.20%Mn，0.01%Nb，0.02%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为655MPa，屈服强度385MPa，屈强比0.59，延伸率27%，加工硬化指数n值0.21，其金相组织为铁素体基体+马氏体，如图7所示，其中硬相体积百分含量为20%；其拉伸曲线如图8所示，具有连续屈服特征。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.06%C，0.35%Si，1.20%Mn，0.01%Nb，0.02%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1180℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150℃，终轧温度为840℃，得到厚度4.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至680℃、空冷段空冷8s，再经超快速冷却段冷却至50℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度600MPa级的铁素体-马氏体双相钢，屈服强度385MPa，屈强比0.59，延伸率27%，加工硬化指数n值0.21，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
实施例11
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.06%C，0.35%Si，1.20%Mn，0.01%Nb，0.02%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为635MPa，屈服强度381MPa，屈强比0.60，延伸率26.5%，加工硬化指数n值0.20，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.06%C，0.35%Si，1.20%Mn，0.01%Nb，0.02%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1180℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150℃，终轧温度为840℃，得到厚度4.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至660℃、空冷段空冷10s，再经超快速冷却段冷却至150℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度600MPa级的铁素体-马氏体双相钢，屈服强度381MPa，屈强比0.60，延伸率26.5%，加工硬化指数n值0.20，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
实施例12
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.06%C，0.35%Si，1.20%Mn，0.01%Nb，0.02%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为630MPa，屈服强度409MPa，屈强比0.65，延伸率25%，加工硬化指数n值0.18，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.06%C，0.35%Si，1.20%Mn，0.01%Nb，0.02%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1180℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150℃，终轧温度为840℃，得到厚度4.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至640℃、空冷段空冷12s，再经超快速冷却段冷却至250℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度600MPa级的铁素体-马氏体双相钢，屈服强度409MPa，屈强比0.65，延伸率25%，加工硬化指数n值0.18，其金相组织为铁素体基体+马氏体。
实施例13
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为520MPa，屈服强度为455MPa，屈强比0.88，延伸率36%，加工硬化指数n值0.18；其金相组织为铁素体基体+贝氏体，如图9所示，其中硬相贝氏体体积含量为30%；其拉伸曲线如图10所示，具有明显屈服平台。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150℃，终轧温度为810℃，得到厚度为4.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至680℃、空冷段空冷7s，再经超快速冷却段冷却至500℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度500MPa级的铁素体-贝氏体双相钢，屈服强度为455MPa，屈强比0.88，延伸率36%，加工硬化指数n值0.18；其金相组织为铁素体基体+贝氏体。
实施例14
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为530MPa，屈服强度472MPa，屈强比0.89，延伸率32%，加工硬化指数n值0.17；其金相组织为铁素体基体+贝氏体。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150℃，终轧温度为810℃，得到厚度为4.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至660℃、空冷段空冷6s，再经超快速冷却段冷却至550℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度500MPa级的铁素体-贝氏体双相钢，屈服强度472MPa，屈强比0.89，延伸率32%，加工硬化指数n值0.17；其金相组织为铁素体基体+贝氏体。
实施例15
一钢多级的热轧钢板，化学成分按重量百分比为：0.074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度为525MPa，屈服强度472MPa，屈强比0.90，延伸率34%，加工硬化指数n值0.15；其金相组织为铁素体基体+贝氏体。
上述一钢多级的热轧钢板的制备方法是：
按照化学成分：0.074%C，0.25%Si，1.22%Mn，0.016%Nb，0.018%Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
将钢坯加热至1200℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150℃，终轧温度为810℃，得到厚度为5.0mm的热轧后的钢板；
热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至680℃、空冷段空冷5s，再经超快速冷却段冷却至600℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度500MPa级的铁素体-贝氏体双相钢，屈服强度472MPa，屈强比0.90，延伸率34%，加工硬化指数n值0.15；其金相组织为铁素体基体+贝氏体。
Claims (6)
1.一种一钢多级的热轧钢板的制备方法，热轧钢板的化学成分按重量百分比为：0.06～0.08％C，0.15～0.35％Si，1.20～1.50％Mn，0.01～0.02％Nb，0.01～0.02％Ti，余量为Fe及不可避免的杂质；热轧钢板的抗拉强度覆盖520～715MPa，屈服强度385～498MPa，屈强比0.56～0.90，延伸率23～36％，加工硬化指数n值0.15～0.21；其金相组织为铁素体基体+马氏体、铁素体基体+贝氏体或铁素体基体+马氏体+贝氏体，其特征在于按照以下步骤进行：
(1)按照化学成分：0.06～0.08％C，0.15～0.35％Si，1.20～1.50％Mn，0.01～0.02％Nb，0.01～0.02％Ti，余量为Fe冶炼钢水，浇铸成钢坯；
(2)将钢坯加热至1180～1220℃，保温2h，然后进行热轧，热轧采用奥氏体再结晶区+奥氏体未再结晶区的两阶段轧制工艺，开轧温度1150～1050℃，终轧温度为810～840℃，得到厚度为4.0～6.0mm的热轧后的钢板；
(3)热轧后的钢板依次通过层流冷却段冷却至720～640℃、空冷段空冷3～12s，再经超快速冷却段冷却至600～50℃后卷取，其中超快速冷却的冷速至少为80℃/s，得到抗拉强度覆盖520～715MPa的500MPa级铁素体-贝氏体双相钢、600MPa级或650MPa级铁素体-马氏体双相钢、600MPa级或700MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，屈服强度385～498MPa，屈强比0.56～0.90，延伸率23～36％，加工硬化指数n值0.15～0.21。
2.如权利要求1所述的一钢多级的热轧钢板的制备方法，其特征在于所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至720～685℃，空冷段空冷3～5s，再经超快速冷却段冷却至250～50℃后卷取，得到700MPa级的铁素体-马氏体-贝氏体复相钢，其屈服强度为475～498MPa，屈强比0.67～0.70，断后延伸率24～25％，n值0.15～0.19，拉伸曲线具有连续屈服特征，组织为铁素体+马氏体+少量的贝氏体，其中铁素体基体的体积百分含量为50～65％，硬相以马氏体为主。
3.如权利要求1所述的一钢多级的热轧钢板的制备方法，其特征在于所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至680～640℃，空冷段空冷5～7s，再经超快速冷却段冷却至480～380℃后卷取，得到600MPa级的铁素体-贝氏体-马氏体复相钢，其屈服强度为415～490MPa，屈强比0.68～0.80，断后延伸率为30～35％，n值0.15～0.17，拉伸曲线具有连续屈服特征，组织为铁素体+贝氏体+少量马氏体，其中铁素体基体的体积百分含量为50～65％，硬相以贝氏体为主。
4.如权利要求1所述的一钢多级的热轧钢板的制备方法，其特征在于所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至680～640℃，空冷段空冷5～7s，再经超快速冷却段冷却至250～50℃后卷取，得到650MPa级的铁素体-马氏体双相钢，其屈服强度为385～430MPa，屈强比0.56～0.63，断后延伸率24～26％，n值0.19～0.21，拉伸曲线具有连续屈服特征，组织为铁素体+马氏体，其中硬相马氏体积百分含量为20～30％。
5.如权利要求1所述的一钢多级的热轧钢板的制备方法，其特征在于所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至680～640℃，空冷段空冷8～12s，再经超快速冷却段冷却至250～50℃后卷取，得到600MPa级铁素体-马氏体双相钢，其屈服强度为381～409MPa，屈强比0.59～0.65，断后延伸率25～27％，n值0.18～0.21，拉伸曲线具有连续屈服特征，组织为铁素体+马氏体，其中硬相马氏体积百分含量为5～15％。
6.如权利要求1所述的一钢多级的热轧钢板的制备方法，其特征在于所述的热轧后的钢板在层流冷却段冷却至680～640℃，空冷段空冷5～7s，再经超快速冷却段冷却至600～500℃后卷取，得到500MPa级铁素体-贝氏体双相钢，其屈服强度为455～472MPa，屈强比0.88～0.90，断后延伸率32～36％，n值0.15～0.18，拉伸曲线具有明显屈服平台，组织为铁素体+贝氏体，其中硬相贝氏体积百分含量为20～45％。
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Citations (3)
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| CN101338397A (zh) * | 2008-08-07 | 2009-01-07 | 东北大学 | 抗拉强度大于1000MPa的铁素体/马氏体双相钢及其制备方法 |
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