CN103570129B

CN103570129B - 一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺

Info

Publication number: CN103570129B
Application number: CN201310531125.2A
Authority: CN
Inventors: 张大鹏; 刘鸣燕; 叶方清; 李晖
Original assignee: Shanghai CITIC Water Industry Co Ltd
Current assignee: Sichuan Rongxinkai Engineering Design Co., Ltd.
Priority date: 2013-10-30
Filing date: 2013-10-30
Publication date: 2015-08-12
Anticipated expiration: 2033-10-30
Also published as: CN103570129A

Abstract

本发明涉及一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，通过循环流环型膜生物反应器进行污水处理，所述循环流环型膜生物反应器包括依次设立的厌氧区、缺氧区、好氧区以及设置在好氧区内的膜生物反应区；污水依次经所述厌氧区、缺氧区、好氧区以及膜生物反应区的进行处理，并通过膜生物反应区至好氧区、好氧区至缺氧区以及缺氧区至厌氧区的回流使整个反应器内维持较高的污泥浓度；利用所述循环流环型膜生物反应器污水处理工艺通过反应器的优化组合，极大的提高了***的灵活应变能力，同时显著降低工程投资、节约能耗。

Description

一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺

技术领域

本发明涉及一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，属于有机污水处理技术领域。

背景技术

在连续流脱氮除磷工艺中，目前膜生物反应器（MBR，指把生物反应与膜分离相结合，以膜为分离介质替代常规重力沉淀固液分离获得出水,并能改变反应进程和提高反应效率的污水处理方法）因其流程简捷、处理效率高、占地节省、出水水质优越而具有广阔的发展前景。

按工艺型式，MBR工艺可分为浸没式膜生物处理***（Immersed membrane biologicaltreatment system，简称S-MBR）和外置式膜生物处理***（Side stream membrane biologicaltreatment system，简称R-MBR）。S-MBR指膜组件浸没在生物反应池中，污染物在生物反应池进行生化反应，利用膜进行固液分离的设备或***，可采用负压产水，也可利用静水压力自流产水。R-MBR指膜组件和生物反应池分开布置，生物反应池内的活性污泥混合液泵入膜组器进行固液分离的设备或***，产水排放或深度处理，浓缩的泥水混合物回流到循环浓缩池或生物反应池，形成循环。受运行条件所限，从安全性能等角度出发，R-MBR为当前应用的主流方式。

S-MBR以膜组件取代传统生物处理技术末端二沉池，在生物反应器中保持高活性污泥浓度，提高生物处理有机负荷，从而减少污水处理设施占地面积，并通过保持低污泥负荷减少剩余污泥量。可利用沉浸于好氧生物池内之膜分离设备截留槽内的活性污泥与大分子有机物。膜生物反应器***内活性污泥（MLSS）浓度可提升至8000～10,000mg/L，甚至更高；污泥龄(SRT)可延长至30天以上。

然而，实际应用过程中，MBR能耗较高，对于典型城镇污水处理而言，甚至较传统A/O工艺高1倍以上，由此对于该技术的推广使用形成了巨大的障碍。

发明内容

本发明的目的在于克服现有技术的缺点，提供一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，本工艺具有高效低能耗的污水处理特点。

本发明是通过以下技术方案实现的：

一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，为通过循环流环型膜生物反应器（CCFP-MBR）进行污水处理，所述循环流环型膜生物反应器包括依次设立的厌氧区、缺氧区、好氧区以及设置在好氧区内的膜生物反应区；所述污水处理工艺包括以下步骤：

（A）污水首先进入循环流环型膜生物反应器的厌氧区，与来自缺氧区的回流液混合，厌氧区内聚磷菌在厌氧环境下释磷，并将部分含氮有机物进行氨化；

（B）然后进入缺氧区，与来自好氧区的回流液混合，缺氧区内进行反硝化过程进行脱氮，部分有机物在反硝化菌的作用下降解去除；

（C）然后进入好氧区，进行有机物的进一步降解以及氨的硝化和磷的吸收；

（D）继而进入膜生物反应区进行固液分离，净化水通过泵排出，浓缩的污泥部分循环至好氧区，并随着好氧区至缺氧区以及缺氧区至厌氧区的混合液的回流循环至整个反应区内，维持反应器内较高的污泥浓度，剩余污泥外排至污泥浓缩池。

优选的，所述厌氧区包括厌氧区A和厌氧区B；污水首先进入厌氧区A，在厌氧区A内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下行流动，然后进入厌氧区B中，在厌氧区B内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用上行流动，然后一部分循环至厌氧区A内，一部分进入缺氧区。

优选的，所述缺氧区包括缺氧区A和缺氧区B；来自厌氧区的污水首先进入缺氧区A中，在缺氧区A内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下行流动，然后进入缺氧区B中，在缺氧区B内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用上行流动，然后一部分循环至缺氧区A内，一部分进入好氧区。

优选的，所述好氧区包括好氧区A和好氧区B；所述膜生物反应区位于好氧区B内；来自缺氧区的污水首先进入好氧区A，在好氧区A内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下右行流动，然后进入好氧区B，与来自膜生物反应区内的部分浓缩污泥混合后，在好氧区B内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下左行流动，然后一部分循环至好氧区A内，一部分通过好氧区A和好氧区B之间设置的循环比调节堰门循环至好氧区A内，剩余进入膜生物反应区进行固液分离。

优选的，所述好氧区B内的污水通过膜生物反应区一侧的膜区配水堰门进入膜生物反应区进行固液分离，在膜生物反应区内形成局部高微生物浓度区域，分离的净化水通过泵排出至界区外，分离形成的浓缩污泥一部分通过位于膜生物反应区另一侧的膜区出水堰门排出至好氧区B，剩余浓缩污泥通过污泥排出泵排出至污泥浓缩池。

优选的，所述膜生物反应区并联设置多个相互独立的膜生物反应分区；每个膜生物反应区分区上设置有膜区配水堰门和膜区出水堰门；便于替换清洗而不至于使整个膜生物反应区停工。

优选的，将缺氧区A的混合液通过横向设置的空气提升装置Ⅰ以空气提升的方式回流至厌氧区A内。

优选的，将好氧区B的混合液通过横向设置的空气提升装置Ⅱ以空气提升的方式回流至缺氧区A内。

优选的，所述缺氧区A混合液的回流比为50%-200%；所述好氧区B的混合液的回流比为100%-400%。

优选的，当设计污泥浓度较低时，在所述好氧区内设置污泥浓缩区，好氧区混合液在所述污泥浓缩区作初步沉降后，将浓缩污泥直接回流至厌氧区；所述污泥浓缩区可于好氧区内分隔建设。设计污泥浓度主要指微生物浓度也就是MLSS值，如果MLSS值较低，则处理能力较弱，污泥回流的目的即将浓缩后的污泥回流至厌氧区，使整个反应器维持较高的污泥浓度。

优选的，所述好氧区设有鼓风曝气装置；所述鼓风曝气装置包括设于好氧区内的微孔曝气***和设于好氧区外的鼓风机。

优选的，所述缺氧区内设有微孔曝气***，通过所述微孔曝气***使所述缺氧区留有15-20%的空气用量；实现同时同步硝化反硝化过程；同时延长缺氧段、减短好氧段，可有效节能。

优选的，通过所述推流型潜水搅拌机，使所述循环流环型膜生物反应器内循环水流的断面平均流速在无曝气条件下控制为0.3-0.5m/s，有曝气条件下控制为0.1-0.15m/s。所述断面平均流速可通过配置搅拌机的功率大小来实现；虽然断面宽度不一致，只要在这个区域选择合适的搅拌机就可以实现该区域的较理想的断面流速。

优选的，所述厌氧区内水力停留时间为1-2小时。

优选的，所述缺氧区的反硝化负荷取值范围为0.03～0.06kgNO₃ ^--N/kgMLSS·d（20℃）。

优选的，所述好氧区的污泥负荷一般取值为0.1～0.2kgBOD₅/(kgMLSS·d)。

优选的，所述厌氧区的能量密度为4～5W/m³；缺氧区的能量密度为1～2W/m³；好氧区的能量密度为0.5～1.5W/m³。

优选的，所述厌氧区的污泥浓度为1500-3000mg/L，所述缺氧区的污泥浓度为3000-6000mg/L，所述好氧区的污泥浓度为6000-12000mg/L。

本发明的技术效果及优点在于：

1.CCFP-MBR摒弃了一般膜生物反应器单一的水流型式，采用多种类型的反应器组合，方便了运行管理，优化了反应技术。

2.在运行方式上，采用循环流的流态，兼有完全混合反应器的抗冲击负荷的能力和推流反应器的较好处理效果，既可以处理城市生活污水，又可以处理含部分工业废水的混合废水；

3.借鉴河流动力学中关于弯道水流的运动规律理论和水力学中关于局部阻力的相邻影响原理，环状循环池型的流速分布合理、不易产生积泥现象、水头损失较小；

4.各段内的水流均呈现出十分明显的边壁湍流扩散现象和二次流动现象，对混合搅拌所起的影响十分积极；

5.水流传质作用得到加强，可消除短流、返流及死区发生可能性低，减少水流死角，均匀搅拌动力的空间分配、实现理想的混合效果；

6.运行方式更为灵活，包括扩大了混合液回流方式的可选择余地等方面；

7.省去了进水、进泥及回流管道的分配***，简化了反应***的管道分配；

8.利用循环流水力形式，取代了一般MBR工艺中的大比例污泥回流，同时更加有效地对膜区溶解氧加以回收利用，节能降耗效果明显；

9.利用较低的推动力，为反应器中的生物絮凝提供了有利条件，同时节约能耗；

10.将各种混合方式有机结合起来，提高了***处理不同水质的适用性；

11.采用微孔曝气设备，动力能耗远低于氧化沟工艺；结合推流，彻底解决了充氧与搅拌之间的矛盾。

附图说明

图1一种循环流环型膜生物反应器俯视结构示意图

附图标记：

1、厌氧区；1a、厌氧区A；1b、厌氧区B；

2、缺氧区；2a、缺氧区A；2b、缺氧区B；

3、好氧区；3a、好氧区A；3b、好氧区B；

4、膜生物反应区；5、第一导流墙；6、第一隔墙；7、第二导流墙；8、第二隔墙；9、第三导流墙；10、第三隔墙；11、膜区配水堰门；12、膜区出水堰门；13、配水渠道；14、出水渠道；15、推流型潜水搅拌机；16、第三过水孔；17、第四过水孔；18、第一过水孔；19、第五过水孔；20、第六过水孔；21、第二过水孔；22、第七过水孔；23、循环比调节堰门；24、空气提升装置Ⅱ；25、空气提升装置Ⅰ，26、第八过水孔。

具体实施方式

以下通过特定的具体实例说明本发明的技术方案。应理解，这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。而且，除非另有说明，相对关系的改变或调整，在无实质变更技术内容的情况下，当亦视为本发明可实施的范畴。

一种循环流环型膜生物反应器（CCFP-MBR），如图1所示，包括依次设立的厌氧区1、缺氧区2、好氧区3以及设置在好氧区3内的膜生物反应区4；所述厌氧区1和缺氧区2之间设有纵向的第一隔墙6，所述第一隔墙6的一端设有第一过水孔18；所述缺氧区2和好氧区3之间设有纵向的第二隔墙8，所述第二隔墙8的一端设有第二过水孔21；

所述厌氧区1设置有纵向的第一导流墙5，通过所述第一导流墙5将厌氧区1分隔为左侧的厌氧区A1a和右侧的厌氧区B1b；所述第一导流墙5的一端设置第三过水孔16，另一端设置第四过水孔17；

所述缺氧区2内设置有纵向的第二导流墙7，通过所述第二导流墙7将缺氧区2分隔为左侧的缺氧区A2a和右侧的缺氧区B2b；所述第二导流墙7的一端设置第五过水孔19，另一端设置第六过水孔20；

所述好氧区3设置有横向的第三导流墙9，通过所述第三导流墙9将好氧区3分隔为上侧的好氧区A3a和下侧的好氧区B3b；

所述第三导流墙9上靠近所述第二隔墙8的一端设置有循环比调节堰门23，另一端设置第七过水孔22；

所述膜生物反应区4位于所述好氧区B3b内；

所述膜生物反应区4设置为矩形，一侧与所述好氧区B3b的纵向外墙相连，其它三侧分别与所述第三导流墙9、第二隔墙8以及所述好氧区B3b的横向外墙相邻且平行；

所述膜生物反应区4和所述第三导流墙9之间还设有横向的第三隔墙10，所述第三隔墙10上靠近所述第七过水孔22的一端设有第八过水孔26；

所述膜生物反应区4靠近所述好氧区B3b横向外墙的一侧设有膜区配水堰门11，所述膜生物反应区4靠近所述第三隔墙10的一侧设有膜区出水堰门12；

所述膜生物反应区4上膜区配水堰门11所在一侧与所述好氧区B3b的横向外墙之间的间隙形成配水渠道13，所述膜生物反应区4上膜区出水堰门12所在的一侧与所述第三隔墙10之间的间隙形成出水渠道14；

所述厌氧区A1a、厌氧区B1b、缺氧区A2a、缺氧区B2b、好氧区A3a以及好氧区B3b内均设有推流型潜水搅拌机15；

所述厌氧区1和缺氧区2之间设有横向放置的空气提升装置Ⅰ25；所述空气提升装置Ⅰ25的进液口位于缺氧区A2a内，所述空气提升装置Ⅰ25的出液口位于厌氧区A1a内；

所述缺氧区2和好氧区3之间设有横向放置的空气提升装置Ⅱ24，所述空气提升装置Ⅱ24的进液口位于好氧区B3b内，所述空气提升装置Ⅱ24的出液口位于缺氧区A2a内；

所述膜生物反应区4纵向并联设有多个相互独立的膜生物反应分区；各膜生物反应分区靠近所述好氧区B3b的横向外墙的一侧设有膜区配水堰门11，各膜生物反应分区靠近所述第三隔墙10的一侧设有膜区出水堰门12；

所述好氧区3设有鼓风曝气装置；所述鼓风曝气装置包括设于好氧区3内的微孔曝气***和设于好氧区3外的鼓风机；

所述缺氧区2内设有微孔曝气***；通过所述微孔曝气***使所述缺氧区留有15-20%的空气用量；实现同时同步硝化反硝化过程；同时延长缺氧段、减短好氧段，可有效节能。

作为一种优选的实施方式，当设计污泥浓度较低时，所述好氧区3内设有污泥浓缩区，所述污泥浓缩区内设污泥回流装置，所述污泥回流装置的排泥口位于所述厌氧区1内；好氧区3混合液在所述污泥浓缩区作初步沉降后，将浓缩污泥直接回流至厌氧区1；所述污泥浓缩区可于好氧区3内分隔建设。

一种利用图1所示的CCFP-MBR进行污水处理的工艺，包括以下步骤：

（1）污水首先进入厌氧区A1a，与来自缺氧区A2a的回流液混合，通过厌氧区A1a内设置的推流型潜水搅拌机15的搅拌推动作用，沿所述第一导流墙5下行流动，之后通过所述第三过水孔16进入厌氧区B1b，通过厌氧区B1b内设置的推流型潜水搅拌机15的搅拌推动作用，沿所述第一导流墙5上行流动；厌氧区B1b内污水一部分通过所述第四过水孔17循环至厌氧区A1a内，一部分通过所述第一过水孔18进入缺氧区2；

（2）来自厌氧区B1b的污水首先进入缺氧区A2a，与来自好氧区B3b的回流液混合，通过缺氧区A2a内设置的推流型潜水搅拌机15的搅拌推动作用，沿所述第二导流墙7下行流动，之后通过所述第五过水孔19进入缺氧区B2b，通过缺氧区B2b内设置的推流型潜水搅拌机15的搅拌推动作用，沿所述第二导流墙7上行流动；缺氧区B2b内污水一部分通过所述第六过水孔20循环至缺氧区A2a内，一部分通过所述第二过水孔21进入好氧区3；

（3）来自缺氧区B2b的污水首先进入好氧区A3a，通过好氧区A3a内设置的推流型潜水搅拌机15的搅拌推动作用，沿所述第三导流墙9右行流动，之后通过所述第七过水孔22进入好氧区B3b，与来自膜生物反应区4的部分浓缩污泥混合后，通过好氧区B3b内设置的推流型潜水搅拌机15的搅拌推动作用，沿所述第三导流墙9左行流动，然后一部分经所述循环比调节堰门23循环至好氧区A3a内，一部分沿所述第二隔墙8下行流动，继而沿所述配水渠道13右行流动，流动过程中通过所述膜区配水堰门11进入膜生物反应区4内进行固液分离，形成局部高微生物浓度区域，分离的净化水通过泵排出至界区外，分离形成的浓缩污泥部分从膜区出水堰门12排出后沿所述出水渠道14右行流动并从所述第八过水孔26排出至好氧区B3b，与来前述自好氧区A3a内的污水混合后沿所述第三导流墙9左行流动，剩余浓缩污泥通过污泥排出泵排出至污泥浓缩池。

实施例1

采用如图1所示的一种循环流环型膜生物反应器（CCFP-MBR）及污水处理工艺处理10000m³/d的生活污水。

设计进水水质：

COD_cr400mg/L；NH₃-N40mg/L；TP3mg/L；SS180mg/L

出水水质要求：达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级A标准。

相关设计参数如下：进水平均流量416.67m³/h；最大流量658.33m³/h；设计厌氧区1混合液悬浮物浓度MLSS为2600mg/L（实际运行可按2000～3000mg/L），缺氧区2混合液悬浮物浓度MLSS为5650mg/L（实际运行可按4800～6000mg/L），好氧区3混合液悬浮物浓度MLSS为7000mg/L（实际运行可按7000～9000mg/L）；好氧区3最大污泥负荷0.13kgBOD₅/kgMLSS·d；厌氧区1水力停留时间1.5h，有效池容625.00m³；缺氧区2水力停留时间3.23h，有效池容1345m³；好氧区3的水力停留时间7.57h，有效池容3153m³；设计有效水深5.0m；缺氧区2的反硝化负荷取值范围为0.03～0.04kgNO₃ ^--N/kgMLSS·d（20℃）；膜生物反应区4设有4格膜区，并联运行，设计膜通量10～15L/m²·h；缺氧区2混合液回流比100%（实际运行可按50%～150%）；好氧区3混合液回流比150%（实际运行可按100%～200%）。

主要构筑物：如图1所示的1组CCFP-MBR生化反应池，总尺寸L×B×H=51.2m×20m×5.5m。

主要设备：厌氧区1设推流型潜水搅拌机15，2台，单台功率1.5kW；缺氧区2设推流型潜水搅拌机15，2台，单台功率1.1kW；好氧区3设推流型潜水搅拌机15，2台，单台功率1.1kW；缺氧区2设气提回流装置25，1组；好氧区设气提回流装置24，1组；膜区配水堰门11，4台，B×H=600mm×600mm，配套手动启闭机；膜区出水堰门12，4台，B×H=600mm×600mm，配套手动启闭机；循环比调节堰门23，1台，B×H=500mm×1200mm，配套手动启闭机；浸没式膜组件（超滤中空纤维膜）若干组，单组过滤面积25m²；罗茨鼓风机3台，风量25.1m³/min，风压6.0m，功率37kW。

实际运行效果：吨水电耗0.2-42kw.h/m³，出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级A标准。

实施例2

采用如图1所示的一种循环流环型膜生物反应器（CCFP-MBR）及污水处理工艺处理5000m³/d的生活污水。

设计进水水质：

COD_cr350mg/L；NH₃-N35mg/L；TP4mg/L；SS200mg/L

相关设计参数如下：进水平均流量208.33m³/h；最大流量362.50m³/h；设计厌氧区1混合液悬浮物浓度MLSS为3000mg/L（实际运行可按2000～3000mg/L），设计缺氧区2混合液悬浮物浓度MLSS为6000mg/L（实际运行可按4500～6000mg/L），设计好氧区3混合液悬浮物浓度MLSS为8000mg/L（实际运行可按7500～9000mg/L）；好氧区3最大污泥负荷0.145kgBOD₅/kgMLSS·d；厌氧区1水力停留时间1.5h，有效池容312.5m³；缺氧区2水力停留时间2.15h，有效池容447.77m³；好氧区3的水力停留时间4.96h，有效池容1034.31m³；设计有效水深5.0m；缺氧区2的反硝化负荷取值范围为0.03～0.035kgNO₃ ^--N/kgMLSS·d（20℃）；膜生物反应区4设有4格膜生物反应分区，并联运行，设计膜通量10～15L/m²·h；缺氧区2混合液回流比100%（实际运行按照50%～100%）；好氧区3回流液回流比150%（实际运行按照100%～150%）。

主要构筑物：如图1所示的1组CCFP-MBR生化反应池，总尺寸L×B×H=24m×15m×5.5m。

主要设备：厌氧区1设推流型潜水搅拌机15，2台，单台功率0.75kW；缺氧区2设推流型潜水搅拌机15，2台，单台功率0.37kW；好氧区3设推流型潜水搅拌机15，2台，单台功率0.37kW；缺氧区2设气提回流装置25，1组；好氧区3设气提回流装置24，1组；膜区配水堰门11，4台，B×H=500mm×500mm，配套手动启闭机；膜区出水堰门12，4台，B×H=500mm×500mm，配套手动启闭机；循环比调节堰门23，1台，B×H=300mm×1000mm，配套手动启闭机；浸没式膜组件（超滤中空纤维膜）若干组，单组过滤面积25m²；罗茨鼓风机3台，风量16.5m³/min，风压6.0m，功率30kW。

实际运行效果：吨水电耗0.30kw.h/m³，出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级A标准。

实施例3

采用如图1所示的一种循环流环型膜生物反应器（CCFP-MBR）及污水处理工艺处理30000m³/d的生活污水。

设计进水水质：

COD_cr450mg/L；NH₃-N40mg/L；TP4mg/L；SS200mg/L

相关设计参数如下：进水平均流量1250m³/h；最大流量1812.50m³/h；设计厌氧区1混合液悬浮物浓度MLSS为2000mg/L（实际运行可按1800～3000mg/L），设计缺氧区2混合液悬浮物浓度MLSS为6000mg/L（实际运行可按4800～6000mg/L），设计好氧区3混合液悬浮物浓度MLSS为8000mg/L（实际运行可按7500～9000mg/L）；好氧区3最大污泥负荷0.139kgBOD₅/kgMLSS·d；厌氧区1水力停留时间1.5h，有效池容1875.00m³；缺氧区2水力停留时间2.41h，有效池容3012.68m³；好氧区3的水力停留时间6.67h，有效池容8340.84m³；设计有效水深5.5m；缺氧区2的反硝化负荷取值范围为0.035～0.04kgNO₃ ^--N/kgMLSS·d（20℃）；膜生物反应区4设有5格膜生物反应分区，并联运行，设计膜通量10～15L/m²·h；缺氧区2混合液回流比50%（实际运行可按50%～100%）；好氧区3混合液回流比200%（实际运行可按100%～200%）。

主要构筑物：如图1所示的CCFP-MBR生化反应池，2组并联运行，单组尺寸L×B×H=38m×20m×6.0m。

主要设备：厌氧区1设推流型潜水搅拌机4台（每组2台），单台功率2.2kW；缺氧区2设推流型潜水搅拌机4台（每组2台），单台功率1.1kW；好氧区3设推流型潜水搅拌机4台（每组2台），单台功率2.2kW；缺氧区2设气提回流装置25，1组；好氧区3设气提回流装置24，1组；膜区配水堰门11，4台，B×H=500mm×500mm，配套手动启闭机；膜区出水堰门12，4台，B×H=500mm×500mm，配套手动启闭机；循环比调节堰门23，1台，B×H=500mm×1200mm，配套手动启闭机；浸没式膜组件（超滤中空纤维膜）若干组，单组过滤面积25m²；罗茨鼓风机6台，风量48.9m³/min，风压7.0m，功率90kW。

实际运行效果：吨水电耗0.31kw.h/m³，出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级A标准。

Claims

1.一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，为通过循环流环型膜生物反应器进行污水处理；所述循环流环型膜生物反应器包括依次设立的厌氧区(1)、缺氧区(2)、好氧区(3)以及设置在好氧区(3)内的膜生物反应区(4)；所述污水处理工艺包括以下步骤：

(A)污水首先进入所述厌氧区(1)，与来自缺氧区(2)的回流液混合，厌氧区(1)内聚磷菌在厌氧环境下释磷，同时转化易降解的有机污染物，并将部分含氮有机物进行氨化；

(B)然后进入缺氧区(2)，与来自好氧区(3)的回流液混合，缺氧区(2)内进行反硝化过程进行脱氮，部分有机物在反硝化菌的作用下降解去除；

(C)然后进入好氧区(3)，进行有机物的进一步降解以及氨的硝化和磷的吸收；

(D)继而进入膜生物反应区(4)进行固液分离，净化水通过泵排出，浓缩的污泥部分循环至好氧区(3)，并随着好氧区(3)至缺氧区(2)以及缺氧区(2)至厌氧区(1)的混合液的回流循环至整个反应区内，维持反应器内较高的污泥浓度，剩余污泥外排至污泥浓缩池；

所述厌氧区(1)包括厌氧区A(1a)和厌氧区B(1b)；污水首先进入厌氧区A(1a)，在厌氧区A(1a)内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下下行流动，然后进入厌氧区B(1b)中，在厌氧区B(1b)内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下上行流动；然后一部分循环至厌氧区A(1a)内，一部分进入缺氧区(2)；

所述缺氧区(2)包括缺氧区A(2a)和缺氧区B(2b)；来自厌氧区(1)的污水首先进入缺氧区A(2a)，在缺氧区A(2a)内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下下行流动，然后进入缺氧区B(2b)，在缺氧区B(2b)内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下上行流动，然后一部分循环至缺氧区A(2a)内，一部分进入好氧区(3)；

所述好氧区(3)包括好氧区A(3a)和好氧区B(3b)；所述膜生物反应区(4)位于好氧区B(3b)内；来自缺氧区(2)的污水首先进入好氧区A(3a)，在好氧区A(3a)内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下右行流动，然后进入好氧区B(3b)，与来自膜生物反应区(4)的部分浓缩污泥混合后，在好氧区B(3b)内设置的推流型潜水搅拌机的搅拌推动作用下左行流动，然后一部分循环至好氧区A(3a)内，一部分通过好氧区A(3a)和好氧区B(3b)之间设置的循环比调节堰门(23)循环至好氧区A内，剩余进入膜生物反应区(4)内进行固液分离；

所述好氧区B(3b)内的污水通过膜生物反应区(4)一侧的膜区配水堰门(11)进入膜生物反应区(4)进行固液分离，在膜生物反应区(4)内形成局部高微生物浓度区域，分离的净化水通过泵排出至界区外，分离形成的浓缩污泥一部分通过位于膜生物反应区(4)另一侧的膜区出水堰门(12)排出至好氧区B(3b)，剩余浓缩污泥通过污泥排出泵排出至污泥浓缩池。

2.如权利要求1所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，所述膜生物反应区(4)并联设置多个相互独立的膜生物反应分区；每个所述膜生物反应分区上设置有膜区配水堰门(11)和膜区出水堰门(12)。

3.如权利要求2所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，将缺氧区A(2a)的混合液通过横向设置的空气提升装置Ⅰ(25)以空气提升的方式回流至厌氧区A(1a)内；将好氧区B(3b)的混合液通过横向设置的空气提升装置Ⅱ(24)以空气提升的方式回流至缺氧区A(2a)内。

4.如权利要求3所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，所述缺氧区A(2a)混合液的回流比为50％-200％；所述好氧区B(2b)的混合液的回流比为100％-400％。

5.如权利要求4所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，当设计污泥浓度较低时，在所述好氧区(3)内设置污泥浓缩区，好氧区(3)混合液在所述污泥浓缩区作初步沉降后，将浓缩污泥直接回流至厌氧区(1)。

6.如权利要求5所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，所述好氧区(3)设有鼓风曝气装置；所述鼓风曝气装置包括设于好氧区(3)内的微孔曝气***和设于好氧区(3)外的鼓风机；所述缺氧区(2)内设有微孔曝气***，通过所述微孔曝气***使所述缺氧区(2)留有15-20％的空气用量。

7.如权利要求6所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，通过所述推流型潜水搅拌机，使所述循环流环型膜生物反应器内循环水流的断面平均流速在无曝气条件下控制为0.3-0.5m/s，有曝气条件下控制为0.1-0.15m/s。

8.如权利要求7所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，所述厌氧区(1)内水力停留时间为1-2小时；所述缺氧区(2)的20℃反硝化负荷取值范围为0.03～0.06kgNO₃ ^--N/(kgMLSS·d)；所述好氧区(3)的污泥负荷取值为0.1～0.2kgBOD₅/(kgMLSS·d)。

9.如权利要求8所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，所述厌氧区(1)的能量密度为4～5W/m³；缺氧区(2)的能量密度为1～2W/m³；好氧区(3)的能量密度为0.5～1.5W/m³。

10.如权利要求9所述的一种循环流环型膜生物反应器污水处理工艺，其特征在于，所述厌氧区(1)的污泥浓度为1500-3000mg/L，所述缺氧区(2)的污泥浓度为3000-6000mg/L，所述好氧区(3)的污泥浓度为6000-12000mg/L。