CN103562352A - 转化固体生物质材料的方法 - Google Patents

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A·H·杨森
J·W·哈里斯
S·范帕森
J·W·高塞林克
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Abstract

一种转化固体生物质材料的方法,所述方法包括在提升管反应器中在超过400℃的温度下使固体生物质材料与催化裂化催化剂接触以产生一种或多种裂化产品,其中所述提升管反应器包括提升管反应器管和底部区域,所述提升管反应器管的直径沿下游方向增加,所述底部区域的直径大于提升管反应器管的直径,和其中固体生物质材料在底部区域提供给提升管反应器。

Description

转化固体生物质材料的方法
技术领域
本发明涉及转化固体生物质材料的方法和生产生物燃料和/或生物化学品的方法。
背景技术
随着矿物原油供给的减少,对于生产液体燃料来说使用可再生能源变得越来越重要。这些来自可再生能源的燃料通常被称为生物燃料。
由于不与食品生产发生竞争,由不可食用的可再生能源如纤维素材料衍生的生物燃料是优选的。这些生物燃料也被称为是第二代、可再生或先进的生物燃料。但是不可食用的可再生能源大多数是固体材料,将其转化为液体燃料是繁杂的。
例如,WO2010/062611中描述的转化固体生物质为烃的方法需要三个催化转化步骤。首先固体生物质在约50-200℃的温度下操作的第一提升管中与催化剂接触以产生第一生物质-催化剂混合物和包含烃的第一产品(称作预处理)。随后将第一生物质-催化剂混合物加入在约200-400℃的温度下操作的第二提升管中,从而生产第二生物质-催化剂混合物和包含烃的第二产品(称作脱氧和裂化);和最后将第二生物质质-催化剂混合物加入到在大于约450℃的温度下操作的第三提升管中,以生产废催化剂和包含烃的第三产品。最后一步被称为生产燃料或特殊化学产品的转化。WO2010/062611提到有可能制备在常规石油炼厂装置中共同处理的生物质。但是WO2010/062611的方法比较繁杂,因为它需要三个步骤,且每一个步骤均需要它自己的特定催化剂。
WO2010/135734描述了在炼厂装置中共处理生物质原料和炼厂原料的方法,包括在包含流化床反应器的炼厂装置中催化裂化生物质原料和炼厂原料,其中将氢从炼厂原料转移至生物质原料的碳和氧。在WO2010/135734的一个实施方案中,生物质原料包括多个平均粒度为50-1000微米的固体生物质颗粒。附带地,其中进一步提到可以将固体生物质颗粒预处理以增加其脆性、对催化转化的敏感性(例如通过烘烤、烘炒和/或烘焙)和/或与石油化工原料混合的容易度。
在由A.A.Lappas等人在Fuel vol81(2002)第2087-2095页中发表的标题为“Biomass pyrolysis in a circulating fluid bed reactor forproduction of fuels and chemicals”的文章中,描述了在循环流化床(CFB)反应器中生物质闪热解的方法。所述CFB反应器包括一个立式的提升管类型的反应器(7.08mm ID)。提升管的高度为165cm。设计和构建了一套整合的螺旋加料器***用来为装置有效引入生物质。应用特殊设计的注入-混合***,由螺旋加料器将生物质引入到提升管的底部。该***由通过锥形区与提升管反应器连接的大直径底部容器组成。在所有的试验中,应用由Rettenmaier GmbH提供的木质纤维素HBS150-500(粒度为200-400微米)作为生物质原料。在常规的生物质热解试验中,应用石英砂作为热载体。应用由希腊炼厂提供的商用平衡FCC催化剂实施生物质催化热解。在提升管温度为400-500℃下实施生物质热解实验。每次生物质热解运行需要2小时建立和加热装置和3小时的稳态操作。
进一步改进上述方法将是本领域的进步。
例如,现在已经首次认识到由于固体生物质原料中的残余水分,这种固体生物质原料可能会在其催化裂化过程中形成附加气体。这些附加气体可能会使固体生物质原料在提升管反应器中比常规石油基原料膨胀更严重。附加气体形成可能会导致气速增加和/或压力增加。气速增加反过来可能会导致固体生物质原料转化不充分和/或过程不够耐用。更高的压力可能会造成安全危险增加。
另外,未转化的固体颗粒可能会造成对构件的腐蚀和/或磨蚀。另外,未转化的固体生物质材料颗粒可能会增加反应器结垢。这反过来可能会影响方法的耐用性和可靠性。
因此,为了将固体生物质原料的催化裂化放大至工业规模,所述方法可能需要改进以满足目前转化率、稳固维修和/或安全的要求。
发明内容
本发明方法就实现了这样一种改进。通过经底部区域向提升管反应器进料固体生物质材料,其中所述提升管反应器包括提升管反应器管和底部区域,底部区域的直径大于提升管反应器管的直径和提升管反应器管的直径沿下游方向增加,这样可以更有效地转化固体生物质材料。
因此本发明提供一种转化固体生物质材料的方法,所述方法包括在提升管反应器中在超过400℃的温度下使固体生物质材料与催化裂化催化剂接触以产生一种或多种裂化产品,其中所述提升管反应器包括提升管反应器管和底部区域,所述提升管反应器管的直径沿下游方向增加,所述底部区域的直径大于提升管反应器管的直径,和其中固体生物质材料在底部区域提供给提升管反应器。
在另一个实施方案中,本发明提供一种转化固体生物质材料的方法,所述方法包括在提升管反应器中的超过400℃的温度下使固体生物质材料与催化裂化催化剂接触以产生一种或多种裂化产品,其中所述提升管反应器包括提升管反应器管和底部区域,所述提升管反应器管的直径沿下游方向增加,所述底部区域的直径大于提升管反应器管的直径,其中固体生物质材料在底部区域提供给提升管反应器,和其中还有流体烃原料在提升管反应器中与催化裂化催化剂接触。
本发明的方法可以有利地允许固体生物质材料在提升管反应器中有更长的停留时间。另外,固体生物质材料可以利用提升管反应器底部更高的温度和更高的催化剂与原料的重量比。这反过来可能会导致固体生物质材料的转化率增加。
应用直径沿下游方向增加的提升管反应器管可以进一步允许原料在提升管反应器内安全膨胀。即使固体生物质材料中的残余水分可能会造成在提升管反应器管中形成更多气体,但提升管反应器中的气速和压力仍可以保持不变。当固体生物质材料与优选常规的流体烃原料共处理时,这是特别有利的,因为本发明方法可以进一步允许气速、压力和所述流体烃共同进料的停留时间保持不变。
在本发明的方法中,固体生物质材料可以被转化为中间馏分油产品,这种中间馏分油产品又可以被裂化为一种或多种裂化产品。
通过增加固体生物质材料的转化率,未转化的固体生物质材料颗粒的量可以减少。这反过来可以降低反应器结垢和可以提高所述方法的耐用性和可靠性。
本发明方法可以在现有炼厂中容易地实施。
本发明方法生产的一种或多种裂化产品可以作为中间产物用于制备生物燃料和/或生物化学品组分。这种方法可能是简单的,和可能需要最少的工艺步骤来转化固体生物质材料为生物燃料组分或/或生物化学品组分。这种生物燃料组分可以是完全可替代的。
生物燃料和/或生物化学品组分可以有利地进一步转化和/或与一种或多种其它组分共混为新的生物燃料和/或生物化学品。
因此,本发明方法还可以提供通过固体生物质材料转化至第二代或先进的生物燃料和/或生物化学品的更直接途径。
附图说明
图1给出了本发明的第一种方法的示意图。
具体实施方式
在这里固体生物质材料被理解为由可再生来源获得的固体物料。在这里可再生来源被理解为与由石油、天然气或煤获得或衍生的物质的组合物相对的生物来源的物质的组合物。不希望被任何种类的理论所局限,据信这种由可再生来源获得的材料可以包含约为0.0000000001%的碳-14同位素,以碳的总摩尔数计。
可再生来源优选为纤维素或木质纤维素来源的物质的组合物。任何固体生物质材料均可在本发明方法中应用。在一个优选的实施方案中,固体生物质材料不是用于食品生产的材料。优选的固体生物质材料的例子包括水生植物和藻类、农业废物和/或林业废物和/或造纸废物和/或由生活垃圾获得的植物物质。
固体生物质材料优选包含纤维素和/或木质纤维素。合适的包含纤维素和/或木质纤维素的材料的例子包括农业废物如玉米秸杆、大豆杆、玉米芯、稻草、稻壳、燕麦皮、玉米纤维、谷物秸杆如小麦、大麦、粗麦和燕麦的秸杆;草;林业产品和/或林业残渣如木材和木材相关的材料如锯屑;废纸;食糖加工残渣如甘蔗渣和甜菜渣;或它们的混合物。固体生物质材料更优选选自木材、锯屑、稻草、草、甘蔗渣、玉米秸杆和/或它们的混合物。当固体生物质材料为木材时,硬木和软木都可以应用。
在与催化剂接触前,固体生物质材料可能已经经受过干燥、烘焙、蒸汽***、粒度减小、致密化和/或制粒,从而改进方法的可操作性和经济性。
固体生物质材料优选为烘焙后的固体生物质材料。在一个优选的实施方案中,本发明方法包括在在超过200℃的温度下烘焙所述固体生物质材料的步骤,从而产生随后与催化裂化催化剂接触的烘焙后的固体生物质材料。在这里术语烘焙和烘干可以相互替换使用。
在这里烘焙或烘干被理解为在大于或等于200℃至小于或等于350℃的温度范围内在基本不含催化剂和在贫氧(优选为不含氧)的气氛下处理所述固体生物质材料。贫氧气氛被理解为包含小于或等于15vol%氧的气氛,优选为小于或等于10vol%的氧,和更优选为小于或等于5vol%的氧。不含氧的气氛被理解为在基本不含氧的情况下实施烘焙。
烘焙所述固体生物质材料优选在大于200℃的温度下实施,更优选的温度大于或等于210℃,进一步优选的温度大于或等于220℃,甚至更优选的温度大于或等于230℃。另外,烘焙所述固体生物质材料优选在小于350℃的温度下实施,更优选的温度小于或等于330℃,进一步优选的温度小于或等于310℃,甚至更优选的温度小于或等于300℃。
烘焙所述固体生物质材料优选在基本不含氧的条件下实施。更优选地,所述烘焙在包含例如惰性气体如氮、二氧化碳和/或蒸汽的惰性气氛下实施;和/或在还原气体如氢、气态烃如甲烷和乙烷或一氧化碳的存在下在还原气氛下实施。
所述烘焙步骤可以在宽的压力范围内实施。但优选地,所述烘焙步骤在大气压力(约1bar绝压,对应于约0.1MPa)下实施。
所述烘焙步骤可以间歇或连续实施。
烘焙后的固体生物质材料具有更高的能量密度、更高的质量密度和更大的可流动性,使得它易于运输、制粒和/或贮存。因为更脆,它可以更容易地减小为更小的颗粒。
以干物质(即基本不含水的物质)的总重量计,所述烘焙后的固体生物质材料的氧含量优选大于或等于10wt%,更优选为大于或等于20wt%,和最优选大于或等于30wt%,至小于或等于60wt%,更优选至小于或等于50wt%。
在进一步优选的实施方案中,任意的烘干或烘焙步骤还包括在将这种固体生物质材料烘焙之前使所述固体生物质材料干燥。在这种干燥步骤中,优选干燥所述固体生物质材料,直到所述固体生物质材料的水分含量为大于或等于0.1wt%至小于或等于25wt%,更优选的范围为大于或等于5wt%至小于或等于20wt%,和最优选为大于或等于5wt%至小于或等于15wt%。对于实际目的,水分含量可以通过用于确定生物质中总固体量的ASTM E1756-01标准测试方法确定。在这种方法中,干燥过程中损失的重量是原始水分含量的度量。
固体生物质材料优选为微粉化的固体生物质材料。在这里微粉化的固体生物质材料被理解为固体生物质材料的颗粒粒度分布的平均粒度按激光散射粒度分布分析仪测量为大于或等于5微米至小于或等于5000微米。在一个优选的实施方案中,本发明方法包括任选在这种固体生物质材料烘焙之前或之后减小所述固体生物质材料颗粒粒度的步骤。当固体生物质材料包括木材或烘焙后木材时,这种颗粒粒度减小步骤可能是特别有利的。任选烘焙后的固体生物质材料的粒度可以用本领域熟练技术人员已知的适合于此目的的任何方式来减小。粒度减小的合适方法包括压碎、研磨和/或粉碎。粒度减小优选可以通过球磨机、锤磨机、(刀)刨片机、粉碎机、刀切磨机或截断机来实现。
固体生物质材料的颗粒粒度分布的平均粒度优选为大于或等于5微米、更优选大于或等于10微米、甚至更优选大于或等于20微米、和最优选大于或等于100微米,至小于或等于5000微米、更优选至小于或等于1000微米,和最优选至小于或等于500微米。
固体生物质材料的颗粒粒度分布的平均粒度最优选为大于或等于100微米,从而避免堵塞管道和/或喷嘴。最优选地,所述固体生物质材料的颗粒粒度分布的平均粒度为小于或等于3000微米,从而允许很容易地注入提升管反应器。
针对实际目的,固体生物质材料的粒度分布和平均粒度可以用激光散射粒度分布分析仪(优选为Horiba LA950)按标题为"Particle sizeanalysis-Laser diffraction methods"的ISO13320方法确定。
因此,本发明方法优选包括任选在烘焙之前和/或之后减小固体生物质材料粒度的步骤,使产生的颗粒粒度分布的平均粒度为大于或等于5、更优选大于或等于10微米、和最优选大于或等于20微米至小于或等于5000微米、更优选至小于或等于1000微米和最优选至小于或等于500微米,从而产生微粉化的任选烘焙后的固体生物质材料。
在一个任选的实施方案中,任选烘焙后的固体生物质材料的粒度减小在将固体生物质材料悬浮在含烃液体和/或水中实施,从而提高可加工性和/或避免灰尘。
在一个实施方案中,使用如下所述的流体烃共同进料作为含烃液体。
在一个优选的实施方案中,在提供给提升管反应器之前,干燥所述任选微粉化和任选烘焙后的固体生物质材料。因此,如果要烘焙固体生物质材料,可以在烘焙之前和/或之后进行干燥。如在用作提升管反应器原料之前干燥,固体生物质材料优选在大于或等于50℃至小于或等于200℃的温度下干燥,更优选为大于或等于80℃至小于或等于150℃。任选微粉化和/或烘焙后的固体生物质材料优选干燥大于或等于30分钟至小于或等于2天的时间段,更优选的时间段为大于或等于2小时至小于或等于24小时。
除了任选微粉化和/或任选烘焙后的固体生物质材料外,流体烃原料(这里也称为流体烃共同进料)优选也在提升管反应器中与催化裂化催化剂接触。
在一个优选的实施方案中,在固体生物质材料提供给提升管反应器的位置下游的位置处将流体烃原料提供给提升管反应器。这有利地允许固体生物质材料有更长的停留时间。另外,这也允许固体生物质材料利用比提升管反应器上游(例如在固体生物质被流体烃原料急冷之前)更高的温度和更高的催化剂与原料重量比。当流体烃原料在下游提供时,在流体烃原料提供给提升管反应器的位置处固体生物质材料可能已经部分或全部转化为油和/或裂化产品。在一个优选的实施方案中,在所述位置处,1-100wt%、更优选5-100%的固体生物质材料转化为中间馏分油产品和/或裂化产品。
在另一个优选的实施方案中,在流体烃原料提供给提升管反应器的位置下游的位置处,将固体生物质材料提供给提升管反应器。不希望被任何种类的理论所局限,据信通过允许流体烃原料首先与催化裂化催化剂接触,可以产生氢,正如典型的FCC操作那样。当固体生物质材料在提升管反应器的更下游与催化裂化催化剂接触时,这种氢的可获得性有助于减少焦炭的形成。
在另一个实施方案中,向提升管反应器提供固体生物质材料在流体烃原料中悬浮的悬浮体。这允许固体生物质材料更好的加工性。
在另外一个实施方案中,在第一位置处向提升管反应器提供在第一流体烃原料中悬浮的固体生物质材料的悬浮体和在第一位置下游的第二位置处向提升管反应器提供第二流体烃原料。对于第一和第二流体烃原料的优选如在下文中针对流体烃原料所述。
烃原料在这里被理解为包含一种或多种烃化合物的原料。烃化合物在这里被理解为包含氢和碳和优选由碳和氢组成的化合物。流体烃原料在这里被理解为不是固态的烃原料。更具体地,流体烃原料在这里被理解为当引入提升管反应器时不是固态的烃原料。
流体烃共同进料优选为液态烃共同进料、气态烃共同进料或它们的混合物。流体烃共同进料可以以基本液态、基本气态或者部分液态-部分气态的形式进料至催化裂化反应器。当以基本或部分液态进入催化裂化反应器中时,流体烃共同进料优选在入口处蒸发,并优选以气态形式与催化裂化催化剂和/或固体生物质材料接触。对于高粘性的流体烃原料,可能有利的是在进入提升管反应器之前预热这种原料。例如,流体烃原料如常压渣油、真空瓦斯油和/或它们的混合物可以被预热至大于或等于250℃的温度。
流体烃原料可以是本领域熟练技术人员已知的适合用作催化裂化装置原料的任何非固体烃原料。流体烃原料可以例如由以下物质获得:常规原油(有时也被称为石油或矿物油)、非常规原油(即应用非传统油井方法的技术产出或抽出的油)或可再生油(即由可再生来源如热解油、植物油、液化生物质衍生的油和/或它们的混合物)、费-托油(有时也被称为合成油)和/或这些中任意一些的混合物。
在一个实施方案中,所述流体烃原料衍生自原油,优选常规原油。常规原油的例子包括西德克萨斯中等原油、布伦特原油、迪拜-阿曼原油、***轻质原油、Midway Sunset原油或塔皮斯原油。
流体烃原料更优选包含(优选常规的)原油或可再生油的馏分。优选的流体烃原料包括直馏(常压)粗柴油、闪蒸的馏出物、真空瓦斯油(VGO)、焦化瓦斯油、柴油、汽油、煤油、石脑油、液化石油气、常压渣油(“常压渣油”)和减压渣油(“减压渣油”)和/或它们的混合物。流体烃原料最优选包括常压渣油和/或真空瓦斯油。
在一个实施方案中,按分别基于标题为“Standard Test Methodfor Distillation of Petroleum Products at Atmospheric Pressure”的ASTM D86的蒸馏方法测量和标题为“Standard Test Method forDistillation of Petroleum Products at Reduced Pressure”的ASTMD1160测量,流体烃原料在1bar(对应于0.1MPa)的绝对压力下的5wt%沸点为大于或等于100℃,更优选大于或等于150℃。这种流体烃原料的例子是真空瓦斯油。
在第二个实施方案中,按分别基于标题为“Standard Test Methodfor Distillation of Petroleum Products at Atmospheric Pressure”的ASTM D86的蒸馏方法测量和标题为“Standard Test Method forDistillation of Petroleum Products at Reduced Pressure”的ASTMD1160测量,流体烃原料在1bar(0.1MPa)的绝对压力下的5wt%沸点为大于或等于200℃,更优选大于或等于220℃,最优选大于或等于240℃。这种流体烃原料的例子是常压渣油。
在另一个优选的实施方案中,大于或等于70wt%、优选大于或等于80wt%、更优选大于或等于90wt%和甚至更优选大于或等于95wt%的流体烃原料的沸点为大于或等于150℃至小于或等于600℃,所述沸点在1bar(0.1MPa)的绝对压力下分别按基于标题为“Standard TestMethod for Distillation of Petroleum Products at AtmosphericPressure”的ASTM D86的蒸馏方法测量和标题为“Standard TestMethod for Distillation of Petroleum Products at Reduced Pressure”的ASTM D1160测量。
流体烃原料的组成可以在很宽范围内变化。
以流体烃原料的总重量计,流体烃原料优选包含大于或等于50wt%、更优选为大于或等于75wt%和最优选大于或等于90wt%至小于或等于100wt%的只由碳和氢组成的化合物。
流体烃原料可以包含例如链烷烃(包括环烷烃)、烯烃和/或芳烃。
以总的流体烃原料计,流体烃原料更优选包含大于或等于1wt%的链烷烃,更优选为大于或等于5wt%的链烷烃,和最优选大于或等于10wt%的链烷烃,和优选小于或等于100wt%的链烷烃,更优选小于或等于90wt%的链烷烃,和最优选小于或等于30wt%的链烷烃。链烷烃可以理解为所有的正-、环状和支化的链烷烃。
在另一个实施方案中,流体烃原料包括链烷类流体烃原料或由其组成。在这里链烷类流体烃原料被理解为以流体烃原料的总重量计,流体烃原料包含至少50wt%的链烷烃,优选至少70wt%的链烷烃,和最优选至少90wt%链烷烃,至多且包括100wt%的链烷烃。
针对实际目的,初沸点为至少260℃的所有流体烃原料中的链烷烃含量可以按标题为“Standard test method for characteristic groupsin rubber extender and processing oils and other petroleum-derivedoils by clay-gel absorption chromatographic method”的ASTM方法D2007-03进行测量,其中饱和物含量代表链烷烃含量。对于所有其它流体烃原料,流体烃原料的链烷烃含量可以通过全多维气相色谱法(GCxGC)进行测量,如在P.J.Schoenmakers,J.L.M.M.Oomen,J.Blomberg,W.Genuit,G.van Velzen,J.Chromatogr.A,892(2000)p.29及之后所述。
链烷类流体烃原料的例子包括如在WO2007/090884中描述和在这里作为参考引入的所谓的费-托衍生烃物流、或者是富氢原料如加氢处理器产品或蜡油。蜡油被理解为加氢裂化器的底部馏分。可以产生能够用作流体烃原料的底部馏分的加氢裂化法的例子在EP-A-699225、EP-A-649896、WO-A-97/18278、EP-A-705321、EP-A-994173和US-A-4851109中有述,它们在这里作为参考引入。
“费-托衍生烃物流”指所述烃物流为费-托烃合成方法的产品或者通过加氢步骤即加氢裂化、加氢异构化和/或加氢而由所述产品衍生。
费-托衍生的烃物流可以合适地为所谓的合成原油,如在GB-A-2386607、GB-A-2371807或EP-A-0321305中所述。其它合适的费-托烃物流可以为通过费-托烃类合成方法获得和任选接着进行加氢处理步骤的沸点在石脑油、煤油、粗柴油或蜡范围内的烃馏分。
固体生物质材料与任意流体烃原料的重量比可以在很宽范围内变化。为了方便共同处理,流体烃原料与固体生物质材料的重量比优选大于或等于50:50(5:5),更优选大于或等于70:30(7:3),更加优选大于或等于80:20(8:2),甚至更优选大于或等于90:10(9:1)。针对实际目的,流体烃原料与固体生物质材料的重量比优选小于或等于99.9:0.1(99.9:0.1),更优选小于或等于95:5(95:5)。流体烃原料和固体生物质材料优选以上述范围的重量比进料至提升管反应器。
以提供给提升管反应器的固体生物质材料和任意流体烃原料的总重量计,固体生物质材料的量优选小于或等于30wt%,更优选小于或等于20wt%,最优选小于或等于10wt%和甚至更优选小于或等于5wt%。针对实际目的,以提供给提升管反应器的固体生物质材料和流体烃原料的总重量计,所存在的固体生物质材料的量优选大于或等于0.1wt%,更优选大于或等于1wt%。
在一个优选的实施方案中,按总流体烃原料的干基(即不含水)计,所述流体烃原料包含大于或等于8wt%的元素氢(即氢原子),更优选大于或等于12wt%的元素氢。元素氢的含量高,例如大于或等于8wt%,使得流体烃原料在催化裂化过程中用作便宜的氢供体。特别优选的元素氢含量大于或等于8wt%的流体烃原料为费-托衍生的蜡质残液。这种费-托衍生的蜡质残液例如可以包含约85wt%的元素碳和15wt%的元素氢。
不希望被任何种类的理论所局限,进一步确信的是流体烃原料与固体生物质材料之间的重量比越高,越能够通过氢转移反应使固体生物质材料提质。
固体生物质材料在提升管反应器中与催化裂化催化剂接触。在这里提升管反应器被理解为适合于实施催化裂化反应的细长反应器,优选基本为管状反应器。流化催化裂化催化剂合适地在提升管反应器中从反应器的上游端流向下游端。细长反应器、优选为管状的反应器优选以基本垂直的方式取向。流化催化裂化催化剂优选从提升管反应器的底部向上流向提升管反应器的顶部。
提升管反应器优选为催化裂化装置的一部分(即作为催化裂化反应器),更优选为流化催化裂化(FCC)装置的一部分。
合适的提升管反应器的例子在Joseph W.Wilson的标题为“FluidCatalytic Cracking technology and operations”的手册(由PennWellPublishing Company(1997)出版)的第3章,特别是第101-112页中有述,其在这里作为参考引入。
例如,正如其中所述,提升管反应器可以是所谓的内部提升管反应器或所谓的外部提升管反应器。
内部提升管反应器优选为基本垂直的反应器,和优选为基本管状的基本垂直的反应器,它可以具有位于容器外部的基本垂直的上游端和位于容器内部的基本垂直的下游端。所述容器合适地为适合于催化裂化反应的反应容器和/或包括一个或多个旋风分离器和/或涡流分离器的容器。内部提升管反应器的位于容器内部的下游端优选占提升管反应器总长度的大于或等于30%,更优选大于或等于40%,仍更优选大于或等于50%,和最优选大于或等于70%。内部提升管反应器特别有利,这是因为在提升管反应器中,固体生物质材料可以被转化为中间馏分油产品。由于在这种中间馏分油产品中可能存在有含氧烃和/或烯烃,因此,这种中间馏分油产品可能比常规油更易于聚合。另外,由于可能存在有含氧烃,中间馏分油产品可能比常规油更具腐蚀性。应用内部提升管反应器允许人们降低由于聚合造成堵塞的危险和/或减少腐蚀的危险,从而增加安全性和构件的一体性。
在这里外部提升管优选被理解为位于容器外部的提升管反应器。外部提升管反应器合适地通过所谓的跨接管与容器相连。外部提升管反应器优选包括优选基本垂直的提升管反应器管。这种提升管反应器管位于容器外部。提升管反应器管可以合适地通过优选基本水平的下游跨接管与容器相连。下游跨接管的方向优选基本横切提升管反应器管的方向。所述容器可以合适地为适合于催化裂化反应的反应容器和/或包括一个或多个旋风分离器和/或涡流分离器的容器。跨接管也可以合适地与旋风分离器和/或涡流分离器直接连接。
当应用外部提升管反应器时,可能有利的是应用在其终端具有弯管或低速区的外部提升管反应器,如例如在由PennWell PublishingCompany(1997)出版的Joseph W.Wilson的标题为“Fluid CatalyticCracking technology and operations”的手册的第3章附图3-7中所述,所述文献在这里作为参考引入。
低速区在这里优选被理解为在外部提升管反应器内部的区域或面积,其中优选流化的催化裂化催化剂的速度最小。低速区可以例如包括如上所述位于上游提升管反应器管最下游端的累积空间,它延伸所述提升管反应器管超出与跨接管的连接。低速区的一个例子是所谓的“盲端三通”。
已经有利地发现部分催化裂化催化剂可能在弯管或低速区内沉积,从而形成保护层防止如上所述的催化裂化催化剂和/或任何残余固体颗粒和/或任何含氧烃的腐蚀和/或磨蚀。
内部提升管反应器或外部提升管反应器也可能是所谓的U形弯管的一部分。在这种情况中,U形弯管的一个腿可以用作立管,和U形弯管的另一个腿可以用作提升管反应器。例如,再生催化剂从催化剂再生器流入位于U形弯管上游端的入口,向下流过U形弯管,和随后向上流出位于U形弯管下游端的出口。
在本发明的方法中,提升管反应器包括提升管反应器管和底部区域,所述底部区域的直径比提升管反应器管的直径大,和固体生物质材料在底部区域提供给提升管反应器。
提升管反应器管优选与底部区域流体相连。提升管反应器管更优选在其上游端与底部区域流体相连。流体相连在这里被理解为固体、液体或气体可以从底部区域流入提升管反应器管。在这里上游端被理解为固体生物质材料或由固体生物质材料衍生的任何中间馏分油产品或裂化产品最先进入提升管反应器管的提升管反应器管终端
在底部区域提供固体生物质材料在这里被理解为固体生物质材料通过底部区域提供给提升管反应器,与通过提升反应器管在更下游提供相对。
当在提升管反应器的底部区域引入固体生物质材料时,底部直径增加有利地允许人们增加固体生物质材料在该部分提升管反应器的停留时间。另外,它允许固体生物质材料利用在所述反应器位置处高的催化裂化催化剂温度。另外,在提升管反应器的底部区域加入固体生物质材料可以有利地导致在所述底部区域中原位形成水。原位形成水可以降低烃分压并减少二级氢转移反应,从而导致更高的烯烃收率。烃分压优选降低至压力为0.3-3.3bar绝压(0.03-0.33MPa),更优选至压力0.5-2.8bar绝压(0.05-0.28MPa),甚至更优选至压力0.7-2.8bar绝压(0.07-0.28MPa),和最优选至压力1.2-2.8bar绝压(0.12-0.28MPa)。
直径更大的底部区域例如可以具有提升斗的形式。因此,在这里直径更大的底部区域也被称为提升斗或增大的底部区域。
底部区域的直径优选为大于或等于0.4米,更优选为大于或等于0.8米,和最优选为大于或等于1米,和所述直径优选为小于或等于5米,更优选为小于或等于4米,最优选为小于或等于2米。
底部区域的高度优选为大于或等于1米至小于或等于5米。
可能有利的是在提升管反应器的底部区域也加入提升气。这种提升气的例子包括蒸汽、汽化的油和/或油馏分、和它们的混合物。从实际的角度来看,蒸汽作为提升气是最优选的。但是,应用汽化的油和/或油馏分(优选为汽化的液化石油气、汽油、柴油、煤油或石脑油)作提升气可能具有的优点是所述提升气可同时用作氢供体和可以防止或减少结焦。在一个特别优选的实施方案中,蒸汽和汽化的油和/或汽化的油馏分(优选为液化石油气、汽化的汽油、柴油、煤油或石脑油)都用作提升气,任选地,蒸汽和汽化的油和/或汽化的油馏分在提升气混合物中混合在一起。提升气最优选由蒸汽组成。
在进入提升管反应器之前,固体生物质材料可以优选与提升气或提升气混合物混合。如果在进入提升管反应器之前固体生物质材料没有与提升气混合,则它可以与提升气同时(在一个相同的位置处)进料至提升管反应器,和任选在提升管反应器入口处混合;或者它可以与任何提升气(在不同的位置处)分别进料至提升管反应器。
当将固体生物质材料和提升气两者均加入到提升管反应器底部时,提升气与固体生物质材料的重量比优选大于或等于0.01:1,更优选大于或等于0.05:1,至小于或等于5:1,更优选至小于或等于1.5:1。
提升管反应器管的直径优选为大于或等于0.3米,更优选为大于或等于0.6米,仍更优选为大于或等于1米,和所述直径优选为小于或等于3米,更优选为小于或等于2.5米,甚至更优选为小于或等于2米,和最优选为小于或等于1.8米。
在本发明的方法中,提升管反应器包括提升管反应器管,所述提升管反应器管的直径沿下游方向增加。直径沿下游方向增加的提升管反应器管可以有利地容纳在固体生物质材料转化过程中产生的气体体积的增加。直径的增加可以是间歇的,从而形成两个或多个具有固定直径的提升管反应器管段,其中当沿下游方向行进时,前面每一段的直径均比后一段的直径小;直径的增加也可以是渐进的,导致沿下游方向提升管反应器管的直径逐渐增加;或者直径的增加可以是渐进增加和间歇增加的组合。
在一个优选的实施方案中,提升管反应器管最窄部分内径(即提升管反应器管最小直径Dmin-rp)为大于或等于0.3米,更优选为大于或等于0.5米,仍更优选为大于或等于0.6米,至小于或等于2.5米,更优选至小于或等于2.25米,甚至更优选至小于或等于2.0米,和最优选至小于或等于1.75米。
在另一个优选的实施方案中,提升管反应器管最宽部分内径(即提升管反应器管最大直径Dmax-rp)为大于或等于0.35米,更优选为大于或等于0.60米,仍更优选为大于或等于1.00米,至小于或等于3.00米,更优选至小于或等于2.50米,甚至更优选至小于或等于2.00米,和最优选至小于或等于1.80米。
提升管反应器管最宽部分内径与提升管反应器管最窄部分内径的比(即Dmax-rp:Dmin-rp)优选为大于或等于1.001:1,更优选为大于或等于1.01:1,和最优选为大于或等于1.10:1;和优选为小于或等于3.00:1,更优选为小于或等于2.00:1,最优选为小于或等于1.50:1。
提升管反应器的总长度(包括提升管反应器管和底部区域两者)可以在宽范围内变化。针对实际目的,提升管反应器的长度优选为大于或等于10米,更优选为大于或等于15米,和最优选为大于或等于20米,至小于或等于65米,更优选至小于或等于55米,和最优选至小于或等于45米。
底部区域的直径大于提升管反应器管的直径。当应用时,直径在这里被理解为内径,例如为底部区域或提升管反应器管的内径(内部直径)。
底部区域最下游部分内径合适地大于提升管反应器管最上游部分内径。即在底部区域和提升管反应器管的连接处,底部区域的内径合适地大于提升管反应器管的内径。提升管反应器底部区域最大内径优选大于提升管反应器管最大内径。底部区域最大内径与提升管反应器管最大内径的比(Dmax-bs:Dmax-rp)优选为大于或等于1.001:1,更优选为大于或等于1.01:1,和最优选为大于或等于1.10:1。进一步,底部区域最大内径与提升管反应器管最大内径的比(Dmax-bs:Dmax-rp)优选为小于或等于3.00:1,更优选为小于或等于2.00:1,和最优选为小于或等于1.50:1。
提升管反应器中的温度优选为大于或等于450℃,更优选大于或等于480℃,至小于或等于800℃,更优选至小于或等于750℃。
提供固体生物质材料的位置处的温度优选为大于或等于500℃,更优选大于或等于550℃,和最优选大于或等于600℃,至小于或等于800℃,更优选至小于或等于750℃。
提升管反应器中的压力优选为大于或等于0.5bar绝压至小于或等于10bar绝压(0.05-1MPa),更优选大于或等于1.0bar绝压至小于或等于6bar绝压(0.1-0.6MPa)。
固体生物质材料的总平均停留时间优选为大于或等于1秒,更优选大于或等于1.5秒,甚至更优选大于或等于2秒,至小于或等于10秒,优选至小于或等于5秒,和更优选至小于或等于4秒。
在本专利申请中提到的停留时间以出口条件下的蒸气停留时间计,即停留时间不仅包括特定原料(如固体生物质材料)的停留时间,也包括其转化产品的停留时间。
当固体生物质材料的平均粒度为100-1000微米时,固体生物质材料的总平均停留时间最优选为大于或等于1秒至小于或等于2.5秒。
当固体生物质材料的平均粒度为30-100微米时,固体生物质材料的总平均停留时间最优选为大于或等于0.1至小于或等于1秒。
在这里催化剂与原料(即固体生物质材料和任何流体烃原料的总进料)的重量比也被称为催化剂:原料比,该比值优选大于或等于1:1,更优选大于或等于2:1和最优选大于或等于3:1,至小于或等于150:1,更优选至小于或等于100:1,最优选至小于或等于50:1。
在将固体生物质材料提供给提升管反应器的位置处,催化剂与固体生物质材料的重量比(催化剂:固体生物质材料的比)优选为大于或等于1:1,更优选大于或等于2:1,和最优选大于或等于3:1,至小于或等于150:1,更优选至小于或等于100:1,甚至更优选至小于或等于50:1,最优选至小于或等于20:1。
在本发明的方法中,如果存在,任何流体烃原料可以在固体生物质材料的下游引入提升管反应器。在一个优选的实施方案中,可以在固体生物质材料的停留时间已经为大于或等于0.01秒、更优选大于或等于0.05秒和最优选大于或等于0.1秒至小于或等于2秒、更优选至小于或等于1秒和最优选至小于或等于0.5秒的位置处向催化裂化反应器加入流体烃原料。
在提升管反应器中提供流体烃原料的位置处的温度优选为大于或等于450℃,更优选大于或等于480℃,至小于或等于650℃,更优选至小于或等于600℃。不希望被任何种类的理论所局限,据信加入流体烃原料可以急冷催化裂化催化剂,和因此可能导致其加入提升管反应器的位置处更低的温度。
因此,固体生物质材料优选在具有温度T1的位置处加入到提升管反应器中,和如果存在,流体烃原料在具有温度T2的位置处加入到提升管反应器中,并且温度T1高于T2。T1和T2优选均大于或等于400℃,更优选均大于或等于450℃。
固体生物质材料和流体烃原料可以以本领域熟练技术人员已知的任何方式提供给提升管反应器。
但是固体生物质材料优选借助于螺旋加料器提供给提升管反应器,特别是当固体生物质材料没有作为固体生物质颗粒在含烃液体中的悬浮体和/或与提升气的混合物来提供时。当固体生物质材料作为固体生物质颗粒在含烃液体中的悬浮体提供给提升管反应器时,可以有利地应用浆液泵将固体生物质材料提供给提升管反应器。
催化裂化催化剂可以是本领域熟练技术人员已知的适合在裂化方法中应用的任何催化剂。催化裂化催化剂优选包含沸石组分。另外,催化裂化催化剂可以包含无定形粘合剂化合物和/或填料。无定形粘合剂组分的例子包括二氧化硅、氧化铝、二氧化钛、氧化锆和氧化镁、或它们的两种或更多种的组合。填料的例子包括粘土(如高岭土)。
沸石优选为大孔沸石。大孔沸石包括含多孔结晶型铝硅酸盐结构的沸石,其中所述结晶型铝硅酸盐结构具有多孔内部晶胞结构,和孔的主轴范围为0.62-0.8纳米。沸石的轴在W.M.Meier,D.H.Olson和Ch.Baerlocher的'Atlas of Zeolite Structure Types',第四版,1996年,Elsevier,ISBN0-444-10015-6中有述。这种大孔沸石的例子包括FAU或八面沸石,优选为合成的八面沸石,例如沸石Y或X、超稳沸石Y(USY)、稀土沸石Y(=REY)和稀土USY(REUSY)。按照本发明,USY优选用作大孔沸石。
催化裂化催化剂还可以包括中孔沸石。可以在本发明中应用的中孔沸石为含多孔结晶型铝硅酸盐结构的沸石,其中所述结晶型铝硅酸盐结构具有多孔内部晶胞结构,孔的主轴范围为0.45-0.62纳米。这种中孔沸石的例子有:MFI结构类型,例如ZSM-5;MTW类型,例如ZSM-12;TON结构类型,例如θ1类;和FER结构类型,例如镁碱沸石。按照本发明,ZSM-5优选用作中孔沸石。
按照另一个实施方案,可以应用大孔和中孔沸石的共混物。在裂化催化剂中大孔沸石与中孔径沸石的比优选为99:1至70:30,更优选为98:2至85:15。
相对于催化裂化催化剂的总质量,在裂化催化剂中存在的大孔沸石和/或中孔沸石的总量优选为5-40wt%,更优选为10-30wt%,甚至更优选为10-25wt%。
固体生物质材料和任选的流体烃原料优选沿相同方向并流流动。催化裂化催化剂可以以并流、逆流或交叉流流型与所述固体生物质材料的流动和如果存在的流体烃原料流接触。催化裂化催化剂优选以并流流型与固体生物质材料和如果存在的流体烃原料的并流流型接触。
在一个优选的实施方案中,本发明方法包括:
催化裂化步骤,所述步骤包括在提升管反应器中在超过400℃的温度下使固体生物质材料和任选的任何流体烃原料与催化裂化催化剂接触,以产生一种或多种裂化产品和废催化裂化催化剂;
分离步骤,所述分离步骤包括使一种或多种裂化产品与废催化裂化催化剂分离;
再生步骤,所述再生步骤包括再生废催化裂化催化剂,以产生再生后的催化裂化催化剂、热量和二氧化碳;和
循环步骤,所述循环步骤包括将所述再生后的催化裂化催化剂循环至催化裂化步骤。
催化裂化步骤优选按上文所述实施,其中固体生物质材料在提升管反应器中与催化裂化催化剂接触。在提升管反应器中,可以产生由固体生物质材料衍生的任何中间馏分油产品和/或裂化产品。
分离步骤优选借助一个或多个旋风分离器和/或一个或多个涡流管实施。实施分离步骤的合适方法例如在Reza Sadeghbeigi的标题为“Fluid Catalytic Cracking;Design,Operation,and Troubleshooting ofFCC Facilities”的手册(由Gulf Publishing Company(1995)出版)、特别是第219-223页中有述,和在Joseph W.Wilson的手册"FluidCatalytic Cracking technology and operations”(由PennWellPublishing Company(1997)出版)的第3章、特别是第104-120页和第6章、特别是第186-194页中有述,它们在这里均作为参考引入。旋风分离器优选在18-80米/秒的速度下操作,更优选的速度为25-55米/秒。
另外,所述分离步骤还可以包括气提步骤。在该气提步骤中,可以使废催化剂气提,从而在再生步骤之前回收废催化剂上吸收的产品。这些产品可以循环和加入到催化裂化步骤获得的裂化产品物流中。
再生步骤优选包括在大于或等于550℃的温度下在再生器中使废催化裂化催化剂与含氧气体接触,从而产生再生后的催化裂化催化剂、热量和二氧化碳。在再生的过程中,由于催化裂化反应而可能在催化剂上沉积的焦炭被烧掉,从而恢复了催化剂活性。
含氧气体可以为本领域熟练技术人员已知的适合于在再生器中使用的任何含氧气体。例如含氧气体可以为空气或富氧空气。在这里富氧空气可以理解为以空气的总体积计含大于21vol%氧(O2)的空气,更优选为含大于或等于22vol%氧的空气。
优选使用放热的再生步骤产生的热量,从而为吸热的催化裂化步骤提供能量。另外,所产生的热量可用于加热水和/或产生蒸汽。蒸汽可以在炼厂的其它地方应用,例如在提升管反应器中作为提升气。
废催化裂化催化剂优选在大于或等于575℃、更优选大于或等于600℃至小于或等于950℃、更优选至小于或等于850℃的温度下再生。废催化裂化催化剂优选在大于或等于0.5bar绝压至小于或等于10bar绝压(0.05-1MPa)、更优选大于或等于1.0bar绝压至小于或等于6bar绝压(0.1-0.6MPa)的压力下再生。
再生后的催化裂化催化剂可以循环至催化裂化步骤。在一个优选的实施方案中,向循环物流加入补充催化剂的侧线物流,以补充反应区和再生器中损失的催化剂。
在本发明方法中,生产一种或多种裂化产品。在一个优选的实施方案中,所述一种或多种裂化产品随后蒸馏,以产生一种或多种产品馏分。
正如这里所示,一种或多种裂化产品可以包含一种或多种含氧烃。这种含氧烃的例子包括醚、酯、酮、酸和醇。在一个具体的例子中,一种或多种裂化产品可以包含酚。
蒸馏可以按本领域熟练技术人员已知的适合于蒸馏催化裂化装置产品的任何方式实施。例如蒸馏可以按Joseph W.Wilson的标题为“Fluid Catalytic Cracking technology and operations”的手册(由PennWell Publishing Company(1997)出版)第14-18页和第8章、特别是第223-235页中所述来实施,其在这里作为参考引入。
一种或多种产品馏分可以包含一种或多种含氧烃。这种含氧烃的例子包括醚、酯、酮、酸和醇。具体地,一种或多种产品馏分可以包含酚和/或取代酚。
在另一个实施方案中,通过蒸馏获得的一种或多种产品馏分中的至少一种随后进行加氢脱氧以产生加氢脱氧后的产品馏分。该加氢脱氧后的产品馏分可以用作生物燃料和/或生物化学品组分。
在这里加氢脱氧被理解为在加氢脱氧催化剂的存在下,通过使包含含氧烃的一种或多种产品馏分与氢接触而降低一种或多种产品馏分中含氧烃的浓度。可以脱除的含氧烃包括酸、醚、酯、酮、醛、醇(如酚)和其它含氧化合物。
加氢脱氧优选包括:在大于或等于200℃、优选大于或等于250℃至小于或等于450℃、优选小于或等于400℃的温度下;在大于或等于10bar绝压(1MPa)至小于或等于350bar绝压(35MPa)的总压下;和氢分压大于或等于2bar绝压(0.2MPa)至小于或等于350bar绝压(35MPa)下;在加氢脱氧催化剂的存在下,使一种或多种产品馏分与氢接触。
加氢脱氧催化剂可以是本领域熟练技术人员已知的适合于此目的的任何种类的加氢脱氧催化剂。
加氢脱氧催化剂优选包括一种或多种加氢脱氧金属,优选载带在催化剂载体上。
最优选的加氢脱氧催化剂包括:在氧化铝上的铑(Rh/Al2O3)、在氧化铝上的铑-钴(RhCo/Al2O3)、在氧化铝上的镍-铜(NiCu/Al2O3)、在氧化铝上的镍-钨(NiW/Al2O3)、在氧化铝上的钴-钼(CoMo/Al2O3)或在氧化铝上的镍-钼(NiMo/Al2O3)。
如果一种或多种产品馏分也包含一种或多种含硫烃,可以有利地应用硫化的加氢脱氧催化剂。如果加氢脱氧催化剂是硫化的,则催化剂可以原位或异位硫化。
除了加氢脱氧外,一种或多种产品馏分可以经受加氢脱硫、加氢脱氮、加氢裂化和/或加氢异构化。所述加氢脱硫、加氢脱氮、加氢裂化和/或加氢异构化可以在加氢脱氧之前、之后和/或与加氢脱氧同时实施。
在一个优选的实施方案中,蒸馏产生的一种或多种产品馏分和/或加氧脱氧产生的一种或多种加氢脱氧产品可以作为生物燃料组分和/或生物化学品组分与一种或多种其它组分共混,以生产生物燃料和/或生物化学品。可以与一种或多种加氢脱氧产品共混的一种或多种其它组分的例子包括抗氧化剂、防腐剂、无灰清净剂、去雾剂、染料、润滑性能改进剂和/或矿物燃料组分以及常规的石油衍生的汽油、柴油和/或煤油馏分。
替代地,一种或多种产品馏分和/或一种或多种加氢脱氧产品可以作为中间产物用于制备生物燃料组分和/或生物化学品组分。在这种情况中,一种或多种产品馏分和/或一种或多种加氢脱氧产品可以经受进一步的转化和该进一步转化的产品可以随后与一种或多种其它组分(如上所列)共混,以制备生物燃料和/或生物化学品。
在这里生物燃料和生物化学品分别被理解为至少部分由可再生能源衍生的燃料或化学品。
图1中描述了本发明的一个实施方案。在图1中,将固体生物质材料的原料(102)和蒸汽原料(104)都引入外部提升管反应器(107)的底部区域(106)。提升管反应器(107)包括通过其截锥出口(106a)与提升反应器管(105)相连的底部区域(106)。所述底部区域(106)的最大内径(Dmax-bs)大于提升管反应器管(105)的最大内径(Dmax-rp)。提升管反应器管(105)的内径沿下游方向增加。
在提升管反应器(107)的底部区域(106)中,固体生物质材料(102)和蒸汽原料(104)与热的再生催化裂化催化剂(108)混合。催化裂化催化剂(108)、固体生物质材料(102)和蒸汽原料(104)的混合物然后进入提升管反应器(107)。在固体生物质材料(102)在提升管反应器(107)中约0.1秒的停留时间后,将流体烃原料(110)引入提升管反应器(107)。在提升管反应器(107)中,将固体生物质材料(102)和附加的流体烃原料(110)催化裂化,以生产一种或多种裂化产品。一种或多种裂化产品、催化裂化催化剂、蒸汽、和任何残余的未裂化固体生物质材料、和流体烃原料的混合物然后通过连接管(112)从提升管反应器(107)的顶部进入反应器容器(114),反应器容器(114)包括与第二旋风分离器(118)紧密偶合的第一旋风分离器(116)。裂化产品(120)通过第二旋风分离器(118)的顶部抽出,并任选随后进入蒸馏塔(未示出)。废催化裂化催化剂(122)从旋风分离器(116和118)的底部抽出,并随后进入汽提器(124),在其中从废催化裂化催化剂(122)中汽提出进一步的裂化产品。
废的且汽提后的催化裂化催化剂(126)随后进入再生器(128),在其中废催化裂化催化剂与空气(130)接触,以生产热的再生后的催化裂化催化剂(108),后者可以循环至提升管反应器(107)的底部(106)。

Claims (14)

1.一种转化固体生物质材料的方法,所述方法包括在提升管反应器中在超过400℃的温度下使固体生物质材料与催化裂化催化剂接触以产生一种或多种裂化产品,其中所述提升管反应器包括提升管反应器管和底部区域,所述提升管反应器管的直径沿下游方向增加,所述底部区域的直径大于提升管反应器管的直径,和其中固体生物质材料在底部区域提供给提升管反应器。
2.权利要求1的方法,其中提升管反应器管最宽部分内径与提升管反应器管最窄部分内径的比为大于或等于1.001:1和小于或等于3.00:1。
3.前述权利要求任一项的方法,其中底部区域最大内径与提升管反应器管最大内径的比为大于或等于1.001:1和小于或等于3.00:1。
4.前述权利要求任一项的方法,其中固体生物质材料作为固体生物质材料和气体的混合物进料至提升管反应器。
5.权利要求4的方法,其中所述气体选自蒸汽、汽化的液化石油气、汽油、柴油、煤油、石脑油和它们的混合物。
6.前述权利要求任一项的方法,其中在将固体生物质材料提供给提升管反应器的位置处催化剂与固体生物质材料的重量比为大于或等于1:1至小于或等于150:1。
7.前述权利要求任一项的方法,其中还有流体烃原料在提升管反应器中与催化裂化催化剂接触。
8.权利要求7的方法,其中在流体烃原料提供给提升管反应器的位置上游的位置处将固体生物质材料提供给提升管反应器。
9.权利要求7或8的方法,其中流体烃原料包括直馏(常压)粗柴油、闪蒸的馏出物、真空瓦斯油(VGO)、焦化瓦斯油、汽油、石脑油、柴油、煤油、常压渣油(“常压渣油”)和减压渣油(“减压渣油”)和/或它们的混合物。
10.权利要求7-9任一项的方法,其中在固体生物质材料的停留时间已经为大于或等于0.1秒至小于或等于1秒的位置处将流体烃原料引入提升管反应器。
11.前述权利要求任一项的方法,其中一种或多种裂化产品随后蒸馏以产生一种或多种产品馏分。
12.权利要求11方法,其中通过蒸馏获得的一种或多种产品馏分随后加氢脱氧以获得一种或多种加氢脱氧产品。
13.一种制备生物燃料和/或生物化学品的方法,其中按权利要求11产生的一种或多种产品馏分与一种或多种其它组分共混以制备生物燃料和/或生物化学品。
14.一种制备生物燃料和/或生物化学品的方法,其中按权利要求12产生的一种或多种加氢脱氧产品与一种或多种其它组分共混以制备生物燃料和/或生物化学品。
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