CN103537871A - 垂直挤压超高压容器筒体的加工方法 - Google Patents
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Abstract
本发明是垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,属于压力容器制造领域。本发明方法如下:对制造超高压容器筒体用钢锭加热;加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮;高压水除鳞后的钢锭表面进行玻璃粉润滑;对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料;对冲孔坯料进行端面热修模;对热修模后的冲孔坯料返炉加热;加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞;高压水除鳞后的冲孔坯料表面进行玻璃粉润滑;对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。本发明由于采用挤压成型,筒体受三向压应力,变形更加均匀,组织更加致密;同时,可减小毛坯加工余量、提高材料利用率、提高生产效率、降低产品成本。
Description
技术领域
本发明是垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,属于压力容器制造领域。
背景技术
按照现行《超高压容器安全技术监察规程》TSGR0002-2005的要求,常采用锻造工艺制造超高压容器筒体等主要受压元件,且现有锻造工艺技术成熟,能够满足所需零件的技术要求,产品质量稳定。由于超高压容器操作条件的特点,其筒体的典型结构多为整体通孔式,在现有锻造工艺生产条件下,筒体多数采用实心锻件制成,存在毛坯加工余量大、材料利用率低、生产效率低、成本较高等弊端。
发明内容:
本发明的目的在于提供一种垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,该方法能够减小毛坯加工余量、提高材料利用率、提高生产效率、降低产品成本。
技术解决方案:
本发明方法步骤如下:1)对制造超高压容器筒体用钢锭加热;2)加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮;3)高压水除鳞后的钢锭表面进行玻璃粉润滑;4)对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料;5)对冲孔坯料进行端面热修模;6)对热修模后的冲孔坯料返炉加热;7)加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞;8)高压水除鳞后的冲孔坯料表面进行玻璃粉润滑;9)对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。
进一步:对制造超高压容器筒体用钢锭加热,加热温度为1280℃~1300℃,保温5h~8h。
进一步:加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮。
进一步:高压水除鳞后的钢锭表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂。
进一步:对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料,闭式镦粗后再用穿孔针穿孔。
进一步:对冲孔坯料进行端面热修模,修平冲孔坯料端面,将尖角部位进行倒棱。
进一步:对热修模后的冲孔坯料返炉加热,加热温度为1280℃~1300℃,保温10h~15h。
进一步:加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞。
进一步:高压水除鳞后的冲孔坯料表面均匀喷涂玻璃粉润滑。
进一步:对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。
本发明采用垂直挤压方式生产超高压容器筒体,即钢锭加热、高压水除鳞、玻璃粉润滑、制冲孔坯料、热修模、冲孔坯料返炉加热、高压水除鳞、玻璃粉润滑、挤制成超高压容器筒体,本发明由于采用挤压成型,筒体受三向压应力,变形更加均匀,组织更加致密,同时减小毛坯加工余量、提高材料利用率、提高生产效率、降低产品成本。以GYF300-180高压釜筒体为例,垂直挤压方法与锻造方法相比,材料利用率提高约10%,节约原材料约4t,节约生产成本约3.3万元。
附图说明
图1为GYF300-180挤压筒体毛坯图;
图2为GYF300-180锻造筒体毛坯图;
图3为挤压筒体晶粒度图。
具体实施方式
实施例1:
以GYF300-180高压釜筒体为例,GYF300-180高压釜筒体成品尺寸规格:最大外径φ542mm,最小内径φ300mm,成品长度6000mm,筒体材料为34CrNi3MoVA。采用360MN黑色金属垂直挤压机按照附图1进行挤压时,挤压筒体尺寸规格:外径φ575mm,内径φ270mm,长度6450mm,垂直挤压超高压容器筒体采取的方法步骤如下:
1)对制造超高压容器筒体用钢锭加热,加热温度为1210℃±10℃,保温6.5h。
2)加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮,高压水除鳞时间40s。
3)高压水除鳞后的钢锭表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂,玻璃粉用量18kg。
4)对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料,在镦粗筒中先闭式镦粗后再用穿孔针穿孔。
5)对冲孔坯料进行端面热修模,修平冲孔坯料端面,将尖角部位进行倒棱。
6)对热修模后的冲孔坯料返炉加热,加热温度为1210℃±10℃,保温13h。
7)加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞,高压水除鳞时间38s。
8)高压水除鳞后的冲孔坯料表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂,玻璃粉用量17kg。
9)对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。
采用垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,可减小毛坯加工余量、提高材料利用率、提高生产效率、降低产品成本。以GYF300-180高压釜筒体为例,垂直挤压方法与锻造方法相比,材料利用率提高约10%,节约原材料约4t,节约生产成本约3.3万元。
实施例2:
以GYF300-180高压釜筒体为例,GYF300-180高压釜筒体成品尺寸规格:最大外径φ542mm,最小内径φ300mm,成品长度6000mm,筒体材料为34CrNi3MoVA。采用360MN黑色金属垂直挤压机按照附图1进行挤压时,挤压筒体尺寸规格:外径φ575mm,内径φ270mm,长度6450mm,垂直挤压超高压容器筒体采取的方法步骤如下:
1)对制造超高压容器筒体用钢锭加热,加热温度为1250℃±10℃,保温6.5h。
2)加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮,高压水除鳞时间40s。
3)高压水除鳞后的钢锭表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂,玻璃粉用量18kg。
4)对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料,在镦粗筒中先闭式镦粗后再用穿孔针穿孔。
5)对冲孔坯料进行端面热修模,修平冲孔坯料端面,将尖角部位进行倒棱。
6)对热修模后的冲孔坯料返炉加热,加热温度为1250℃±10℃,保温13h。
7)加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞,高压水除鳞时间38s。
8)高压水除鳞后的冲孔坯料表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂,玻璃粉用量17kg。
9)对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。
采用垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,可减小毛坯加工余量、提高材料利用率、提高生产效率、降低产品成本。以GYF300-180高压釜筒体为例,垂直挤压方法与锻造方法相比,材料利用率提高约10%,节约原材料约4t,节约生产成本约3.3万元。
实施例3:
以GYF300-180高压釜筒体为例,GYF300-180高压釜筒体成品尺寸规格:最大外径φ542mm,最小内径φ300mm,成品长度6000mm,筒体材料为34CrNi3MoVA。采用360MN黑色金属垂直挤压机按照附图1进行挤压时,挤压筒体尺寸规格:外径φ575mm,内径φ270mm,长度6450mm,垂直挤压超高压容器筒体采取的方法步骤如下:
1)对制造超高压容器筒体用钢锭加热,加热温度为1270℃±10℃,保温6.5h。
2)加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮,高压水除鳞时间40s。
3)高压水除鳞后的钢锭表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂,玻璃粉用量18kg。
4)对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料,在镦粗筒中先闭式镦粗后再用穿孔针穿孔。
5)对冲孔坯料进行端面热修模,修平冲孔坯料端面,将尖角部位进行倒棱。
6)对热修模后的冲孔坯料返炉加热,加热温度为1270℃±10℃,保温13h。
7)加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞,高压水除鳞时间38s。
8)高压水除鳞后的冲孔坯料表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂,玻璃粉用量17kg。
9)对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。
采用垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,可减小毛坯加工余量、提高材料利用率、提高生产效率、降低产品成本。以GYF300-180高压釜筒体为例,垂直挤压方法与锻造方法相比,材料利用率提高约10%,节约原材料约4t,节约生产成本约3.3万元。
实施例4:
以GYF300-180高压釜筒体为例,GYF300-180高压釜筒体成品尺寸规格:最大外径φ542mm,最小内径φ300mm,成品长度6000mm,筒体材料为34CrNi3MoVA。采用360MN黑色金属垂直挤压机按照附图1进行挤压时,挤压筒体尺寸规格:外径φ575mm,内径φ270mm,长度6450mm,垂直挤压超高压容器筒体采取的方法步骤如下:
1)对制造超高压容器筒体用钢锭加热,加热温度为1290℃±10℃,保温6.5h。
2)加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮,高压水除鳞时间40s。
3)高压水除鳞后的钢锭表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂,玻璃粉用量18kg。
4)对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料,在镦粗筒中先闭式镦粗后再用穿孔针穿孔。
5)对冲孔坯料进行端面热修模,修平冲孔坯料端面,将尖角部位进行倒棱。
6)对热修模后的冲孔坯料返炉加热,加热温度为1290℃±10℃,保温13h。
7)加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞,高压水除鳞时间38s。
8)高压水除鳞后的冲孔坯料表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂,玻璃粉用量17kg。
9)对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。
采用垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,可减小毛坯加工余量、提高材料利用率、提高生产效率、降低产品成本。以GYF300-180高压釜筒体为例,垂直挤压方法与锻造方法相比,材料利用率提高约10%,节约原材料约4t,节约生产成本约3.3万元。
Claims (10)
1.垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,方法步骤如下:1)对制造超高压容器筒体用钢锭加热;2)加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮;3)高压水除鳞后的钢锭表面进行玻璃粉润滑;4)对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料;5)对冲孔坯料进行端面热修模;6)对热修模后的冲孔坯料返炉加热;7)加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞;8)高压水除鳞后的冲孔坯料表面进行玻璃粉润滑;9)对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。
2.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,对制造超高压容器筒体用钢锭加热,加热温度为1200℃~1300℃,保温5h~8h。
3.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,加热后的钢锭进行高压水除鳞去除钢锭表面的氧化皮。
4.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,高压水除鳞后的钢锭表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂。
5.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,对玻璃粉润滑后的钢锭用制坯机制成冲孔坯料,闭式镦粗后再用穿孔针穿孔。
6.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,对冲孔坯料进行端面热修模,修平冲孔坯料端面,将尖角部位进行倒棱。
7.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,对热修模后的冲孔坯料返炉加热,加热温度为1200℃~1300℃,保温10h~15h。
8.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,加热后的冲孔坯料进行高压水除鳞。
9.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,高压水除鳞后的冲孔坯料表面均匀喷涂玻璃粉润滑剂。
10.根据权利要求1所述的垂直挤压超高压容器筒体的加工方法,其特征在于,对玻璃粉润滑后的冲孔坯料用垂直挤压机挤制成超高压容器筒体。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104384849A (zh) * | 2014-10-10 | 2015-03-04 | 中国第一重型机械股份公司 | 自升式平台桁架式桩腿弦杆整体挤压成型制造方法 |
CN104815863A (zh) * | 2015-03-25 | 2015-08-05 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 一种坯料位置的检测方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101028681A (zh) * | 2007-04-02 | 2007-09-05 | 上海工程技术大学 | 一种用于成形液压挺杆导筒体的工艺 |
CN101537438A (zh) * | 2009-04-24 | 2009-09-23 | 太原科技大学 | 一种大型环筒类锻件热冲挤成型工艺及装置 |
WO2010145551A1 (zh) * | 2009-06-17 | 2010-12-23 | 苏州昆仑先进制造技术装备有限公司 | 分布挤压成形装置及分布挤压成形方法 |
CN102029301A (zh) * | 2010-10-22 | 2011-04-27 | 南京迪威尔重型锻造股份有限公司 | 大型杯形件的热反挤压成型工艺 |
CN102319757A (zh) * | 2011-08-18 | 2012-01-18 | 中国兵器工业第五二研究所 | 镁合金变截面筒形件的复合挤压变形制备方法 |
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101028681A (zh) * | 2007-04-02 | 2007-09-05 | 上海工程技术大学 | 一种用于成形液压挺杆导筒体的工艺 |
CN101537438A (zh) * | 2009-04-24 | 2009-09-23 | 太原科技大学 | 一种大型环筒类锻件热冲挤成型工艺及装置 |
WO2010145551A1 (zh) * | 2009-06-17 | 2010-12-23 | 苏州昆仑先进制造技术装备有限公司 | 分布挤压成形装置及分布挤压成形方法 |
CN102029301A (zh) * | 2010-10-22 | 2011-04-27 | 南京迪威尔重型锻造股份有限公司 | 大型杯形件的热反挤压成型工艺 |
CN102319757A (zh) * | 2011-08-18 | 2012-01-18 | 中国兵器工业第五二研究所 | 镁合金变截面筒形件的复合挤压变形制备方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104384849A (zh) * | 2014-10-10 | 2015-03-04 | 中国第一重型机械股份公司 | 自升式平台桁架式桩腿弦杆整体挤压成型制造方法 |
CN104815863A (zh) * | 2015-03-25 | 2015-08-05 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 一种坯料位置的检测方法 |
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