CN103469104A - 一种含硼双相不锈钢及其硼合金化冶炼方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种含硼双相不锈钢及其冶炼方法,含硼双相不锈钢,按照质量百分比计的化学成分为,C:0.018~0.025%,Si:0.48~0.54%,Mn:1.15~1.20%,P≤0.025%,S≤0.0005%,Cr:22.20~22.30%,Ni:5.20~5.25%,Mo:3.08~3.12%,N:0.174~0.184%,B:0.0028~0.0035%,其它为Fe和残留元素。所述含硼双相不锈钢的硼合金化冶炼方法,包括AOD精炼、AOD出钢后扒渣、LF精炼和连铸,在LF精炼过程中加入硼砂。该冶炼方法,在降低钢中全氧含量的前提下加入硼砂,保证稳定获得适量的酸溶硼。添加的硼砂为含有酸性氧化物B2O3的造渣剂,硼砂来源广泛,价格便宜。生产工艺简易,硼砂除了可以作为钢渣的改质剂,还完成硼的合金化。
Description
技术领域
本发明属于不锈钢冶炼技术领域,尤其涉及一种含硼双相不锈钢及其硼合金化冶炼方法。
背景技术
硼是原子半径很小的间隙原子,硼在双相不锈钢晶界的偏聚,可以提高晶界的强度,提高热加工性能。另外,硼的加入可以在钢水凝固过程中提供更多的形核位置,从而提高双相不锈钢板坯的等轴晶率。但是,过多的硼加入,容易在晶界形成低熔点的析出相,恶化热加工性能。因此,在生产双相不锈钢的过程中,加入适量的B对钢的热加工性能是有益的。
采用AOD转炉冶炼→LF精炼工艺生产双相不锈钢时,常规的方法是在AOD出钢过程或者LF精炼过程中加入硼铁或硼线来完成硼的合金化。
专利《一种双相不锈钢及其制造方法》(专利号ZL200810079771.9,公开号CN101403077,公告日2009.04.08)公开了一种双相不锈钢及其制造方法,在AOD出钢时,把钢水倒到烘烤好的钢包中,出钢量达到总钢水量的1/3时,一次性向钢包中加入硼铁0.4~0.5kg/t。
专利《一种双相不锈钢及其制造方法》(专利号ZL200910046646.2,公告号CN101812647A,公告日2010.08.25)公开了一种双相不锈钢及其制造方法,在钢包或者结晶器中以喂丝的方式加入0~0.003%的B。
现有硼合金化冶炼含硼双相不锈钢的工艺,不足在于硼铁和硼线成本较高,同时硼铁线在钢包或结晶器加入的过程中操作复杂,容易断线,此外钢中的全氧含量直接影响硼的回收率,氧造成[B]的氧化,降低钢水中酸溶硼的含量。因此,有必要开发一种简易的、原材料来源广泛、生产成本低、硼含量稳定的硼合金化冶炼含硼双相不锈钢的方法。
发明内容
本发明的目的在于提供一种含硼双相不锈钢。
为实现上述目的,本发明采取的技术方案是:
一种含硼双相不锈钢,按照质量百分比计,化学成分为,C:0.018~0.025%,Si:0.48~0.54%,Mn:1.15~1.20%,P≤0.025%,S≤0.0005%,Cr:22.20~22.30%,Ni:5.20~5.25%,Mo:3.08~3.12%,N:0.174~0.184%,B:0.0028~0.0035%,其它为Fe和残留元素。
按照质量百分比计,所述含硼双相不锈钢的化学成分为,C:0.018%,Si:0.48%,Mn:1.18%,P:0.025%,S:0.0003%,Cr:22.27%,Ni:5.25%,Mo:3.10%,N:0.184%,B:0.0035%,其它为Fe和残留元素。
按照质量百分比计,所述含硼双相不锈钢的化学成分为,C:0.025%,Si:0.50%,Mn:1.15%,P:0.022%,S:0.0005%,Cr:22.30%,Ni:5.20%,Mo:3.12%,N:0.178%,B:0.0028%,其它为Fe和残留元素。
按照质量百分比计,所述含硼双相不锈钢的化学成分为,C:0.020%,Si:0.54%,Mn:1.20%,P:0.024%,S:0.0004%,Cr:22.20%,Ni:5.24%,Mo: 3.08%,N:0.174%,B:0.0030%,其它为Fe和残留元素。
本发明的另一个目的在于提供工艺简单、易于操作和控制、生产成本低、硼含量稳定的一种含硼双相不锈钢的硼合金化冶炼方法。
为实现上述目的,本发明采取的技术方案是:
所述含硼双相不锈钢的硼合金化冶炼方法,包括以下步骤:
步骤一,AOD精炼:在1500~1540℃,按照质量百分比计,将化学成分为:C:1.70~2.20%,Si:0.10~0.26%,Mn:0.25~0.35%,P≤0.024%,S≤0.03%,Cr:17.80~18.20%,Ni:5.00~5.40%,B:0.0004~0.0006%,其它为Fe和残留元素的铁水注入到AOD炉中,进行脱碳、还原、脱硫反应;
步骤二,AOD出钢后扒渣:将钢水在1650℃~1700℃从AOD炉倒入烘烤好的钢包内,钢包烘烤至700~900℃;将钢包运至扒渣站,进行扒渣处理,留渣量渣厚为150~200mm;
步骤三,LF精炼:将钢包运到LF炉进行精炼,进站温度为1580℃~1600℃;进站后进行吹氩操作,氩气流量控制在300~500NL/min;
①喂铝线调整钢水中全氧含量≤0.002%,铝线喂入量为1.0~1.5米/t钢水;
②加入造渣料:铝丸、石灰和萤石,同时加入硼砂;铝丸加入量为0.2~0.3kg/t钢水,石灰加入量为5.0~7.0kg/t钢水,萤石加入量为3.0~5.0kg/t钢水,硼砂加入量为0.694kg~0.844kg/t钢水;
③采用石墨电极通电化渣,渣料完全熔化后,使用强底吹搅拌10~20分钟,氩气流量控制在700~800NL/min;在氩气搅拌的作用下,硼通过扩散从炉渣中进入到钢水,以酸溶硼的形式存在;
④测温取样,根据化验结果,通过加入钼铁、硅铁、硅锰合金、铬铁及金属镍,调整钢水中Mo、Si、Mn、Cr、Ni成分,调整钢水温度到1520~1525℃;
⑤喂入硅钙线进行夹杂物控制,硅钙线喂入量为7.0~8.0米/t钢水;调整氩气流量,弱吹12~20分钟,底吹氩气流量为100~200 NL/min;得到钢水的化学成分为,C:0.018~0.025%,Si:0.48~0.54%,Mn:1.15~1.20%,P≤0.025%,S≤0.0005%,Cr:22.20~22.30%,Ni:5.20~5.25%,Mo:3.08~3.12%,N:0.174~0.184%,B:0.0028~0.0035%,其它为Fe和残留元素;
步骤四,连铸:将钢液运至连铸平台进行浇铸,得到所述含硼双相不锈钢产品。
采用本发明提供的含硼双相不锈钢及其冶炼方法,添加的硼砂为含有酸性氧化物B2O3的造渣剂,硼砂来源广泛,资源丰富,价格便宜;生产工艺简易,硼砂除了可以作为钢渣的改质剂,还完成硼的合金化,在含硼双相不锈钢的冶炼中可以保证稳定地获得适量的酸溶硼,能显著降低炉渣的熔点和粘度。该冶炼方法,在降低钢中全氧含量的前提下加入硼砂,保证稳定获得适量的酸溶硼。
附图说明
图1为本发明的工艺流程图。
图2为本发明实施例1生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
图3为与实施例1相同条件采用硼线生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
图4为本发明实施例2生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
图5为与实施例2相同条件采用硼线生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
图6为本发明实施例3生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
图7为与实施例3相同条件采用硼线生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
具体实施方式
下面结合具体实施例及其附图,对本发明作进一步的详细说明,但本发明的实施方式不限于此。
本发明提供的一种含硼双相不锈钢,按照质量百分比计,化学成分为,C:0.018~0.025%,Si:0.48~0.54%,Mn:1.15~1.20%,P≤0.025%,S≤0.0005%,Cr:22.20~22.30%,Ni:5.20~5.25%,Mo: 3.08~3.12%,N:0.174~0.184%,B:0.0028~0.0035%,其它为Fe和残留元素。
如图1所示,为该含硼双相不锈钢的生产流程图。
实施例1
钢种2205双相不锈钢,按照质量百分比计,其化学成分为,C:0.018%,Si:0.48%,Mn:1.18%,P:0.025%,S:0.0003%,Cr:22.27%,Ni:5.25%,Mo:3.10%,N:0.184%,B:0.0035%,其它为Fe和残留元素。
该含硼双相不锈钢的硼合金化冶炼方法,包括以下步骤:
1.AOD精炼:在1530℃,按照质量百分比计,将化学成分为: C:1.70%,Si:0.15%,Mn:0.25%,P:0.024%,S:0.03%,Cr:17.95%,Ni:5.40%,B:0.0005%,其它为Fe和残留元素的铁水92.4吨注入到AOD炉中,进行脱碳、还原、脱硫反应。
①脱碳:顶底复吹氧气进行脱碳,为加快反应,底吹氮气进行搅拌。在脱碳过程中加入 70kg/t钢水的石灰和110.2kg/t钢水的高碳铬铁。共加入石灰70×106.6=7462kg,高碳铬铁110.2×106.6=11750kg。
当碳含量小于0.01%时,进行还原、脱硫的操作。
②还原:在AOD炉中加入16.0kg/t钢水的硅铁合金、16.0kg/t钢水的硅锰合金和6.5kg/t钢水的铝块,还原炉渣中被氧化的Cr2O3。该阶段结束后最大程度倒渣。
共加入硅铁合金16×106.6=1705.6kg,硅锰合金16×106.6=1705.6kg,铝块6.5×106.6=692.9kg。
硅铁成分范围是,Si:72~80%,S≤0.030%,P≤0.040%。硅锰合金成分范围是,Si:20~25%,Mn:60~65%,P≤0.040%,S≤0.030%。铝块的成分为:99.5%Al,0.4%Fe。
③脱硫:加入10.0kg/t钢水的石灰,使AOD转炉内的炉渣碱度为2.3,使AOD出钢硫含量小于0.001%;共加入石灰10×106.6=1066Kg。
2.AOD出钢后扒渣:将106.6t钢水在1650℃从AOD炉倒入烘烤好的钢包内,钢包烘烤至800℃;将钢包运至扒渣站,进行扒渣处理,留渣量渣厚为200mm;
3. LF精炼:将钢包运到LF炉进行精炼,进站温度为1580℃。进站后进行吹氩操作,氩气流量控制在500NL/min。
①喂铝线调整钢水中全氧含量至0.0020%,铝线喂入量为1.0米/t钢水;1.0×106.6=106.6米;铝线重量为0.3kg/米,化学成分为:98%Al,0.4%Fe。
②加入造渣料:铝丸、石灰和萤石,同时加入硼砂,硼砂作为钢渣改质剂。
铝丸化学成分为:98%Al,0.4%Fe。
石灰化学成分为:CaO≥88.0%,P≤0.01%,S≤0.045%,C固≤0.7%,SiO2≤3.0%,活性度≥350ml,生过烧≤7.0%,粒度:10~100mm≥90%。
萤石的化学成分为:CaF2≥75.0%,SiO2≥9.0%,P≤0.01%,S≤0.045%,C固≤0.3%,粒度:10~100mm≥90%。
硼砂(Na2B407·10H2O)作为钢液硼合金化原料,在化学组成上是含有10个水分子的四硼酸钠,320℃失去全部结晶水,比重1.73,熔体中含有酸性氧化物B2O3。添加的硼砂为含有酸性氧化物B2O3的造渣剂,能显著降低炉渣的熔点和粘度,有利于夹杂物的上浮。
铝丸加入量为0.3kg/t钢水,石灰加入量为7.0kg/t钢水,萤石加入量为4.0kg/t钢水,硼砂加入量为0.844kg/t钢水。
共加入铝丸0.3×106.6=31.98kg,石灰7.0×106.6=746.2kg,萤石4.0×106.6=426.4kg,硼砂0.844×106.6=90kg。
③采用石墨电极通电化渣,渣料完全熔化后,使用强底吹搅拌20分钟,氩气流量控制在800NL/min。在氩气搅拌的作用下,硼通过扩散从炉渣中进入到钢水,以酸溶硼的形式存在。
④测温取样,根据化验结果,通过加入钼铁、硅铁、硅锰合金、铬铁及金属镍,调整钢水中Mo、Si、Mn、Cr、Ni成分,调整钢水温度到1525℃。
⑤喂入硅钙线进行夹杂物控制,硅钙线喂入量为8.0米/t钢水;硅钙线重量为0.25kg/米,化学成分为,Si:55~60%,Ca≥28%,P≤0.04%,S≤0.04%;一共喂入8.0×106.6=852.8米硅钙线。
调整氩气流量,弱吹20分钟,底吹氩气流量为100NL/min;得到化学成分符合要求的钢液。
取钢水制样,采用直读光谱检测方法,按照质量百分比计,检测到样品的化学成分为:C:0.018%,Si:0.48%,Mn:1.18%,P:0.025%,S:0.0003%,Cr:22.27%,Ni:5.25%,Mo:3.10%,N:0.184%,B:0.0035%,其它为Fe和残留元素。
4.连铸:将钢液运至连铸平台进行浇铸,得到含硼双相不锈钢产品。
从直读光谱仪的检测数据可以看出,产品中硼元素符合目标硼含量要求,说明采用硼砂能达到采用硼铁或硼线所生产出的产品中硼元素水平。
图2为本发明实施例1生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
图3为与实施例1相同条件采用硼线生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
比较图2与图3,可以看出:用硼砂和硼线生产的不锈钢NO.1板金相组织中,都不存在裂纹。
实施例2
钢种2205双相不锈钢,按照质量百分比计,其化学成分为,C:0.025%,Si:0.50%,Mn:1.15%,P:0.022%,S:0.0005%,Cr:22.30%,Ni:5.20%,Mo:3.12%,N:0.178%,B:0.0028%,其它为Fe和残留元素。
含硼双相不锈钢的硼合金化冶炼方法,包括以下步骤:
1. AOD精炼:在1540℃,按照质量百分比计,将化学成分为: C:2.20%,Si:0.26%,Mn:0.35%,P:0.018%,S:0.013%,Cr:17.80%,Ni:5.00%,B:0.0004%,其它为Fe和残留元素的93.5吨铁水注入到AOD炉中,进行脱碳、还原、脱硫反应。
①脱碳:顶底复吹氧气进行脱碳,为加快反应,底吹氮气进行搅拌。在脱碳过程中加入 70kg/t钢水的石灰和116.6kg/t钢水的高碳铬铁。共加入石灰75×108.0=8100Kg,高碳铬铁116.6×108.0=11592.8kg。
当碳含量小于0.01%时,进行还原、脱硫的操作。
②还原:在AOD炉中加入13.1kg/t钢水的硅铁合金、14.3kg/t钢水的硅锰合金和7.1kg/t钢水的铝块,还原炉渣中被氧化的Cr2O3。该阶段结束后最大程度倒渣。
共加入硅铁合金13.1×108.0=1414.8kg,硅锰合金14.3×108.0=1544.4kg,铝块7.1×108.0=766.8kg。
硅铁成分范围是,Si:72~80%,S≤0.030%,P≤0.040%。硅锰合金成分范围是,Si:20~25%,Mn:60~65%,P≤0.040% S≤0.030%。铝块的成分为:99.5%Al,0.4%Fe。
③脱硫:加入10.5kg/t钢水的石灰,使AOD转炉内的炉渣碱度为2.3,使AOD出钢硫含量小于0.001%;共加入石灰10.5×108.0=1134kg。
2.AOD出钢后扒渣:将108.0t钢水在1700℃从AOD炉倒入烘烤好的钢包内,钢包烘烤至700℃;将钢包运至扒渣站,进行扒渣处理,留渣量渣厚为150mm。
3. LF精炼:将钢包运到LF炉进行精炼,进站温度为1600℃;进站后进行吹氩操作,氩气流量控制在400NL/min。
①喂铝线调整钢中全氧含量至0.0015%,铝线喂入量为1.5米/t钢水;1.5×108.0=162.0米;铝线重量为0.3kg/米,化学成分为:98%Al,0.4%Fe。
②加入造渣料:铝丸、石灰和萤石,同时加入硼砂,硼砂作为钢渣改质剂。
铝丸化学成分为:98%Al,0.4%Fe。
石灰化学成分为:CaO≥88.0%,P≤0.01%,S≤0.045%,C固≤0.7%,SiO2≤3.0%,活性度≥350ml,生过烧≤7.0%,粒度:10~100mm≥90%。
萤石的化学成分为:CaF2≥75.0%,SiO2≥9.0%,P≤0.01%,S≤0.045%,C固≤0.3%,粒度:10~100mm≥90%。
硼砂(Na2B407·10H2O)作为钢液硼合金化原料,在化学组成上是含有10个水分子的四硼酸钠,320℃失去全部结晶水,比重1.73,熔体中含有酸性氧化物B2O3。添加的硼砂为含有酸性氧化物B2O3的造渣剂,能显著降低炉渣的熔点和粘度,有利于夹杂物的上浮。
铝丸加入量为0.2kg/t钢水,石灰加入量为5.0kg/t钢水,萤石加入量为5.0kg/t钢水,硼砂加入量为0.694kg/t钢水。
共加入0.2×108.0=21.6kg铝丸,5.0×108.0=540.0kg石灰,5.0×108.0=540.0kg萤石和0.694×108.0=75kg硼砂。
③采用石墨电极通电化渣,渣料完全熔化后,使用强底吹搅拌10分钟,氩气流量控制在700NL/min。在氩气搅拌的作用下,硼通过扩散从炉渣中进入到钢液,以酸溶硼的形式存在。
④测温取样,根据化验结果,通过加入钼铁、硅铁、硅锰合金、铬铁及金属镍来调整钢水中Mo、Si、Mn、Cr、Ni成分,调整钢水温度到1520℃。
⑤喂入硅钙线进行夹杂物控制,硅钙线喂入量为7.0米/t钢水;硅钙线重量为0.25kg/米,化学成分为,Si:55~60%,Ca≥28%,P≤0.04%,S≤0.04%;一共喂入7.0×108.0=756.0米硅钙线。
调整氩气流量,弱吹15分钟,底吹氩气流量为150NL/min;得到化学成分符合要求的钢液。
取钢水制样,采用直读光谱检测方法,按照质量百分比计,检测到样品的化学成分为:C:0.025%,Si:0.50%,Mn:1.15%,P:0.022%,S:0.0005%,Cr:22.30%,Ni:5.20%,Mo:3.12%,N:0.178%,B:0.0028%,其它为Fe和残留元素。
4.连铸:将钢液运至连铸平台进行浇铸,得到所述含硼双相不锈钢产品。
从直读光谱仪的检测数据可以看出,产品中硼元素符合目标硼含量要求,说明采用硼砂能达到采用硼铁或硼线所生产出的产品中硼元素水平。
图4为本发明实施例2生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
图5为与实施例2相同条件采用硼线生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
比较图4与图5,可以看出:用硼砂和硼线生产的不锈钢NO.1板金相组织中,都不存在裂纹。
实施例3
钢种2205双相不锈钢,按照质量百分比计,其化学成分为,C:0.020%,Si:0.54%,Mn:1.20%,P:0.024%,S:0.0004%,Cr:22.20%,Ni:5.24%,Mo:3.08%,N:0.174%,B:0.0030%,其它为Fe和残留元素。
含硼双相不锈钢的硼合金化冶炼方法,包括以下步骤:
1. AOD精炼:在1500℃,按照质量百分比计,将化学成分为: C:1.93%,Si:0.10%,Mn:0.31%,P:0.021%,S:0.020%,Cr:18.20%,Ni:5.20%,B:0.0006%,其它为Fe和残留元素的铁水92.5吨注入到AOD炉中,进行脱碳、还原、脱硫反应。
①脱碳:顶底复吹氧气进行脱碳,为加快反应,底吹氮气进行搅拌。在脱碳过程中加入70kg/t钢水的石灰和110.8kg/t钢水的高碳铬铁。共加入石灰80×105.8=8464kg,高碳铬铁110.8×105.8=11722.6kg。
当碳含量小于0.01%时,进行还原、脱硫的操作。
②还原:在AOD炉中加入13.4kg/t钢水的硅铁合金、15.1kg/t钢水的硅锰合金和5.7kg/t钢水的铝块,还原炉渣中被氧化的Cr2O3。该阶段结束后最大程度倒渣。
共加入硅铁合金13.4×105.8=1417.7kg,硅锰合金15.1×105.8=1597.6kg,铝块5.7×105.8=603.1kg。
硅铁成分范围是,Si:72~80%,S≤0.030%,P≤0.040%。硅锰合金成分范围是,Si:20~25%,Mn:60~65%,P≤0.040%,S≤0.030%。铝块的成分为:99.5%Al,0.4%Fe。
③脱硫:加入10.2kg/t钢水的石灰,使AOD转炉内的炉渣碱度为2.3,使AOD出钢硫含量小于0.001%;共加入石灰10.2×105.8=1079.2kg。
2.AOD出钢后扒渣:将105.8t钢水在1665℃从AOD炉倒入烘烤好的钢包内,钢包烘烤至900℃;将钢包运至扒渣站,进行扒渣处理,留渣量渣厚为170mm。
3.LF精炼:将钢包运到LF炉进行精炼,进站温度为1590℃;进站后进行吹氩操作,氩气流量控制在450NL/min。
①喂铝线调整钢中全氧含量至0.0018%,铝线喂入量为1.2米/t钢水;1.2×105.8=126.96米;铝线重量为0.3kg/米,化学成分为:98%Al,0.4%Fe。
②加入造渣料:铝丸、石灰和萤石,同时加入硼砂,硼砂作为钢渣改质剂,
铝丸化学成分为:98%Al,0.4%Fe。
石灰化学成分为:CaO≥88.0%,P≤0.01%,S≤0.045%,C固≤0.7%,SiO2≤3.0%,活性度≥350ml,生过烧≤7.0%,粒度:10~100mm≥90%。
萤石的化学成分为:CaF2≥75.0%,SiO2≥9.0%,P≤0.01%,S≤0.045%,C固≤0.3%,粒度:10~100mm≥90%。
硼砂(Na2B407·10H2O)作为钢液硼合金化原料,在化学组成上是含有10个水分子的四硼酸钠,320℃失去全部结晶水,比重1.73,熔体中含有酸性氧化物B2O3。添加的硼砂为含有酸性氧化物B2O3的造渣剂,能显著降低炉渣的熔点和粘度,有利于夹杂物的上浮。
铝丸加入量为0.25kg/t钢水,石灰加入量为6.0kg/t钢水,萤石加入量为3.0kg/t钢水,硼砂加入量为0.709kg/t钢水。
共加入0.25×105.8=26.45kg铝丸,6.0×105.8=634.8kg石灰,3.0×105.8=317.4kg萤石,0.709×105.8=75kg硼砂。
③采用石墨电极通电化渣,渣料完全熔化后,使用强底吹搅拌15分钟,氩气流量控制在750NL/min。在氩气搅拌的作用下,硼通过扩散从炉渣中进入到钢液,以酸溶硼的形式存在。
④测温取样,根据化验结果,通过加入钼铁、硅铁、硅锰合金、铬铁及金属镍,调整钢水中Mo、Si、Mn、Cr、Ni成分,调整钢水温度到1523℃。
⑤喂入硅钙线进行夹杂物控制,硅钙线喂入量为7.5米/t钢水;硅钙线重量为0.25kg/米,化学成分为,Si:55~60%,Ca≥28%,P≤0.04%,S≤0.04%;一共喂入7.5×105.8=793.5米硅钙线。
调整氩气流量,弱吹12分钟,底吹氩气流量为200 NL/min;得到化学成分符合要求的钢液。
取钢水制样,采用直读光谱检测方法,按照质量百分比计,检测到样品的化学成分为:C:0.020%,Si:0.54%,Mn:1.20%,P:0.024%,S:0.0004%,Cr:22.20%,Ni:5.24%,Mo:3.08%,N:0.174%,B:0.0030%,其它为Fe和残留元素。
4.连铸:将钢液运至连铸平台进行浇铸,得到所述含硼双相不锈钢产品。
从直读光谱仪的检测数据可以看出,产品中硼元素符合目标硼含量要求,说明采用硼砂能达到采用硼铁或硼线所生产出的产品中硼元素水平。
图6为本发明实施例3生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
图7为与实施例3相同条件采用硼线生产的钢种2205双相不锈钢NO.1板的金相组织照片。
比较图6与图7,可以看出:用硼砂和硼线生产的不锈钢NO.1板金相组织中,都不存在裂纹。
Claims (5)
1.一种含硼双相不锈钢,其特征在于,按照质量百分比计,化学成分为,C:0.018~0.025%,Si:0.48~0.54%,Mn:1.15~1.20%,P≤0.025%,S≤0.0005%,Cr:22.20~22.30%,Ni:5.20~5.25%,Mo: 3.08~3.12%,N:0.174~0.184%,B:0.0028~0.0035%,其它为Fe和残留元素。
2.根据权利要求1所述含硼双相不锈钢,其特征在于,按照质量百分比计,所述含硼双相不锈钢的化学成分为,C:0.018%,Si:0.48%,Mn:1.18%,P:0.025%,S:0.0003%,Cr:22.27%,Ni:5.25%,Mo: 3.10%,N:0.184%,B:0.0035%,其它为Fe和残留元素。
3.根据权利要求1所述含硼双相不锈钢,其特征在于,按照质量百分比计,所述含硼双相不锈钢的化学成分为,C:0.025%,Si:0.50%,Mn:1.15%,P:0.022%,S:0.0005%,Cr:22.30%,Ni:5.20%,Mo: 3.12%,N:0.178%, B:0.0028%,其它为Fe和残留元素。
4.根据权利要求1所述含硼双相不锈钢,其特征在于,按照质量百分比计,所述含硼双相不锈钢的化学成分为,C:0.020%,Si:0.54%,Mn:1.20%,P:0.024%,S:0.0004%,Cr:22.20%,Ni:5.24%,Mo: 3.08%,N:0.174%, B:0.0030%,其它为Fe和残留元素。
5.根据权利要求1至4任一所述含硼双相不锈钢的硼合金化冶炼方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤一,AOD精炼:在1500~1540℃,按照质量百分比计,将化学成分为: C:1.70~2.20%,Si:0.10~0.26%,Mn:0.25~0.35%,P≤0.024%,S≤0.03%,Cr:17.80~18.20%,Ni:5. 00~5.40%,B:0.0004~0.0006%,其它为Fe和残留元素的铁水注入到AOD炉中,进行脱碳、还原、脱硫反应;
步骤二,AOD出钢后扒渣:将钢水在1650℃~1700℃从AOD炉倒入烘烤好的钢包内,钢包烘烤至700~900℃;将钢包运至扒渣站,进行扒渣处理,留渣量渣厚为150~200mm;
步骤三,LF精炼:将钢包运到LF炉进行精炼,进站温度为1580℃~1600℃;进站后进行吹氩操作,氩气流量控制在300~500NL/min;
①喂铝线调整钢水中全氧含量≤0.002%,铝线喂入量为1.0~1.5米/t钢水;
②加入造渣料:铝丸、石灰和萤石,同时加入硼砂;铝丸加入量为0.2~0.3kg/t钢水,石灰加入量为5.0~7.0kg/t钢水,萤石加入量为3.0~5.0kg/t钢水,硼砂加入量为0.694kg~0.844 kg /t钢水;
③采用石墨电极通电化渣,渣料完全熔化后,使用强底吹搅拌10~20分钟,氩气流量控制在700~800NL/min;在氩气搅拌的作用下,硼通过扩散从炉渣中进入到钢水,以酸溶硼的形式存在;
④测温取样,根据化验结果,通过加入钼铁、硅铁、硅锰合金、铬铁及金属镍,调整钢水中Mo、Si、Mn、Cr、Ni成分,调整钢水温度到1520~1525℃;
⑤喂入硅钙线进行夹杂物控制,硅钙线喂入量为7.0~8.0米/t钢水;调整氩气流量,弱吹12~20分钟,底吹氩气流量为100~200 NL/min;得到钢水的化学成分为,C:0.018~0.025%,Si:0.48~0.54%,Mn:1.15~1.20%,P≤0.025%,S≤0.0005%,Cr:22.20~22.30%,Ni:5.20~5.25%,Mo: 3.08~3.12%,N:0.174~0.184%,B:0.0028~0.0035%,其它为Fe和残留元素;
步骤四,连铸:将钢液运至连铸平台进行浇铸,得到所述含硼双相不锈钢产品。
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Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105177401A (zh) * | 2015-11-02 | 2015-12-23 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 双相不锈钢的生产方法 |
CN107090537A (zh) * | 2017-04-20 | 2017-08-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 控制气阀钢夹杂物的冶炼方法 |
CN107201425A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-09-26 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种可提高抛光性能的中铬铁素体不锈钢的冶炼方法 |
CN107904352A (zh) * | 2017-11-28 | 2018-04-13 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法 |
CN110669994A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-01-10 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种耐蚀打壳锤用材料及利用其加工打壳锤的方法 |
CN113025772A (zh) * | 2021-02-07 | 2021-06-25 | 首钢集团有限公司 | 一种精炼过程中硼元素含量的控制方法及其产品 |
CN113430331A (zh) * | 2021-06-17 | 2021-09-24 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 消除高稀土不锈钢水口结瘤的方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1571860A (zh) * | 2001-10-16 | 2005-01-26 | Ati资产公司 | 双联不锈钢 |
EP1997921A2 (de) * | 2007-06-01 | 2008-12-03 | Mahle International GmbH | Dichtring |
CN101705436A (zh) * | 2009-04-24 | 2010-05-12 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种双相不锈钢 |
-
2013
- 2013-08-15 CN CN201310355277.1A patent/CN103469104B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1571860A (zh) * | 2001-10-16 | 2005-01-26 | Ati资产公司 | 双联不锈钢 |
EP1997921A2 (de) * | 2007-06-01 | 2008-12-03 | Mahle International GmbH | Dichtring |
CN101705436A (zh) * | 2009-04-24 | 2010-05-12 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种双相不锈钢 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
潘吉祥等: "2205双相不锈钢连铸坯加热过程组织转变", 《钢铁研究学报》 * |
陈兴润等: "2205双相不锈钢冶炼过程全氧和夹杂物分析", 《第十七届(2013年)全国炼钢学术会议论文集(B卷)》 * |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105177401A (zh) * | 2015-11-02 | 2015-12-23 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 双相不锈钢的生产方法 |
CN107201425A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-09-26 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种可提高抛光性能的中铬铁素体不锈钢的冶炼方法 |
CN107201425B (zh) * | 2016-12-27 | 2019-08-06 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种可提高抛光性能的中铬铁素体不锈钢的冶炼方法 |
CN107090537A (zh) * | 2017-04-20 | 2017-08-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 控制气阀钢夹杂物的冶炼方法 |
CN107904352A (zh) * | 2017-11-28 | 2018-04-13 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种高氮马氏体不锈钢的冶炼方法 |
CN110669994A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-01-10 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种耐蚀打壳锤用材料及利用其加工打壳锤的方法 |
CN113025772A (zh) * | 2021-02-07 | 2021-06-25 | 首钢集团有限公司 | 一种精炼过程中硼元素含量的控制方法及其产品 |
CN113430331A (zh) * | 2021-06-17 | 2021-09-24 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 消除高稀土不锈钢水口结瘤的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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