CN103094901A - 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 - Google Patents
一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103094901A CN103094901A CN2013100080919A CN201310008091A CN103094901A CN 103094901 A CN103094901 A CN 103094901A CN 2013100080919 A CN2013100080919 A CN 2013100080919A CN 201310008091 A CN201310008091 A CN 201310008091A CN 103094901 A CN103094901 A CN 103094901A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- fault
- contact section
- constantly
- interconnection
- vibration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/04—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks for connecting networks of the same frequency but supplied from different sources
- H02J3/06—Controlling transfer of power between connected networks; Controlling sharing of load between connected networks
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J2203/00—Indexing scheme relating to details of circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
- H02J2203/20—Simulating, e g planning, reliability check, modelling or computer assisted design [CAD]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y04—INFORMATION OR COMMUNICATION TECHNOLOGIES HAVING AN IMPACT ON OTHER TECHNOLOGY AREAS
- Y04S—SYSTEMS INTEGRATING TECHNOLOGIES RELATED TO POWER NETWORK OPERATION, COMMUNICATION OR INFORMATION TECHNOLOGIES FOR IMPROVING THE ELECTRICAL POWER GENERATION, TRANSMISSION, DISTRIBUTION, MANAGEMENT OR USAGE, i.e. SMART GRIDS
- Y04S40/00—Systems for electrical power generation, transmission, distribution or end-user application management characterised by the use of communication or information technologies, or communication or information technology specific aspects supporting them
- Y04S40/20—Information technology specific aspects, e.g. CAD, simulation, modelling, system security
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
本发明提供一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法,判断多机互联电力***故障后的暂态功角稳定性,包括:确定多机互联电力***的振荡联络断面;获取联络断面动态特征信息;根据联络断面动态特征信息,判断振荡联络断面上的联络线在故障后第i时刻的有功功率小于故障后第i-T时刻的有功功率、母线电压相角差大于故障后第i-T时刻的母线电压相角差和振荡联络断面上联络线的送端母线故障后第i时刻的频率大于故障后第i-T时刻的频率三个条件同时成立时,判断多机互联电力***在故障后第i时刻将发生暂态功角失稳,否则判断多机互联电力***在故障后i时刻不会发生暂态功角失稳,充分考虑了***的非线性特性,能准确分析***受扰后的暂态功角稳定性。
Description
技术领域
本发明涉及电力***领域,具体涉及一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法。
背景技术
随着特高压大电网的建设、新能源发电和新型电力电子设备的引入,电网规模不断扩大,复杂程度不断增加,***的动态特性也更加复杂。区域电力***的互联提高了能源的大范围优化配置能力,同时也可能使区域内的局部故障通过区域间的联络断面向更大范围扩散,使大电网的安全稳定运行面临更大的挑战。
对于多机互联大规模电力***,暂态稳定问题是人们关注的焦点。随着联网规模越来越大,“离线决策,在线匹配”和“在线决策,实时匹配”的暂态稳定分析与控制模式已不能满足大电网安全稳定运行要求,逐渐向“实时决策,实时控制”的方向发展。为满足实时分析的要求,已有的暂态稳定分析方法主要集中在实时/超实时时域仿真法和直接法的研究上。这些方法的研究,极大地提高了暂态稳定分析的速度。基于实测响应数据的实时暂态稳定分析与控制本质上是一种基于实测数据的“响应控制”模式,能满足“实时决策,实时控制”的要求,其关键在于快速暂态稳定判据的研究。目前对快速暂态稳定判据的研究,主要集中在利用广域信息,根据p-δ轨迹穿越动态鞍点时的斜率和功率,研究当轨迹遇到动态鞍点时的失稳判据。基于发电机动能-功角曲线的扩展相平面,研究故障后发电机在保持稳定、首摆失稳和滑行失步三种情况下的暂态稳定指标判据。基于轨迹分析法,从能量函数入手,研究多摆稳定性识别判据。基于轨迹几何特征,研究识别多机***的暂态不稳定性判据。这些方法的研究,丰富了快速稳定判据的研究理论,但是存在计算速度过慢,识别不够准确等问题。
发明内容
本发明涉及一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法,判断多机互联电力***在故障后的暂态功角稳定性,所述方法包括:
步骤S1,通过WAMS量测***测量的信息确定故障后所述多机互联电力***的振荡联络断面;
步骤S2,以T为采样周期通过所述WAMS量测***周期性的获取能够反映所述多机互联电力***动态特性的联络断面动态特征信息;
步骤S3,根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上的联络线在故障后第i时刻的有功功率是否小于故障后第i-T时刻的有功功率,是,执行步骤S4,否,执行步骤S6;
步骤S4,根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上的联络线在故障后第i时刻的母线电压相角差是否大于故障后第i-T时刻的母线电压相角差,是,执行步骤S5,否,执行步骤S6;
步骤S5,根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上联络线的送端母线故障后第i时刻的频率是否大于故障后第i-T时刻的频率,是,判断所述多机互联电力***在故障后第i时刻将发生暂态功角失稳,否,执行步骤S6;
步骤S6,判断所述多机互联电力***在故障后i时刻不会发生暂态功角失稳,设置i的值为i=i+T,执行步骤S1。
本发明提供的第一优选实施例中:所述步骤S1中,通过WAMS量测***测量的信息确定故障后***的振荡联络断面后,确定处于所述振荡联络断面上的联络线。
本发明提供的第二优选实施例中:当所述多机互联电力***中有多条所述联络线有功功率发生振荡时,任意一条所述联络线上变量的变化趋势满足失稳条件时,则说明所述多机互联电力***间发生振荡失稳;在所述振荡中心处于多条所述联络线的情况下,对每条所述联络线单独进行暂态功角失稳判断。
本发明提供的第三优选实施例中:所述步骤S2中,从故障后开始通过所述WAMS量测***周期性的获取能够反映多机互联电力***动态特性的联络断面动态特征信息,所述联络断面动态特征信息的采样周期T与所述WAMS量测***中的PMU测量单元的采样周期相同;
所述联络断面动态特征信息包括不同时刻振荡联络断面上不同联络线的有功功率、联络线首末端电压相角及联络线送端母线频率;其中,故障后第i时刻振荡联络断面上第k条联络线的有功功率为联络线首末端电压相角分别为联络线送端母线频率为
本发明提供的第四优选实施例中:所述步骤S3中根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上的联络线在故障后第i时刻的有功功率是否大于故障后第i-T时刻的有功功率的方法为:
本发明提供的第五优选实施例中:所述步骤S4中根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上的所述联络线在故障后第i时刻的母线电压相角差是否大于故障后第i-T时刻的母线电压相角差的方法为:
故障后第i时刻所述振荡联络断面上第k条联络线的母线电压相角差为:
本发明提供的第六优选实施例中
所述步骤S5中根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上的联络线的送端母线故障后第i时刻的频率是否大于故障后第i-T时刻的频率的方法为:
故障后第i时刻和第i-T时刻所述振荡联络断面上第k条联络线的送端母线的频率分别为
根据所述联络断面动态特征信息判断时所述振荡联络断面上的所述第k条联络线在故障后第i时刻的送端母线的频率大于故障后第i-T时刻的频率。本发明提供的一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别方法的有益效果包括:
本发明提供的一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法,通过WAMS量测***测量的信息识别多机互联电力***的振荡联络断面,提取能反映振荡***间暂态功角稳定特性的实时响应信息,根据该实时响应信息对暂态功角稳定性进行实时分析,为大规模电力***的安全稳定运行提供技术支撑。
采用功率-相角-频率作为快速判断电力***暂态功角稳定性的判据,其中功率、相角和频率均可以通过WAMS量测***测量的实时响应信息直接获得,使判断更为直观快捷,使该判断方法更具实用性。
附图说明
如图1所示为本发明提供的一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法流程图;
如图2所示为本发明提供的振荡区域***示意图;
如图3所示为本发明提供的等值两机***结构示意图;
如图4所示为本发明提供的等值两机***的等值电路图;
如图5所示为本发明提供的等值两机***的相量图;
如图6所示为本发明提供的联络线的等效电路图;
如图7所示为本发明提供的区域多机互联电力***的网架结构的实施例的示意图;
如图8所示为本发明提供的区域多机互联电力***相角差和有功功率的随时间的变化趋势曲线图;
如图9所示为本发明提供的区域多机互联电力***母线频率随时间的变化趋势曲线图。
具体实施方式
本发明提供一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法,通过WAMS(WideArea Measurement System,广域监测***)量测***测量的信息识别多机互联电力***的振荡联络断面,提取能够反映振荡***间暂态功角稳定特性的实测响应信息,根据该实测响应信息对多机互联电力***的暂态稳定性进行实时分析。具体的,该方法的流程图如图1所示,由图1可知,该方法包括:
步骤S1,通过WAMS量测***测量的信息确定故障后多机互联电力***的振荡联络断面。
步骤S2,以T为采样周期通过WAMS量测***周期性的获取能够反映多机互联电力***动态特性的联络断面动态特征信息。
步骤S3,根据联络断面动态特征信息,判断振荡联络断面上的联络线在故障后第i时刻的有功功率是否小于故障后第i-T时刻的有功功率,是,执行步骤S4,否,执行步骤S6。
步骤S4,根据联络断面动态特征信息,判断振荡联络断面上的联络线在故障后第i时刻的母线电压相角差是否大于故障后第i-T时刻的母线电压相角差,是,执行步骤S5,否,执行步骤S6。
步骤S5,根据联络断面动态特征信息,判断振荡联络断面上联络线的送端母线故障后第i时刻的频率是否大于故障后第i-T时刻的频率,是,判断该多机互联电力***在故障后第i时刻将发生暂态功角失稳,否,执行步骤S6。
步骤S6,判断该多机互联电力***在故障后i时刻不会发生暂态功角失稳,设置i的值为i=i+T,执行步骤S1。
步骤S6中在判断该多机互联电力***在故障后i时刻不会发生暂态功角失稳后,设置i的值为i=i+T,执行步骤S1,即判断经过采样周期T时间后该多机互联电力***的暂态功角稳定性。
实施例一:
本发明提供的实施例一为本发明提供的一种基于WAMS量测信息的暂态功角失稳实时判别的方法的实施例。
具体的,该实施例中多机互联电力***的暂态功角稳定性实时判别,从故障后开始通过WAMS***进行测量。步骤S1中,通过WAMS***测量的测量信息确定故障后多机互联电力***的振荡联络断面,识别处于振荡中心的联络线,从而将多机互联电力***划分为振荡两区域***。
步骤S2中,从故障后开始通过WAMS量测***周期性的获取能够反映多机互联电力***动态特性的联络断面动态特征信息,该联络断面动态特征信息的采样周期T与WAMS量测***中的PMU(Phasor Measurement Unit,同步相角测量单元)测量单元的采样周期相同,包括不同时刻振荡联络断面上不同联络线的有功功率、线路首末端电压相角及联络线送端母线频率。其中,故障后第i时刻振荡联络断面上第k条联络线的有功功率为联络线首末端电压相角分别为联络线送端母线频率为
如图2所示的振荡两区域***的示意图,两区域分别为区域A和区域B,区域A和区域B中包含有多台发电机,将区域A的***和区域B的***分别进行等值,可得到如图3和图4所示的等值两机***的结构示意图及等值电路图,图5为等值两机***的相量图。
根据振荡联络断面实测响应信息识别***暂态功角失稳的原理和方法为:
区域A和区域B之间联络线上的有功功率为PeAB,区域A和区域B之间联络线两端的相角差为θ,维持区域A和区域B之间联络线有功功率的原动机机械功率为PmAB,则区域A和区域B之间联络线上反映的***动态稳定特性如表一所示。
表一:联络线信息变化对应***动态稳定特性表
表一中ΔPeAB表示区域A和区域B之间联络线上的有功功率的变化量,Δθ表示区域A和区域B之间联络线两端的相角差的变化量,由表一可知,ΔPeAB>0,Δθ<0,PmAB>PeAB这种情况不存在除外,联络线信息中只有当区域A和区域B之间联络线上的有功功率的变化量ΔPeAB<0,区域A和区域B之间联络线两端的相角差的变化量Δθ>0,区域A和区域B之间联络线上的有功功率的原动机机械功率PmAB大于有功功率PeAB时,该A区域和B区域组成的多机互联电力***才会发生暂态功角失稳。
当多机互联电力***中有多条联络线有功功率发生振荡时,对振荡中心所在的每条联络线,其输送的有功功率与所对应的机械功率同样具有表一所示的性质。当观察到任意一条联络线上变量的变化趋势满足失稳条件时,则说明该多机互联电力***间发生振荡失稳。因此振荡中心处于多条联络线的情况下,只需对每条联络线单独进行分析判断。
具体的,联络线上的有功功率和两端的相角差的变化量取故障后第i时刻相对第i-T时刻的变化量,即满足和时,多机互联电力***会发生暂态功角失稳。其中分别表示故障后第i时刻振荡联络断面上第k条联络线的有功功率、联络线两端的相角差和有功功率的原动机机械功率,和分别表示故障后第i-T时刻振荡联络断面上第k条联络线的有功功率和联络线两端的相角差。
由图5可知,等值机A输出的电磁功率PG为:
而根据图5所示变量间的关系有:
则:
可得区域A和区域B之间联络线上的有功功率表达式PeAB为:
其中δ1、δ2为线路首末端电压相角,VA、VB为线路首末端电压幅值,XL为输电线路电抗。根据图4和图5可知:
即当忽略***间的电阻特性时,联络线上输送的有功功率与送端***等值发电机在振荡过程中输出的电磁功率相等。结合式(4)可知:振荡中心所在联络线上的有功功率与送端***等值发电机在暂态过程中的电磁功率具有相同的几何变化特性。
故障后第i时刻振荡联络断面上第k条联络线的母线电压相角差为:
则故障后第i时刻相对第i-T时刻振荡联络断面上第k条联络线的母线电压相角差变化量为:
分析图2,对送端***A,各联络线端口具有发电机特性,可等效为与母线相连的发电机。联络线上的有功功率,对于送端***A而言具有负荷特性,可等效为与母线相连的负荷。因此,在暂态过程中的第i时刻,第k条联络线的等效电路图如图6所示。则等效发电机Gk在i时刻的转子运动方程为:
式中Mk为等效发电机的惯性时间常数,为同步坐标下的转速差,用差分代替微分有:
说明满足步骤S5中振荡联络断面上第k条联络线的送端母线故障后第i时刻的频率大于故障后第i-T时刻的频率的条件:
时可以满足即可以满足表一中暂态功角失稳的条件:PmAB>PeAB,式中为等效发电机Gk在第i、i-T时刻的端口频率。由于等效发电机与联络线母线直接相连,因此发电机端口频率与联络线送端母线频率相等,可根据WAMS量测***实时采集得到。
综上所述,可得如下暂态功角失稳的功率-相角-频率快速判据:
步骤S3中,故障后第i时刻相对第i-T时刻振荡联络断面上第k条联络线的有功功率变化量为:
步骤S4中,故障后第i时刻相对第i-T时刻振荡联络断面上第k条联络线的母线电压相角差变化量为:
步骤S5中,故障后第i时刻振荡联络断面上第k条联络线送端母线频率变化量为:
实施例二:
本发明提供的一种基于实测响应信息的暂态功角稳定性实时判别的方法的实施例二为以某区域的多机互联电力***的暂态功角稳定性实时判别方法实施例,该区域互联***的网架结构示意图如图7所示,采用2010年冬季方式数据,仿真计算工具为全过程动态仿真程序(PSD-FDS),用仿真程序得到的扰动响应数据来模拟广域量测***的实时量测数据。故障条件为在第0s时刻线路L1的母线B1侧发生三相短路故障,0.09s跳开B1侧开关,0.1s跳开B13侧开关,同时跳开线路L2。监测与***A相连的联络线L3。
步骤S1':通过仿真程序得到的扰动响应数据来模拟广域量测***的实时量测数据,确定振荡联络断面上的联络线,本算例中为联络线L3。
步骤S2':提取反映***振荡特性的联络断面特征信息,故障后数据从0.1s开始,特征量为联络线L3的有功功率Pe、母线B2的相角δ1和母线B3的相角δ2以及母线B3的频率f。特征变量的变化趋势如图8、图9所示。
步骤S3':根据动态特征信息,分析联络线有功功率的变化特性,故障后第i时刻振荡联络断面上第k条联络线的有功功率变化量为:
若满足 则判据条件(I)成立,执行步骤S4;不满足 则执行步骤S6。
由图8可知,在t=0.42s前,线路L3的有功功率持续增加,不满足判据条件;t=0.42s后,有功功率持续减小,判据条件成立。
步骤S4':故障后第i时刻振荡联络断面上第k条联络线的母线电压相角差为:
则第i时刻振荡联络断面上第k条联络线的母线电压相角差变化量为:
若满足Δθi=θi-θi-T>0,则判据条件(II)成立,执行步骤S5;不满足Δθi=θi-θi-T>0,则执行步骤S6。
由图8可知,故障后线路L3的相角差持续增加,判据条件成立。
步骤S5':故障后第i时刻振荡联络断面上第k条联络线送端母线频率变化量为:
若满足则判据条件(III)成立,此时***将发生暂态功角失稳;不满足 则执行步骤S6。
由图9可知,在t=0.52s前,线路L3的送端母线频率持续下降,不满足判据条件;t=0.52s后,送端母线频率开始上升,判据条件成立。
步骤S6':判断***发生暂态功角失稳的条件缺一不可,即条件(I)、条件(II)和条件(III)同时成立。由上述分析可知,t=0.52s后,判据条件均成立,故在t=0.52s后,可判断***将发生暂态功角失稳。
以上虽然根据附图对本发明的实施例进行了详细说明,但不仅限于此具体实施方式,本领域的技术人员根据此具体技术方案进行的各种等同、变形处理,也在本发明的保护范围之内。
Claims (7)
1.一种基于实测响应信息的暂态功角稳定性实时判别的方法,判断多机互联电力***在故障后的暂态功角稳定性,其特征在于,所述方法包括:
步骤S1,通过WAMS量测***测量的信息确定故障后所述多机互联电力***的振荡联络断面;
步骤S2,以T为采样周期通过所述WAMS量测***周期性的获取能够反映所述多机互联电力***动态特性的联络断面动态特征信息;
步骤S3,根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上的联络线在故障后第i时刻的有功功率是否小于故障后第i-T时刻的有功功率,是,执行步骤S4,否,执行步骤S6;
步骤S4,根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上的联络线在故障后第i时刻的母线电压相角差是否大于故障后第i-T时刻的母线电压相角差,是,执行步骤S5,否,执行步骤S6;
步骤S5,根据所述联络断面动态特征信息,判断所述振荡联络断面上联络线的送端母线故障后第i时刻的频率是否大于故障后第i-T时刻的频率,是,判断所述多机互联电力***在故障后第i时刻将发生暂态功角失稳,否,执行步骤S6;
步骤S6,判断所述多机互联电力***在故障后i时刻不会发生暂态功角失稳,设置i的值为i=i+T,执行步骤S1。
2.如权利要求1所述的方法,其特征在于,所述步骤S1中,通过WAMS量测***测量的信息确定故障后***的振荡联络断面后,确定处于所述振荡联络断面上的联络线。
3.如权利要求1所述的方法,其特征在于,当所述多机互联电力***中有多条所述联络线有功功率发生振荡时,任意一条所述联络线上变量的变化趋势满足失稳条件时,则所述多机互联电力***间发生振荡失稳;在所述振荡中心处于多条所述联络线的情况下,对每条所述联络线单独进行暂态功角失稳判断。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310008091.9A CN103094901B (zh) | 2013-01-09 | 2013-01-09 | 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 |
PCT/CN2013/087999 WO2014107997A1 (zh) | 2013-01-09 | 2013-11-28 | 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310008091.9A CN103094901B (zh) | 2013-01-09 | 2013-01-09 | 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103094901A true CN103094901A (zh) | 2013-05-08 |
CN103094901B CN103094901B (zh) | 2014-12-03 |
Family
ID=48207186
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310008091.9A Active CN103094901B (zh) | 2013-01-09 | 2013-01-09 | 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103094901B (zh) |
WO (1) | WO2014107997A1 (zh) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103399206A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-11-20 | 山东大学 | 基于wams的电力***暂态频率稳定判别方法 |
CN103578040A (zh) * | 2013-09-05 | 2014-02-12 | 国家电网公司 | 薄弱环节跟踪*** |
CN103632043A (zh) * | 2013-11-19 | 2014-03-12 | 国家电网公司 | 一种基于实测响应信息的电力***主导失稳模式识别方法 |
WO2014107997A1 (zh) * | 2013-01-09 | 2014-07-17 | 国家电网公司 | 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 |
CN105470980A (zh) * | 2015-12-17 | 2016-04-06 | 中国电力科学研究院 | 一直基于电网直流换相失败下的交直流协调控制方法 |
CN109861214A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-06-07 | 中国电力科学研究院有限公司 | 判断区域电网暂态功角稳定薄弱线路的方法、*** |
CN109936132A (zh) * | 2019-02-18 | 2019-06-25 | 中国电力科学研究院有限公司 | 一种判断***暂态功角稳定性的方法及*** |
CN110402527A (zh) * | 2017-04-27 | 2019-11-01 | 韩国电力公社 | 根据暂态稳定状态控制ess的装置及其方法 |
CN113270875A (zh) * | 2021-05-24 | 2021-08-17 | 国家电网公司华北分部 | 一种基于局部量测的暂态功角失稳判别方法及*** |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110544176B (zh) * | 2019-08-12 | 2021-09-21 | 广东电网有限责任公司 | 一种ocs主站***配变失压信息倒推开关故障方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101299539A (zh) * | 2007-11-08 | 2008-11-05 | 国网南京自动化研究院 | 基于静态和暂态安全稳定模式的大电网在线预防控制方法 |
US20090027067A1 (en) * | 2007-07-27 | 2009-01-29 | British Columbia Transmission Corporation | Method and system for real time identification of voltage stability via identification of weakest lines and buses contributing to power system collapse |
CN101640418A (zh) * | 2009-09-03 | 2010-02-03 | 国网电力科学研究院 | 电力***故障的暂态稳定关键输电断面识别方法 |
CN102403721A (zh) * | 2011-11-23 | 2012-04-04 | 昆明理工大学 | 一种基于暂态功角稳定裕度的超实时重合时序整定方法 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102684187B (zh) * | 2012-04-24 | 2015-08-05 | 南京南瑞集团公司 | 一种基于wams和在线仿真数据的电网静态稳定分析方法 |
CN102709953B (zh) * | 2012-05-17 | 2016-05-25 | 中国电力科学研究院 | 一种基于wams及机组对的电网暂态稳定在线量化评估方法 |
CN103094901B (zh) * | 2013-01-09 | 2014-12-03 | 中国电力科学研究院 | 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 |
-
2013
- 2013-01-09 CN CN201310008091.9A patent/CN103094901B/zh active Active
- 2013-11-28 WO PCT/CN2013/087999 patent/WO2014107997A1/zh active Application Filing
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20090027067A1 (en) * | 2007-07-27 | 2009-01-29 | British Columbia Transmission Corporation | Method and system for real time identification of voltage stability via identification of weakest lines and buses contributing to power system collapse |
CN101299539A (zh) * | 2007-11-08 | 2008-11-05 | 国网南京自动化研究院 | 基于静态和暂态安全稳定模式的大电网在线预防控制方法 |
CN101640418A (zh) * | 2009-09-03 | 2010-02-03 | 国网电力科学研究院 | 电力***故障的暂态稳定关键输电断面识别方法 |
CN102403721A (zh) * | 2011-11-23 | 2012-04-04 | 昆明理工大学 | 一种基于暂态功角稳定裕度的超实时重合时序整定方法 |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014107997A1 (zh) * | 2013-01-09 | 2014-07-17 | 国家电网公司 | 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 |
CN103399206B (zh) * | 2013-08-19 | 2015-05-20 | 山东大学 | 基于wams的电力***暂态频率稳定判别方法 |
CN103399206A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-11-20 | 山东大学 | 基于wams的电力***暂态频率稳定判别方法 |
CN103578040A (zh) * | 2013-09-05 | 2014-02-12 | 国家电网公司 | 薄弱环节跟踪*** |
CN103632043B (zh) * | 2013-11-19 | 2017-02-15 | 国家电网公司 | 一种基于实测响应信息的电力***主导失稳模式识别方法 |
CN103632043A (zh) * | 2013-11-19 | 2014-03-12 | 国家电网公司 | 一种基于实测响应信息的电力***主导失稳模式识别方法 |
CN105470980A (zh) * | 2015-12-17 | 2016-04-06 | 中国电力科学研究院 | 一直基于电网直流换相失败下的交直流协调控制方法 |
CN105470980B (zh) * | 2015-12-17 | 2021-03-02 | 中国电力科学研究院 | 一直基于电网直流换相失败下的交直流协调控制方法 |
CN110402527A (zh) * | 2017-04-27 | 2019-11-01 | 韩国电力公社 | 根据暂态稳定状态控制ess的装置及其方法 |
CN109936132A (zh) * | 2019-02-18 | 2019-06-25 | 中国电力科学研究院有限公司 | 一种判断***暂态功角稳定性的方法及*** |
CN109936132B (zh) * | 2019-02-18 | 2022-05-13 | 中国电力科学研究院有限公司 | 一种判断***暂态功角稳定性的方法及*** |
CN109861214A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-06-07 | 中国电力科学研究院有限公司 | 判断区域电网暂态功角稳定薄弱线路的方法、*** |
CN113270875A (zh) * | 2021-05-24 | 2021-08-17 | 国家电网公司华北分部 | 一种基于局部量测的暂态功角失稳判别方法及*** |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2014107997A1 (zh) | 2014-07-17 |
CN103094901B (zh) | 2014-12-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103094901B (zh) | 一种基于实测响应信息的暂态功角失稳实时判别的方法 | |
CN103944507B (zh) | 基于逆变器型式试验的光伏电站低电压穿越性能评价方法 | |
CN102709953B (zh) | 一种基于wams及机组对的电网暂态稳定在线量化评估方法 | |
CN103473478B (zh) | 基于能量函数的电网暂态稳定性评估方法 | |
CN102707628A (zh) | 一种用于电网安全稳定控制的实时仿真试验研究方法 | |
CN103258103A (zh) | 基于偏最小二乘回归的戴维南等值参数辨识方法 | |
CN103645422A (zh) | 一种发电厂内部扰动引起电网强迫功率振荡在线分析方法 | |
CN101794998A (zh) | 基于多机电力***单一发电机电磁功率简洁表达方式的暂态稳定在线分析方法 | |
CN104638671B (zh) | 基于引入粒子群算法及相位扰动的孤岛检测方法 | |
CN102185325A (zh) | 基于网络量测信息的电力***暂态稳定性定量评价方法 | |
CN107919666B (zh) | 一种基于广域响应的地区电网暂态稳定在线综合预判方法 | |
Weiss et al. | A wide-area SVC controller design for inter-area oscillation damping in WECC based on a structured dynamic equivalent model | |
CN102521677A (zh) | 基于单pmu量测段面的节点等效输电参数优化辨识方法 | |
CN103632043A (zh) | 一种基于实测响应信息的电力***主导失稳模式识别方法 | |
CN105738772A (zh) | 基于功率及频率波动相位的强迫扰动源定位方法 | |
CN106026083B (zh) | 一种基于matlab的电网暂态稳定分析方法 | |
CN105244887A (zh) | 电力***暂态功角失稳的闭环控制方法 | |
CN108988320A (zh) | 电力***动态元件响应特性对暂态电压稳定性影响分析方法 | |
CN102946099B (zh) | 一种多机互联电力***的暂态功角稳定性实时判别的方法 | |
CN104316827B (zh) | 一种电力***振荡中心定位方法 | |
CN109617061A (zh) | 一种不对称故障情况下稳定裕度的快速评估方法 | |
CN103036252A (zh) | 基于轨迹灵敏度法的风电场模型校核***及方法 | |
CN101359829B (zh) | 电力***功角稳定判别方法 | |
CN102545209A (zh) | 区域发电机群综合等效阻尼特性的在线分析方法 | |
CN103995204A (zh) | 一种电力***强迫振荡源的在线监测方法及装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |