具体实施方式
定义
术语“高压”指超过10kV,特别地超过100kV的电压。
术语“径向”和“轴向”关于传感器的轴向方向(沿轴8,z轴)理解,其中径向指垂直于轴向方向的方向,并且轴向指平行于轴向方向的方向。
给定电极“轴向重叠”另一个电极指示存在两个电极共同具有的轴向坐标(z坐标)的范围。
具有电场转向的电压传感器
图1示出电压传感器的一实施例。本实施例包括具有中空芯的伸长的有利杆状主体,所述主体具有形成绝缘体1的例如环氧树脂或浸渍有环氧树脂的纸的绝缘材料,而不是使用介电常数屏蔽[8]或电阻屏蔽[9]。它在第一接触点2与第二接触点3之间延伸,其两者可配备有金属接触4用于接触邻近电压传感器或电压电势。在本实施例中,绝缘体1是圆柱形的。它具有用填充物材料填充的中心孔5。
至少一个电场传感器6(在本实施例中是例如圆柱形Bi4Ge3O12(BGO)或Bi4Si3O12(BSO)晶体的光场传感器,)被放置在感测腔7内的孔5内部。感测腔7有利地在第一接触点2与第二接触点3之间的中心处以便使电压传感器周围的电场畸变最小化。
垂直于装置的轴8并且布置在感测腔7的中心处的参考平面16在下面用作几何参考,用于描述电极中的一些的几何形状。注意:这里假设感测腔7位于接触点2与3的中间。将简洁地在下文进一步考虑感测腔7的不对称位置。此外,注意术语“腔”不暗指在相应区中缺乏绝缘材料。
多个电极E布置在绝缘体1中。这些电极E由绝缘体1的绝缘材料而互相分离并且电容性地耦合于彼此。在本实施例中,电极E由金属螺旋形物(例如由薄的铝箔组成)形成,该金属螺旋形物形成与纵轴8同轴的不同轴向延伸的壳体。电极E控制等电势表面和电场在绝缘体1外部和内部的分布。在感测腔7中,选择单独的电极E的长度(即,轴向延伸)和它们的径向和轴向位置使得等电势表面沿绝缘体1的外表面的全长基本上被等距地间隔和集中,但再次具有基本上相等的距离。因此施加的电压V沿外杆表面以及沿感测腔均匀地下降。有利地,场传感器的轴向长度l比腔的轴向长度d小得多,例如至少小5倍。典型地,感测腔7的长度在100-250mm的范围中。腔7外部的中心孔5的体积基本上是无场的。
电极E中的至少一个是屏蔽电极ES并且径向环绕感测腔7,由此电容性地耦合两组电极,其由参考平面(16)分离。
一个电极(指示为E11)电连接到第一接触点2,并且随之叫作“第一主电极”。另一个电极(指示为E21)电连接到第二接触点3,并且随之叫作“第二主电极”。这两个电极分别携带接触点2和3的电势。其他电极在浮动电势上并且在这两个主电极之间形成电容性分压器并且因此处于中间电势。
除屏蔽电极ES外,电极还包括第一组电极,称为E1i(其中i=1…N1),和第二组电极,称为E2i(其中i=1…N2)。由于对称原因,N1有利地等于N2。在图1的实施例中,N1=N2=6,但电极的实际数量可变化。
第一组电极E1i布置在绝缘体1的第一区10中,其从感测腔7的中心延伸到第一接触点2,而第二组电极E2i布置在绝缘体1的第二区11中,其从感测腔7的中心延伸到第二接触点3。
第一组电极中的电极E11形成第一主电极并且第二组的电极E21形成第二主电极。这些电极在径向上最接近纵轴8,其中其他电极布置在距纵轴8更大的距离处。
如上文提到的,各种电极在轴向方向上重叠并且具有大体上“交错”的设计。有利地,使用下列特性中的一个或多个:
a)对于电极的每个组j(j=1或2),电极Eji和Eji+1沿“重叠段”轴向重叠。在该重叠段中,电极Eji+1从电极Eji径向向外布置。
b)对于电极的每个组j:
-每个电极具有面向传感器的参考平面16的中心末端(如对于图1中的电极中的一些由标号14图示的)和与中心末端14轴向相对的接触末端(如由标号15图示的),
-电极Eji+1的中心末端14比电极Eji的中心末端14更接近参考平面16并且电极Eji+1的接触末端15比电极Eji的接触末端15更接近参考平面16,因此电极Eji+1与电极Eji相比朝中心移动。
-电极Eji+1的接触末端15具有距电极Eji的接触末端15的轴向距离Cji,并且电极Eji+1的中心末端14具有距电极Eji的中心末端14的轴向距离Bji,并且
-电极Eji和Eji+1在电极Eji+1的接触末端15与电极Eji的中心末端14之间轴向重叠。
c)距离Bji和Cji可以根据期望的场设计而最优化。特别地,为了在感测腔7内获得比电压传感器外部更强的场,对于所有i和j,轴向距离Bji有利地选为小于对应的轴向距离Cji。
d)对于大部分设计,如果在感测腔7中期望均匀场,轴向距离Bji应该大致上等于共同距离B,即它们应该都相同。相似地,如果在电压传感器的表面和外部期望均匀场,轴向距离Cji有利地大致上等于共同距离C,即它们也都相同。
e)屏蔽电极ES有利地应该具有与第一组中的至少一个电极并且还与第二组中的至少一个电极的轴向重叠。一方面,这对到达装置表面的感测腔7中的高电场提供改善的防护。另一方面,它经由屏蔽电极在这两组电极之间提供良好的电容性耦合,由此使对应电压降减小。为了进一步改善该电容性耦合以及感测腔7内的场均匀性,屏蔽电极ES有利地具有与第一组径向最外层电极E16和第二侧径向最外层电极E26的轴向重叠并且从这些最外层电极E16和E26径向向外布置。
f)为了使场在电压传感器外部和内部均等地分布,电极有利地关于装置的参考平面16对称布置。
g)由于相同的原因,电极有利地是圆柱形的和/或彼此同轴,特别地与纵轴8同轴。
图1进一步图示一些其他有利方面:
-场传感器6(其例如是电光晶体)有利地是圆柱形的(其具有长度l)并且安置在绝缘体1(外径D和长度L)的中心孔5(直径e)中,并且在感测腔7内。
-作为示例,绝缘体1包含第一和第二组两者中的六个电极。这些电极Eji以及屏蔽电极ES有利地具有金属箔,与场传感器6和绝缘体1同轴。
-有利地,利用如上文描述的那样选择的Bji和Cji,两组电极在径向方向上均等地间隔,其在邻近电极之间具有均一的分离距离P,并且每组的最外层电极E16、E26和屏蔽电极ES之间的径向距离也等于P。再次,这有助于使电场在绝缘体1内部和外部都更均等地分布。
-有利地,屏蔽电极ES安置在接触末端2、3之间的中间距离处。
-主电极E11和E21在对应接触点2、3处通过金属接触4与两个电势(例如地电势和高压电势)接触。
-有利地,绝缘体1在它的外表面上配备有例如由硅酮组成的檐(shed)(未在图1中示出),其在高压电势和地电势之间提供增加的爬距用于户外操作。
由电极Eji和ES的场转向避免在绝缘体1外部和内部两者的过度的局部峰值场。因此绝缘体1的径向尺寸可以相对小而在环境空气中没有电击穿的危险。
在一有利配置中,孔用实心但可压缩的填充物材料填充,该填充物材料提供足够的介电强度和到环氧树脂表面以及到局部场传感器的良好粘合。良好的材料是包含微小的气泡(例如,N2或SF6气体)的聚亚安酯泡沫和包含可膨胀热塑性微球的硅酮。当在室温填充孔时,填充物材料可能不得不用轻微的过压***来确保填充物在低温下的收缩不会引起从绝缘体壁的脱离,该脱离可以导致孔内部的闪络。如提到的,填充物材料可另外起到固定场传感器6的位置并且提供机械冲击和震动的阻尼的作用。在一备选配置中,可以使用液体(例如,变压器油)或气体(例如,N2、SF6)或可以将剩余的体积抽空。
电压传感器由于其重量轻可悬置安装在高压变电站中。
电压传感器和它的部件的尺寸取决于额定电压并且被选择使得传感器满足对过电压、照明和开关脉冲电压的有关标准的要求。例如,125kV模块的绝缘体1可以是具有大约1至1.5m的总长和50至80mm的直径的环氧树脂杆。杆的内孔5则可具有在15和25mm之间的直径。选择参数a、Bij、Cij、D、P使得施加到杆末端的电压在孔内在晶体长度上并且在环氧树脂杆外表面处在其全长上尽可能均一地下降。设计可通过使用适当数值的电场模拟工具而最优化。
如上文描述的将距离Bij以及Cij选择为相等也有助于简单且成本有效的绝缘体制造。
除便于电场的全积分之外,这里描述的电容性场转向代表屏蔽内部场几何形状不受外部扰动的非常有效的方式。有利地,绝缘体电容明显大于环境杂散电容来最大化屏蔽效果。设计从而用局部电场传感器能够实现施加电压的相对精确的测量。由于局部电场传感器的减小的大小,这导致成本有效的解决方案。此外,集成光学波导传感器的使用变成可能。
数值场计算揭示腔7内部的电压降是相对均匀的,参见图2和3。图3示出具有长度d=Lcav的测量腔内部沿绝缘体轴的计算的相对场强度。零位置指示腔7的中心。三个曲线对应于下面示出的三个不同的边界条件:(a)在长接地柱上的电压传感器(实线曲线),(b)在短接地柱上(点线曲线),(c)在长接地柱上在附近具有接地建造物(短划曲线)。字母A描绘其中电场是特别稳定的位点。局部场传感器在该位置的测量将示出对上文提到的外部扰动非常低的敏感度。局部场传感器有利地放置在这样的位置。因此,如果腔7对于参考平面16对称,至少一个场传感器有利地对于参考平面16对称布置并且由其横切,即它位于点A。
备选地或除其之外,多个局部场传感器(特别地两个局部场传感器)可以安置在测量腔内部不同的位点,使得当添加测量场时,外部扰动的影响彼此消除(例如,图3中的点B1和B2)。适合的位点和它们关于外部扰动的稳定性可取决于边界条件和它们在电压传感器的操作期间的变化,并且从而必须对特定的应用分析。
例如,如果腔7对于参考平面16对称,多个场传感器6有利地关于所述参考平面对称布置,例如对于在图1中采用点线描绘的场传感器6’示出的。
更一般地说,至少一个场传感器6的位置对于参考平面16是对称的。该陈述指示如果存在单个场传感器6,该场传感器的位置与参考平面16一致。如果存在若干个场传感器6,它们的位置对于参考平面16对称,即这些位置在参考平面16中的镜像操作下不变。
图1只图示电极的一个可能设计。必须注意,取决于需要的传感器大小和形状,电极的设计可变化。
例如,电极还可以是非圆柱形的,例如通过具有椭圆横截面或通过具有变化的直径。电极可例如是截头圆锥形的,它们的末端截面15可向外张开(flare)或它们的末端截面14可向内张开。
每个电极可以由例如金属箔的连续导电片组成,或它例如可被打孔或具有间隙。
若干电压传感器的组装件
上文描述的电压传感器可在若干串联布置的电压传感器的组装件中形成模块。一个这样的模块在图4a中示出。特别地,包含如上文描述的单个场传感器6的模块可对于例如125kV或240kV的额定电压而设计。图4a还示意地示出施加于绝缘体1外部的檐19。
对于在240kV的操作,两个125kV模块可串联安装(图4b)。相邻模块的主电极E21和E12在这两个模块之间的接合处电接触。电压然后在两个场传感器6上大约均等地分区(注意:实际上电压比将在一些程度上受环境杂散电容影响)。备选地,可使用包含两个场传感器6和场转向电极的两个对应组装件的单个连续绝缘体(具有单独的杆的长度的大约两倍的长度)而不是两个分离的环氧树脂杆。
图4c示出四个模块的组装件。
应该注意使电压在长度l的两个或更多分离晶体上分布导致比将相同电压施加到长度21的单个晶体的更小的绝缘体直径和从而更低的绝缘体成本。
场传感器组装件
在图1的实施例中,场传感器6大致上通过孔5中的填充物材料而悬置。
备选地,场传感器6可附连到介电衬底或嵌入这样的衬底中,即高压传感器包括布置在腔7中并且支撑场传感器6的介电衬底。特别地,并且如在图17中示出的,适合的衬底25可具有梁的形状,其具有例如轴向延伸通过腔7到绝缘体孔5的无场区域中的衬底支架(mount)的圆柱形或正方形横截面。该衬底可例如用熔融石英或用与感测元件自身相同的材料或用若干材料的组合制成。该衬底还可延伸通过整个绝缘体孔5到在两个绝缘体末端处的支架。此外,到和来自感测元件的光纤20、21可采用感测元件、光纤和衬底形成整体装置的方式嵌入衬底25中,该整体装置可以作为整体***绝缘体孔5中。这样的配置可以设计来减少填充物材料和局部场传感器的末端之间的边界处的介电常数中的级别。
在偏振测定检测情况下(假设场传感器6基本没有双折射),场传感器6有利地是嵌入的电光晶体波导,其具有在它的输入表面处的偏振层35和在它的输出表面处的四分之一波延迟器24和偏振层35。备选地,对于使用如下文进一步描述的非互易相位调制的检测不需要偏振层。这里相反使用到和来自晶体波导的保偏光纤。
有利地,为了最小化场畸变,场传感器6具有与衬底25相同的(平均的)介电常数。
局部场测量
由于感测腔内部的场分布相当均匀并且稳定(参见图3),例如在腔7的中心处的局部(即基本上像点的)电场测量可以如上文描述地使用。在该意义中的局部电场传感器是测量仅沿腔7的轴向延伸的部分的电场的传感器。局部场基本上与施加的电压成比例地变化。热效应对局部场强度的影响(例如由于感测腔7的热膨胀引起)可在信号处理器中和/或使用下文描述的测量来补偿。
作为另一备选(同样如提到的),电压可从若干局部(像点的)场测量而估算,其中局部场传感器沿轴8布置在腔7内的若干点处。特别地,如果感测腔的长度选择为相对长,这样的布置可以具有优点。在相当高的电压(例如420kV或更高)要用单个电压传感器模块测量的情况下,也可对这样的布置感兴趣。
此外,可采用若干电光晶体与在中间(如在[10]中描述的)并且由单个光束询问的非活性材料(例如熔融石英)的组合。
热效应补偿
需要知道场传感器6处的局部场与施加于绝缘体的电压之间的关系以便确定电压。该关系可以通过场计算或通过传感器的适当校准而确定。场几何形状必须足够稳定使得该关系在例如电场扰动和温度改变的外部影响下未明显改变。例如,温度改变使各种材料的相对介电常数εr(T)变动并且导致组件的热膨胀。典型地,因为绝缘体材料的热膨胀系数(~5·10-5/℃)比典型的电光晶体的热膨胀系数(例如对于BGO,6·10-6/℃)要大,测量腔的长度比电光晶体更强烈地扩大。因此,由晶体经历的电压部分减小。该效应部分为某些有利的晶体补偿,其中电光效应的强度随着温度增加(例如对于BGO,2.4·10-4/K[3])而增加。利用使用材料和传感器几何形状的适合的组合,温度效应可以减小或甚至被补偿并且传感器精度从而可以维持在大的温度范围内。
一般地,感测腔内部的电场分布并且特别地轴向方向EZ上的电场分量的分布将由于相对介电常数的和热膨胀的各种系数温度依赖而随温度变化。局部场传感器6中的平均轴向电场分量EZ,mean也变成温度依赖的,即导致测量电压偏差的该温度依赖可以通过正确选择局部场传感器几何形状和电光材料(其中传感器的电光效应的温度导数具有相反的符号)而部分补偿,从而导致具有场依赖相移的温度依赖接近零。
局部场测量的光学传感器配置
施加于绝缘体的电压通过使用局部电场传感器确定测量腔5内部的一个或多个位点处的电场而测量。用于局部电场测量的有利的感测技术基于电光效应(Pockels效应)。两个正交偏振在电场中传播通过适当取向的电光晶体时经历差分相移。然后从该相移推断施加于晶体的电压。光通过光纤从源引导到晶体并且回到检测器。
在一有利的配置中,选择适合的电光晶体并且使其取向使得仅测量电场的轴向分量EZ。如果光轴向传播通过晶体,这是在光的传播方向上指出的电场分量。这样的电光场传感器通过电场投影到光路上的积分测量两个晶体末端之间的电压差,由下式给出
其中A和B是光进入和离开晶体的光路上的点,E是电场矢量并且ds是沿光路的无穷小路径元素矢量。
理想地,使用的晶体不具有特性双折射或它是这样的:特性双折射的轴与主电光轴一致。在后者情况下,特性双折射简单地添加到感生双折射并且导致正交偏振的另外的相位偏移。关于适当的晶体和晶体类别的信息可以在[3]中找到。用于本电压传感器的有利晶体包括锗酸铋(Bi4Ge3O12,BGO)、铋氧化硅(Bi4Si3O12,BSO)和III-V-半导体,特别地砷化镓(GaAs)。III-V-半导体是特别有利的,因为它们具有比典型的铁电电光晶体更低的介电常数ε并且因此导致腔7内更低的场畸变。
对GaAs调制器特别感兴趣并且其可适合于根据本发明而使用,特别地作为波导传感器。GaAs属于与BGO相同的晶体类别(类别43m)并且也适合于专门测量纵向场分量。此外,GaAs的介电常数(ε=12.9)相对小使得相当大部分的场穿入晶体。
偏振测定检测第一传感器布置在图5中示出。来自有利宽带源(未示出)的非偏振光经由SM或MM光纤20输送并且使用光纤输出处的适当准直透镜26而准直。在进入电光晶体27之前,光例如通过薄膜偏振器28线性偏振,其中偏振在与晶体的电光轴成45°处取向。薄膜偏振器的备选包括使用共轴(inline)光纤偏振器使光偏振。
在晶体27的末端处,由施加电场经由电光效应引致的相移由有利地相对于第一偏振器28在0°或90°处取向的偏振器29来探测。它将晶体27中的相位调制转换成幅度调制,其可以用光电二极管测量。由于该目的,光通过附连到偏振器29的聚焦透镜30耦合回到光纤21内。对于非常短的晶体,甚至在没有之前的准直和重新聚焦的情况下,足够的光可以耦合回到光纤21。在该情况下,透镜可以从在图5中示出的配置中去除。
假设第二偏振器相对于第一偏振器在90°处取向,检测的光强度由下式给出
其中I0是入射在偏振器上的强度并且V是施加于晶体的电压(参见图7)。两个正交偏振之间的相移是
其中Vh是电光晶体的半波电压。在半波电压处,两个正交偏振之间的相移是π并且根据(2)的检测光强度达到它的最大值I0(假设在偏振器自身处没有损失)。图7示出作为图5的实施例的施加电压的函数的测量强度(实线)。
理想地,四分之一波片在晶体的任一侧上***交叉偏振器(其中它的光轴沿晶体的电光轴中的一个而取向)之间,如在图6中示出的。四分之一波延迟器24使响应曲线移动π/2,使得零电压处的检测强度处于正弦调制的线性区中(参见图7,短划线)。等式(2)变成再次,在偏振器后面聚焦透镜使光束重新聚焦到单模(SM)或多模(MM)光纤来将光引导到检测器。
根据等式(2)和(4),测量的强度示出作为施加电压的函数的正弦振荡。如果施加电压超过半波电压则测量的信号变得模糊。在该情况下,在[2-4]中描述的询问方法可以用于不模糊地从测量的强度提取施加电压。该询问技术所需要的正交信号可以通过使分束器和四分之一波片以及第二检测光纤和检测器附连到晶体的末端而产生,参见参考文献[3]。
对于局部场测量,电光晶体的长度可以从不到一毫米到几厘米。适当的长度取决于施加电压、选择的材料和期望的询问技术。因为在本发明中使用的光场传感器仅执行局部场测量,它们通常只经历施加于绝缘体的总电压的一部分,并且有利地选择晶体长度使得电光相移远小于±π/2。使用具有在图6中示出的四分之一波片24的配置,测量然后发生在正弦曲线的线性区中,从而导致由下式估算的测量强度
假设施加电压是ac电压,(5)中的信号的ac和dc分量通过适当的低和高通滤波器而分离。这两个分量的比产生独立于光强度的相移
备选地,可以使用根据[20]的询问:光束首先由非偏振分束器元件31分离到两个输出通道32、32’中(参见图8),而不是使偏振器直接附连到四分之一波片24,如在图6中示出的。在每个输出通道处,使偏振器29、29’附连,使得它们相对于彼此在90°处探测偏振方向。在偏振器后面,光束通过聚焦透镜30、30’再次聚焦到SM或MM光纤21、21’内以由光纤21、21’引导到两个检测器。还可以使用适当取向的偏振分束器而不是具有附连的偏振器29、29’的非偏振分束器31,所述偏振分束器将光束分离成两个垂直的偏振输出。示例是偏振分束器管、Wollaston棱镜、Nomarski棱镜、Glan-Thompson棱镜、Glan-Taylor棱镜、Nicol棱镜,等。
继等式(4)之后,两个输出通道现在测量
其中另外的1/2因子在分束比是50∶50并且可忽略损失的假设下说明分束器。将I1和I2的差除以它们的和导致独立于光强度的信号
在一备选布置中,省略了输出通道中的一个中(例如通道2中的)的偏振器并且测量I3=I0/2(8)
其独立于施加电压。来自(6)的I1(V)与I2的相除又产生独立于光强度的信号,通过其相移和电压可被直接计算。
再另一个配置牵涉使用保偏(PM)光纤来允许使分束器和偏振器与电光晶体分离并且由此将它们从测量腔7去除。该配置在图9中示出。图9示出使用例如块状晶体27和PM输送光纤20、21的光学组装件。电光晶体27位于隔离器的测量腔7中,而具有偏振分束器23的检测单元22位于接近光源和电子器件的询问单元中。
光到达沿PM输送光纤20的快(f)轴或慢(s)轴偏振的晶体27。光纤20的PM光纤轴在与晶体的电光轴(1,2)成45°处取向使得偏振被分离成两个正交分量。四分之一波片24再次使工作点移到响应曲线的线性区中。第二PM输送光纤21的轴也在与晶体轴成45°处取向。利用该布置,根据(6),光纤的两个正交偏振模式的光强度对应于电光晶体的正交偏振的两个反相叠加。两个信号可通过将来自输送光纤21的光通过准直透镜26’分别馈送到非偏振分束器和交叉偏振器(其平行于快和慢光纤轴而对齐)而在PM输送光纤21的末端处分离。备选地-如在图9中示出的-偏振分束器23可用于省略额外的偏振器。来自分束器的光束被分别馈送到第一和第二检测器33、33’。
更一般来说,图9的实施例包括光学传感器,其在通过它的光的第一传感器偏振或传感器模式与第二传感器偏振或传感器模式之间引入电压依赖相移装置有利地进一步包括连接到光学传感器的保偏光纤(即光纤21)。该保偏光纤具有至少第一偏振模式,即它能够采用保偏方式携带沿至少第一偏振的光。保偏光纤采用这样的方式连接到光学传感器(即到晶体):
-在所述第一传感器偏振或传感器模式中通过光学传感器的光以及
-在所述第二传感器偏振或传感器模式中通过所述光学传感器的光都部分耦合到保偏光纤的第一偏振模式内。该装置进一步包括连接到保偏光纤的检测器单元22。该检测器单元包括测量通过保偏光纤的第一偏振模式的光的至少第一光检测器(图9的检测器#1或#2)。
可通过嵌入材料的电光晶体波导34引导光束[12](参见图10a和10b),即光学传感器由波导形成,而不是使未引导的光束传播通过电光晶体。优选地,装置实现与用于电场分布映射[22]的传感器的和已经对于在通信***[21]中使用而开发的集成光学相位调制器的实现相似。与那些应用相比,对于本目的的波导结构未配备有电极以从外部源施加电压,而相反,该结构直接暴露于要测量的电场。特别对这样的实现感兴趣因为它消除了任何聚焦光学器件的需要。相反,光纤可被直接尾纤连接到包含电光波导的衬底。这使光学组装件简化并且导致更紧凑的装置。此外,更简单的设计还有助于降低高电场中介电击穿的风险。另一个重要的优点是不同位点处的若干感测元件可以通过PM光纤而容易链接在一起。总的电光相移然后可以用如下文描述的单个询问***而测量。
在图10a和10b的实施例中,偏振层35布置在波导34的入口侧和/或出口侧中的至少一个处。
由于上文提到的原因,有利的波导材料是GaAs或其他适合的化合物半导体[9]。
在根据图6和9的配置中,四分之一波延迟器24和/或偏振器29夹在光场传感器的衬底与对应的透镜之间。波导自身可引起对应于四分之一波的奇数倍的特性双折射相位延迟而不使用这样的离散四分之一波延迟器。此外,在没有自然双折射的材料(例如GaAs)的情况下存在引入适量的双折射的若干选项:(i)通常波导不是完全各向同性的并且因此展现一定程度的双折射。通过将波导***或抛光成适当的长度,相位延迟可调整到期望的值。(ii)适当量的双折射可通过用高强度的激光脉冲波导照射而引入[23]。相同的工序可以应用于具有特性双折射的材料以便将传感器的工作点调谐到响应曲线的线性范围内。
由非互易相位调制的询问除上文描述的偏振测定技术外,还可以采用从Sagnac干涉仪,特别地从光纤陀螺仪[14]知道的非互易相位调制的技术,来询问光电场传感器。该技术也已用于光纤电流传感器并且已经在光学高压传感器的情形下描述[17]。该技术的特别的优点是单个询问***可以用于测量串联布置的若干感测元件的累积电光相移。
该类型的传感器配置(如在图11-13中示出的)典型地包括:-控制单元100,其适应于从在第一传感器偏振或传感器模式中通过光学传感器的光与在第二传感器偏振或传感器模式中通过光学传感器的光之间的相移确定要测量的电压;
-法拉第(Faraday)旋转器101,其布置在控制单元100与光学传感器6之间并且对于每个通路(pass)使通过它的光旋转大约45°。有利地,提供连接PM光纤102,用于将控制单元100与法拉第旋转器102连接。
如在图11中示出的,控制单元100有利地包括后跟消偏器(未示出)的低相干光源106和共轴光纤偏振器107。接着的45°拼接部108导致功率相等地分布在后续PM光纤的快和慢轴内。例如铌酸锂(LN)调制器的有利集成的光学相位调制器109起到调制两个正交波的差分相位的作用。调制器是闭环检测电路的一部分,其可用于使由传感器头的电场传感器引入的正交光波的光学相移恢复[5]。检测电路包括检测器114和信号处理器113。控制单元100通过PM连接光纤102连接到传感器头109。
配置的关键要素是在传感器头开始处并且连接到连接PM光纤102的45°法拉第旋转器101。它导致45°的两个向前行进的偏振态非互易旋转和90°的完整往返旋转。沿快(慢)光纤轴偏振的向前传播光从而在返回到控制单元时沿慢(快)轴偏振。这确保在连接光纤中获得的差分往返群延迟是零并且例如由机械扰动或温度变化引起的相移消除并且不干扰测量。关于询问技术的另外的细节可以在[14,17,24]中找到。
装置有利地包括至少一个第一和至少一个第二保偏光纤段103、104,其光学串联布置并且连接以通过法拉第旋转器101在两个通路之间引导光。第一和第二保偏光纤的主轴互相旋转90°。
在45°旋转器后的PM光纤段103在与连接PM光纤102成45°处取向使得偏振再次沿光纤的慢和快轴对齐。感测头109中的PM光纤被分成相等长度的两段103、104,其由90°拼接部110连接。第二段104起到平衡第一段103中的差分模群延迟和温度引致的相位变化。更一般地,如果不同类型的PM光纤在感测段中使用,选择它们的长度和取向使得差分光路长度基本上是零或对应于比低相干源的相干长度小得多的值。在等式(9)中,ng,i指示在具有长度li的对应光纤段中光纤的快(f)和慢(s)轴的群折射率(ng=c/vg)。链中的最后光纤段的末端具有附连的反射涂层或镜使得光返回控制单元。
注意:在其中操作波长处群双折射(ng s-ng f)并且从而△Lg是零的PM光纤的特殊情况下,一个光纤段103、104是足够的,即不需要90°拼接。
在旋转器101处的45°单个通路法拉第旋转(即,90°往返旋转)导致最大干涉条纹对比度(调制深度)并且从而导致最高信噪比。与45°的偏差使调制深度和信噪比减小。调制深度在0°、90°的旋转处变成零。
传感器头还结合至少一个光场传感器6(参见图11),有利地,电光晶体波导34。如果差分光路长度由该场传感器引起,可以根据等式(9)通过适当地调整光纤长度而考虑它使得总延迟再次是零。理想地,具有波导结构的光场传感器在该配置中使用来避免上文描述的自由空间配置所需要的更复杂的准直光学器件。PM光纤尾纤的轴平行于电光轴而取向。
来自传感器6的光通过PM光纤111馈送到反射涂层或镜112。
在图12中,示出这样的配置,其中PM光纤段103、104在电光晶体的输入和输出处相对于彼此旋转90°。90°拼接部因此结合在光纤到光学传感器6或晶体27的连接中,并且外部90°拼接不是必需的。
图13示出具有多个光场传感器6的各种配置,这些多个光场传感器6例如可以放置在测量腔7内的不同位点处,或在相同或不同绝缘体中串联布置的不同测量腔中。在图13a中,电光晶体6安置在相同的PM光纤段104中并且相对于光纤轴具有相同的电光轴取向。总的场引致差分相移然后对应于两个晶体处的电场强度的和。
在图13b中,晶体6安置在两个不同的PM光纤段103、104中。在这两个段103、104中晶体取向相对于光纤轴而相差90°,即沿第一段中的PM光纤的快轴取向的晶体的电光轴沿第二段中的PM光纤的慢轴取向以便使两个晶体处的场强度加和。这通过指示PM光纤的轴取向的椭圆和指示晶体的电光轴的方向的小的数字而更详细地描绘。例如,由短划线箭头指示的偏振模式沿第一PM光纤段中的慢轴和沿第二中的快轴取向。然而,在这两个段中,模式沿电光晶体的轴2偏振。
备选地,PM光纤可以附连到晶体,其在两个段103、104中具有相同的相对取向,假设第二段中的晶体与第一段中的晶体反平行取向(参见图13c)。在该情况下,由短划线箭头指示的偏振沿第一段中的电光晶体的轴1并且沿第二段中的轴2取向。因为第二段中的晶体的反平行取向(由z轴描绘),所得的两个偏振之间的差分电光相移在两个情况下具有相同的符号。
图13d示出与图13a相似的配置:在一侧上用反射涂层涂覆电光晶体,而不是使用具有附连的反射光纤末端或镜112的光纤111。该配置对于在两个不同光纤段中的晶体也是可能的(图11b和c),在该情况下第二晶体附连到第二段中PM光纤的末端。
如果必须询问单个光场传感器,假设由感测元件引入的差分相移足够小(参见上文),则可以在感测段中省略PM光纤并且将感测元件直接附连到45°法拉第旋转器。45°法拉第旋转器然后连同感测元件一起放置在测量腔内部,该感测元件在末端处具有反射涂层(与图13d相似)。
最后,在图14中示出的配置特别适合与模块化的绝缘体设计一起使用。有利地相同的感测模块105中的每个包含一个或多个电光晶体6和PM光纤段103、104,它们采用足够补偿差分光路长度(如上文通过等式(9)描述的)的方式布置。模块105然后可以串联连接来形成由任意数量的单独的传感器(每个测量总电压的一部分)组成的电压传感器。模块之间的PM光纤连接可通过如在图14中示出的90°拼接部110实现。备选地,PM光纤连接器可以与关于彼此成90°取向的光纤一起使用。
图15示出具有共同光源106的三个相同模块的平行布置。当例如在高压变电站中测量三个电相位的电压时,对该布置特别感兴趣。共同光源106和信号处理器可用于全部三个平行通道。每个通道可以再次以若干模块的串联为特征。
图16示出具有由法拉第旋转器101后的两个光纤段的机械扰动引入的光学相移的补偿的传感器布置。两个光纤段103、104沿相同路径布设(run)使得它们经历相同的机械扰动。在两段中机械引致的差分相移然后基本具有相同的大小,但由于90°拼接部110,它们具有相反的符号并且因此趋向于彼此消除。另一方面电场传感器关于光纤轴取向使得电光相移对于给定场方向具有相同的符号并且从而加在一起。
注意上文描述的电压传感器使用多个电光场传感器,其测量由施加到电绝缘体的末端的高压引起的局部电场。有利地,设计电光场传感器使得它们仅测量沿绝缘体的两个末端之间的直接路径(即,沿轴向方向)的电场的分量。使用特殊设计的中空芯绝缘体杆,从而以用于电容性场转向的嵌入金属箔为特征以便形成测量腔并且将电场几何形状屏蔽于外部影响。电光场传感器有利地放置在这些测量腔内部在特定位点示出对外部场扰动特别高的不敏感度。电光引致的相移使用不同的技术测量并且通过电压传感器的适当校准允许从局部场测量确定施加电压。单个或多个电光场传感器放置在测量腔内部并且在单个电绝缘体中存在单个或多个测量腔。此外,多个绝缘体可以串联布置来覆盖宽范围的电压水平。
如提到的,电极有利地是嵌入绝缘的绝缘体1内的金属箔,其中选择纵向尺寸使得施加到绝缘体1的末端的电压在感测腔7内部的场传感器的长度上并且在它的外表面处的绝缘体1的全部长度上均匀地下降。避免过度的峰值电场。
一般来说并且在一有利实施例中,电压传感器包括绝缘体1,其中互相绝缘的电极Eij、Es嵌入其中。这些电极是同轴和圆柱形的,并且在它们长度的一部分上轴向重叠。它们互相交错并且将传感器外部的均匀场引导到绝缘体1内的感测腔7内的大致上均匀但更高的场。场传感器6布置在感测腔7内来测量该场。该设计允许生产用于高压应用的紧凑电压传感器。
在如在图1中示出的一有利配置中,单个测量腔7安置在绝缘体的末端之间的一半距离处。备选地,测量腔可以安置得离绝缘体的一个末端更近。这可以减少由外部杂散电容和不对称边界条件引起的场不均匀性,例如在图3中示出的三个情况下,其中传感器位于接地板上方并且它的上部末端附连到高压线。
在一备选配置中,多个测量腔7可以沿单个绝缘体的轴安置并且串联电连接来形成与具有单个测量腔的多个串联绝缘体的配置相似的配置。
在使用基于Pockels效应的感测元件作为局部电场传感器之外,还可以在测量腔内部放置其他类型的感测元件。示例是基于压电效应[6]、极化光纤[25-27]的感测元件,以及如例如在[28]中描述的在光纤的尖端上的小型电光装置。后者已经开发来映射例如在集成电路上的电场。
特别地,利用图8-16的布置,剩余的温度引致的相移无法与由dc或缓慢变化的电场引起的电光相移区分。这些配置因此有利地用于测量ac场或在时间上比影响正交偏振的差分相位的其他源明显更快地变化的场。
如在图3中示出的,电场稍稍延伸超过测量腔的限制。将感测元件放置在该位点也是可能的并且具有感测元件经受更低场强度的优点。
利用偏振测定检测的另外配置使用由PM光纤链路连接的多个局部场传感器,使得单独的传感器的电光相移累积。在该配置中,串联中的仅第一传感器在它的输入处配备有偏振器,并且仅最后的传感器在它的输出处配备有偏振分析器。传感器之间的光纤链路的快和慢轴平行于电光轴。再次平衡差分光路长度。正交模式的剩余不平衡热相移可导致未定义和变化的工作点,其可能需要适当的信号处理技术[30]。在大于±π/2的电光相位调制下,可再次应用[2,3]的工序。
上文提到的集成光电场传感器使用基本空间波导模式的两个正交偏振的电光相移。另一个可想到的备选是制造具有使得它除基本模式外支持一个更高阶空间模式的参数的波导,如从双模光纤知道的[29],并且测量基本模式和更高阶模式之间的电光相移。有利地,制造具有椭圆形状的波导以便去除更高阶模式的简并性。优选地,使光偏振而具有平行于长芯轴或短芯轴的偏振。通过使波导的输入光纤尾纤与适当的偏移对齐,两个空间模式可以用大约相等的幅度激发。相似地,输出尾纤也与一偏移对齐以便接近双波瓣干涉图样中的一个波瓣[29]。
除上文提到的询问技术外,可使用备选方法来测量电光相移,其包括基于白光干涉测量的技术[31,32]。
上文提到的保偏光纤可是例如所谓的Panda光纤、蝴蝶结光纤、椭圆芯光纤、椭圆覆层光纤或具有保偏性质的任何其他类型的光纤。
参考文献
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