CN102962259A - 轧制h型钢的开坯机辊型结构 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种轧制H型钢的开坯机辊型结构,用于开坯机的轧辊的水平轧制孔型上,所述水平轧制孔型的辊环R角部位的断面为正弦曲线波形,所述辊环R角部位的起点(A)是与轧辊辊环的辊面相切的位置,终点(B)是与轧辊辊环的侧面相切的位置;该正弦曲线的解析公式为:y=A×sin(0.2542×x-5.205)-0.002,其中,将从所述起点到所述终点的R角部位对应的圆弧均匀分成n份,n为自然数,将每一份定义为一个节点单元,那么x的取值范围就是1到n的整数,y代表的是正弦曲线上各点到非正弦设计时的R角相对应位置的距离,x的方向沿着R角的弧长方向,y方向为R角部位上x取值所对应的点所在位置的法线方向,A为常量。
Description
技术领域
本发明涉及一种轧辊辊型结构,尤其是一种轧制H型钢的开坯机水平轧辊的辊型结构,属于金属塑性加工成型技术领域。
背景技术
H型钢作为一种经济断面型钢,同普通工字钢相比具有截面模数大、抗弯能力强、单位重量轻、外形美观、构造方便、节约工时、降低工程造价和可加工再生等优点,已经被广泛地应用在工业与民用建筑钢结构中的梁、柱结构构件,工业构筑物的钢结构承重支架,石油化工及电力等工业设备构架,大跨度钢桥构件,机械、车辆、船舶框架结构,地下铁道及高架桥构件等工程结构中。近几年随着我国H型钢需求量的增加,国内H型钢产量也在不断增加,对H型钢轧制的理论研究也在不断深化。
如公开号CN101306430A的中国专利公开了一种轻型薄壁H型钢补热轧制方法,该方法首先采用普通的H型钢轧制工艺,将钢坯轧制成具有腹板和翼缘的“H”形轧件,在轧件进入中、精轧机过程中,在腹板或翼缘厚度轧制到8mm以下时,由安装在生产线的感应加热装置,对腹板和翼缘分别进行补充加热,然后进行轧制。采用该方法,以补偿由于轧件壁厚过薄使轧件在轧制过程中的温度过低,降低轧制力和力矩,解决了由于轻型薄壁H型钢壁和翼缘腹板厚差薄造成的温降过快、精轧温度过低和腹板和翼缘温度不均匀等对生产热轧轻型薄壁H型钢造成的尺寸超差和性能不均等问题。如公开号CN1935402A的中国专利公开了一种H型钢立式轧制方法及装置,其特点是轧件在进入中、精轧机前,有翻钢装置翻转90度,轧件由“H”形翻转为“工”形,腹板呈垂直状态进入立式万能轧机、轧边机进行中、精轧,一边对轧件高度和翼缘宽度的轧制,一边对腹板、翼缘碾压减薄;轧制成型后进行切断,上冷床后再翻转90度进行冷却。与现有技术相比,优点是轧件温降大幅度降低,轧件能保持在较高的温度下轧制,轧制力小,降低了轧钢生产的能耗。如公开号CN1030538A的中国专利公开了一种型钢轧制方法,该生产方法是由在加工热轧钢坯的轧机上,采用工作辊径存在大差值来实现的。不需要增加任何设备,使原料断面尺寸增加,达到减少轧制道次,提高轧机咬入能力,从而提高轧机能力7%以上,它可改善轧辊的单位消耗、尺寸精度和轧制的稳定性,而且有高的生产率。使由一台或多台开坯轧机(BD)或类似物粗轧狗骨形欲被轧制的材料通过使用一进行X形轧制的中间万能轧机(UR)、一快速移换立辊轧机(QE)和一用于进行H形轧制由此在两侧形成翼缘的万能精轧机(UF)而被可逆的轧制。
虽然国内外型钢轧制方法专利比较多,但是至今还未发现针对腹板折叠进行研究的专利。腹板折叠属于轧制缺陷,因孔型设计不当或轧机调整不当,在孔型开口处因过盈充满而形成耳子,再经轧制而将耳子压人轧件本体内,但不能与本体焊合而形成的,其深度取决于耳子的高度。另外,腰、腿之间圆弧设计不当或磨损严重,造成轧件表面出现沟、棱后,再轧制也会形成折叠。目前国内外热轧生产H型钢使用较为广泛的一种工艺为X-H轧制法,轧机配置为一架或两架开坯轧机(BD轧机)以及三架可逆连轧机组(Ur-E-Uf)。一般采用的坯料为异型坯。
发明内容
本发明针对现有技术的不足,提供一种轧制H型钢的开坯机辊型结构。该开坯机辊型结构主要针对开坯轧制(BD轧制)中含有立轧的H型钢规格。
通过理论分析发现,含有立轧的H型钢(见图1)在开坯轧制过程中H型钢的R角部位3的变形呈余弦规律(见图2)。图中的直线4代表R角部位的拟合半径,曲线5表示R角部位的实际位置,与直线4之间的垂直距离就是偏离理想位置的偏差。
本发明提供的轧制H型钢的开坯机辊型结构,用于开坯机的水平轧制孔型上,所述水平轧制孔型的辊环R角部位的断面为正弦曲线波形(基于下述解析公式的曲线形),
所述辊环R角部位的一端(起点A)是与辊环的辊面相切的位置,另一端(终点B)是与辊环侧面相切的位置。
该正弦曲线的解析公式为:
y=A×sin(0.2542×x-5.205)-0.002,
其中,将R角部位对应的弧长均匀分成30份(即将从A到B的R角部位的非正弦设计圆弧(也就是传统R角设计)均匀分成30份),将每一份定义为一个节点单元,那么x的取值范围就是1到30(A点为1,B点为30),而且都为整数,公式中的x轴代表的就是这30个节点,y轴代表的是正弦曲线上各点到非正弦设计(传统设计)的R角相对应位置的距离,单位mm。x方向沿着R角的弧长方向,y方向在图4中做了标注(即y方向随着x点变化的,其实就是沿着R角的半径方向,因为x不同,半径方向也是不同;另外,y轴的正半轴为指向R角的圆心方向。
在本发明中,考虑到现场实际情况,只取1/2个曲线单元,即x取8至21(这意味着x为1~7和22~30的部位仍然采用原始R角设计)。公式中的A是一个常量,需要根据H型钢规格进行调整。
在不改变原有工艺的基础上,在开坯轧制水平轧制的孔型R角部位适当的位置断面加工成正弦曲线。该正弦曲线的顶点位置(最大y值)所对应的x点所在位置与R角部位下边部的水平距离为34.15mm(见图3、图4),在实际生产中该处也是出现腹板折叠的位置。所述R角部位下边部是辊环的辊面与R角圆弧相切的位置A。而所谓34.15mm的距离是曲线顶点所对应x点所在位置与上述相切点之间的辊环水平方向的投影距离(该距离是两点之间在轧辊水平方向也即辊环水平方向上的投影距离),峰值高度控制在0.1mm-0.28mm以下(比如在后面的实施例1中,实际加工时根据需要采用四舍五入的方式控制峰值在0.282mm以下或者0.1mm以下),正弦周期为24.7175,初始相角为-5.205。正弦周期的含义是:T=2π/|ω|,ω就是函数中x前面的系数,在正弦曲线图中可以认为是与x轴两个交点之间的宽度。初始相角的含义是:x=0时的相位;反映在坐标系上则为图像的左右移动。
本发明的开坯机辊型结构比较适合用于轧制HN250×255、HN305×305、HN800×300、HN700×300、HN900×300和工63规格的H型钢。
总之,本发明提供一种轧制H型钢的开坯机辊型结构,用于开坯机的轧辊的水平轧制孔型上,其特征在于,
所述水平轧制孔型的辊环R角部位的断面为正弦曲线波形,
所述辊环R角部位的起点(A)是与轧辊辊环的辊面相切的位置,终点(B)是与轧辊辊环的侧面相切的位置;
该正弦曲线的解析公式为:
y=A×sin(0.2542×x-5.205)-0.002,
其中,将从所述起点到所述终点的R角部位对应的圆弧均匀分成n份,n为自然数,将每一份定义为一个节点单元,那么x的取值范围就是1到n的整数,y代表的是正弦曲线上各点到非正弦设计时的R角相对应位置的距离,单位mm,x的方向沿着R角的弧长方向,y方向为R角部位上x取值所对应的点所在位置的法线方向,A为常量。
在如上所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构中,优选:n=30。
在如上所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构中,优选:x大于等于8小于等于21。
在如上所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构中,优选:y的绝对值小于等于0.28mm,更优选y的绝对值小于等于0.25mm,进一步优选y的绝对值小于等于0.1mm。
在如上所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构中,优选:所述正弦曲线的顶点所对应的x与所述起点之间在所述辊环的水平方向上的投影距离为34.15mm。
在如上所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构中,优选:A为0.0917或0.251。
本发明的有益效果:首先,采用本发明的开坯机辊型结构轧制H型钢基本杜绝了腹板折叠的出现;其次,由于轧辊的辊环R角部位采用正弦曲线形式,即使有磨损也会逐渐回到改进之前的孔型,这样也就意味着增加了过钢量。所以,本发明提高了生产效率,提高了生产质量,减少了废品发生率。
附图说明
图1为H型钢示意图。
图2为H型钢开坯轧制立轧过程中R角部位变形规律曲线图。
图3为带有本发明的正弦设计水平轧制孔型的轧辊断面示意图。
图4为图3的局部放大图。
其中,附图标记说明如下:1、翼缘,2、腹板,3、H型钢的R角部位,4、拟合半径,5、R角部位位移偏差,6、立轧孔型(箱型孔),7、图4所示的图3放大部位,8、水平轧制孔型,9、辊环的R角部位下边部,10、正弦线。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明做进一步说明,但不限于此。
实施例1
某厂生产规格为UC305mm×305mm的H型钢,采用X-H轧制法,轧机配置为一架开坯轧机以及三架可逆连轧机组(UR-E-UF,UR为一架万能粗轧机;E为1架轧边机;UF为一架万能精轧机):
坯料为异型坯;
所述开坯轧机的孔型设计为一个水平轧制孔型8和一个立轧孔型6,见图3,而且水平轧制孔型8的轧辊R角加工为正弦曲线形状,即峰值控制在0.1mm(可采用四舍五入的方式来控制),正弦周期为24.7175,初始相角为-5.205,解析公式为:y=0.0917×sin(0.2542×x-5.205)-0.002。
孔型R角部位的设计按照如下表1进行。
表1孔型设计参数
x | y/mm |
8 | 0.007 |
9 | -0.022 |
10 | -0.044 |
11 | -0.063 |
12 | -0.079 |
13 | -0.089 |
14 | -0.093 |
15 | -0.092 |
16 | -0.085 |
17 | -0.073 |
18 | -0.056 |
19 | -0.036 |
20 | -0.013 |
21 | 0.01 |
轧件经开坯机轧制后在万能机架上进行万能轧制,两架万能轧机同时轧制,万能粗轧机使用X孔型设计,万能精轧机根据最终产品设计成H辊型。轧件在万能轧机组往返轧制5-7次。
采用上述方法生产出的H型钢不但不出现腹板折叠现象,而且表面质量非常好,过钢量由原来的2500吨/次提高到3500吨/次。
实施例2
某厂生产规格为HN255mm×205mm规格H型钢,采用X-H轧制法,轧机配置为一架开坯轧机以及三架可逆连轧机组(UR-E-UF,UR为一架万能粗轧机;E为1架轧边机;UF为一架万能精轧机):
坯料为异型坯;
所述开坯轧机的孔型设计为一个水平轧制孔型8和一个立轧孔型6,见图3,而且水平轧制孔型8的轧辊R角加工为正弦曲线形状,即峰值控制在0.252mm(可采用四舍五入的方式来控制),正弦周期为24.7175,初始相角为-5.205,解析公式为:y=0.251×sin(0.2542×x-5.205)-0.002。
表2孔型设计参数
x | y/mm |
8 | 0.005 |
9 | -0.058 |
10 | -0.118 |
11 | -0.170 |
12 | -0.211 |
13 | -0.240 |
14 | -0.252 |
15 | -0.250 |
16 | -0.230 |
17 | -0.196 |
18 | -0.150 |
19 | -0.094 |
20 | -0.032 |
21 | 0.03 |
轧件经开坯机轧制后在万能机架上进行万能轧制,两架万能轧机同时轧制,万能粗轧机使用X孔型设计,万能精轧机根据最终产品设计成H辊型。轧件在万能轧机组往返轧制5-7次。
采用上述方法生产出的H型钢不但不出现腹板折叠现象,而且表面质量非常好,过钢量由原来的2200吨/次提高到3000吨/次。
实施例1-2中未详细说明的工艺参数采用本领域常规技术。
Claims (8)
1.一种轧制H型钢的开坯机辊型结构,用于开坯机的轧辊的水平轧制孔型上,其特征在于,
所述水平轧制孔型的辊环R角部位的断面为正弦曲线波形,
所述辊环R角部位的起点(A)是与轧辊辊环的辊面相切的位置,终点(B)是与轧辊辊环的侧面相切的位置;
该正弦曲线的解析公式为:
y=A×sin(0.2542×x-5.205)-0.002,
其中,将从所述起点到所述终点的R角部位对应的圆弧均匀分成n份,n为自然数,将每一份定义为一个节点单元,那么x的取值范围就是1到n的整数,y代表的是正弦曲线上各点到非正弦设计时的R角相对应位置的距离,单位mm,x的方向沿着R角的弧长方向,y方向为R角部位上x取值所对应的点所在位置的法线方向,A为常量。
2.如权利要求1所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构,其特征在于,n=30。
3.如权利要求1所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构,其特征在于,x大于等于8小于等于21。
4.如权利要求1所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构,其特征在于,y的绝对值小于等于0.28mm。
5.如权利要求4所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构,其特征在于,y的绝对值小于等于0.25mm。
6.如权利要求5所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构,其特征在于,y的绝对值小于等于0.1mm。
7.如权利要求1所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构,其特征在于,
所述正弦曲线的顶点所对应的x点与所述起点之间在所述轧辊辊环水平方向上投影的距离为34.15mm。
8.如权利要求1所述的轧制H型钢的开坯机辊型结构,其特征在于,A为0.0917或0.251。
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