CN102891497A - 利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电***的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了属于高压直流输电技术领域的一种利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电***的方法。该***是将STATCOM与HVDC并联接到交流***的同一母线上, STATCOM子***通过换流电抗(X1)与HVDC子***受端交流***同一母线连接。启动方法采用分步启动的方式,启动过程中STATCOM子***采用串联限流电阻和电流解耦及电压前馈控制的复合控制;HVDC子***采用软启动,启动过程中逐渐增大电流调节器的整定值,直到启动结束。本发明能够实现在受端***为极弱交流***下启动HVDC***至额定运行状态,改善HVDC受端交流***的电压特性,避免HVDC***发生换向失败。
Description
技术领域
本发明属于高压直流输电技术领域,特别涉及一种利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电***的方法。
背景技术
高压直流输电(High Voltage Direct Current,HVDC)自从20世纪50年代在电力***中得到应用以来,得到了巨大的发展,成为现代电力电子技术在电力***中最成功的应用之一。据统计,1954-2004年间,世界上已投运的HVDC工程有95项,其中绝大部分工程采用普通晶闸管换流阀进行换流。自1987年舟山直流输电工程以来,我国已建成投运的高压直流输电工程有19项。
由于HVDC换流器采用无自关断能力的普通晶闸管作为换流元件,HVDC运行需要交流***提供换相电流以实现换相,使得HVDC的运行可靠性受两端交流电网影响。HVDC需要交流电网提供换相电流,这个电流实际就是相间的短路电流,当交流电网发生故障或三相严重不对称等导致交流电压下降时,HVDC的换流重叠角将增大,容易导致换相失败。因此要保证换相可靠,受端交流***必须具有足够的容量,即必须有足够的短路比(Short Circuit Ratio,SCR)。
同时,按照SCR的值,可以将交流***分为三类:如果SCR大于3,强***;如果SCR在2至3之间,弱***;如果SCR小于2,极弱***。
20世纪90年代以后,以全控型器件为基础的电压源换流器高压直流输电(Voltage Source Converter based High Voltage DirectCurrent,VSC-HVDC)得到了快速发展。ABB公司率先进行了VSC-HVDC输电实验。1997年3月世界上第一个采用IGBT组成电压源型换流器的直流输电工业性试验工程在瑞典中部投入运行,其输送功率和电压为3MW、10kV,输送距离为10km。截至到目前,全世界有16项VSC-HVDC输电工程,最大容量达到了2×1000MW(INELFE 法国-西班牙联网工程),直流电压为500kV。
与传统HVDC相比,VSC型换流器具有以下主要技术特点:
(1)VSC型换流器的电流能够自关断,不需要外加的换相电压,克服了HVDC受端必须是有源网络的根本缺陷。(2)VSC不仅不需要交流侧提供无功功率,而且能够动态补偿交流母线的无功功率,稳定交流母线电压。(3)正常运行时VSC可以同时且相互独立控制有功功率、无功功率,控制更加灵活方便。而传统HVDC中控制量只有触发角,只能控制有功功率,对无功功率的调节能力则很弱。
FACTS技术是通过在电力***中加装电力电子装置,增强对电压、电流和功率的可控性,增大电力传输能力的技术。目前,已获得工业应用的第一代FACTS产品是静止无功补偿器(Static Var Compensator,SVC),第二代产品是静止同步补偿器(Static Synchronous Compensator,STATCOM),两者都是并联在电网中,起无功支撑的作用,但从装置工作性能和补偿原理上来看,STATCOM都要优于SVC。1980年,日本三菱公司首次成功研制基于晶闸管的±20Mvar的STATCOM。据不完全统计,自STATCOM问世至2004年底,全世界已投入工业运行的大容量(10Mvar及以上)STATCOM工程超过20个,总的可控容量超过3000Mvar。STATCOM自问世以来的短短三十年,得到飞速的发展,STATCOM在抑制母线电压振荡、提高***暂态电压稳定水平方面作用突出。
鉴于上述背景,发明人提出将STATCOM接入HVDC***受端交流***母线,组成混合直流输电***,利用STATCOM对电压的控制支撑作用,来启动极弱受端交流***(SCR=1.5)中的HVDC***,从而克服HVDC存在的极弱受端***中的启动问题。
发明内容
本发明的目的是提供一种利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电***的方法,其特征在于,所述利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电的***是STATCOM子***和HVDC子***并联接到交流***的母线上;送端交流***S1连接第一***阻抗Z1,第一***阻抗Z1、第一滤波器LB1 和HVDC子***第一换流变压器T1共同连接到B1母线上,所述HVDC子***由第一换流变压器T1、整流器、直流输电线路、逆变器和第二换流变压器T2串联后第二滤波器LB2连接在B2母线上;所述STATCOM子***包括在VSC换流器的输出端分别连接第一电容C1及第二电容C2,第一电容C1及第二电容C2的公共节点接地;在VSC换流器的输入端经过第三换流变压器T3连接到B3母线上构成;B3母线通过换流电抗X1与B2母线连接;B2母线再与第二***阻抗Z2及受端交流***S2串联连接;HVDC子***的B2母线和STATCOM子***的B3母线之间距离较短或零距离。
所述STATCOM子***通过换流电抗X1连接在HVDC子***受端交流***S2的B2母线上,即 STATCOM子***与HVDC子***在HVDC子***的受端交流***S2的B2母线上并联连接。
一种利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电***的方法,将STATCOM子***和HVDC子***并联接到HVDC受端交流***的同一B2母线上,其特征在于,启动步骤如下:
1)在启动时,采用分步启动的方式,启动过程中STATCOM子***采用串联限流电阻和电流解耦及电压前馈控制的复合控制策略;HVDC子***采用软启动,启动过程中逐渐增大电流调节器的整定值,直到启动结束,完全切换为正常运行时的控制策略;
2)在正常运行时,所述的HVDC子***的整流器采用定直流电流控制方式,逆变器采用定熄弧角控制;所述的STATCOM子***的VSC换流器采用定直流电压和定交流电压的控制方式。
本发明的有益效果是与现有HVDC***启动比较,能够在受端交流***为极弱交流***下启动HVDC***至额定运行状态。现有HVDC***的整流器和逆变器,大部分连接于比较强的交流***,交流***均可以提供足够大的换相电流,从而避免换相失败的发生,其启动过程就容易实现,而在HVDC子***的受端交流***为极弱受端的***中,启动过程的HVDC子***从零功率过渡到额定功率,通过STATCOM的对无功功率的快速控制能力,可改善HVDC逆变站交流***的电压特性,减少HVDC***发生换向失败,实现极弱受端HVDC***的启动。
附图说明
图1为HVDC和STATCOM组成的***模型。
图2为STATCOM子***控制***结构图。
图3为启动过程中HVDC子***受端交流***母线B2电压有效值。
图4为启动过程中HVDC子***直流电压。
图5为启动过程中HVDC子***直流电流。
图6为启动过程中STATCOM子***直流电压。
图7为启动过程中HVDC子***逆变器关断角。
具体实施方式
本发明提供的一种利用静止同步补偿器启动极弱受端高压直流输电***的方法。下面结合附图对本发明予以说明。
所述利用静止同步补偿器启动极弱受端高压直流输电***的方法说明如下:
***图如图1所示,图中,将STATCOM与HVDC并联接到受端交流***的同一B2母线上,送端交流***S1连接第一***阻抗Z1,第一***阻抗Z1、第一滤波器LB1 和HVDC子***第一换流变压器T1共同连接到B1母线上,所述HVDC子***由第一换流变压器T1、整流器、直流输电线路、逆变器和第二换流变压器T2串联后第二滤波器LB2连接在B2母线上;所述STATCOM子***包括在VSC换流器的输出端分别连接第一电容C1及第二电容C2,第一电容C1及第二电容C2的公共节点接地;在VSC换流器的输入端经过第三换流变压器T3连接到B3母线上构成;B3母线通过换流电抗X1与B2母线连接;B2母线再与第二***阻抗Z2及受端交流***S2串联连接;HVDC子***的B2母线和STATCOM子***的B3母线之间距离较短或零距离。
STATCOM凭借其优良的动态特性,能够显著提高输电***的动态性能,即***抗扰动能力。根据不同的***需求,STATCOM 可实现节点电压控制、功率振荡抑制、提高***静态/暂态稳定极限等功能。
为提高HVDC***交流侧电压的稳定性,尤其在HVDC***的启动过程中,交流电压控制是必要的,故在STATCOM的VSC换流器采用定交流电压控制方式。同时由于STATCOM需要维持自身直流电压的稳定,来保证其对无功功率和电压的调节能力,故在STATCOM的VSC换流器还必须同时采用定直流电压控制方式。对于STATCOM,根据其控制的物理量,可以分为直流电流控制和间接电流控制。其中间接电流控制多用于大容量的STATCOM,符合前述***。间接电流控制是通过STATCOM逆变器所产生交流电压基波的相位和幅值,来间接控制STATCOM的交流侧电流。PWM的调制波相位δ和调制度M可同时且独立地进行调节。如图2所示,采用dq分解法检测STATCOM吸收的无功和有功电流、交流电压和直流电压的反馈控制,且直流电压调节器的输出作为有功电流的参考值,交流电压调节器的输出作为无功电流的参考值。
STATCOM定直流电压和交流电压控制控制***如图2所示。所涉及的主要变量和关系式如下:U为HVDC子***受端交流***的交流母线B2的电压基波相量,ud、uq为U的d、q轴分量;Udc为STATCOM的实际直流电压;Uc为STATCOM交流侧母线B3的电压基波相量;δ为Uc滞后U的角度;Uref和Udcref为被控量母线B2电压和STATCOM直流电压的参考输入即设定值;id、iq为HVDC子***受端交流***母线B2与STATCOM交流侧母线B3之间交换电流的d轴、q轴分量;wL中的L为换流电抗器以及换流变压器T3的电感之和,w=2πf=100π;M为STATCOM所采用PWM技术的调制度。在图2中, 箭头表示信号的传输方向;表示求和单元,箭头指向表示为求和单元的输入,箭头离开表示为求和的输出结果;PI为比例积分控制器,表示对输入的信号进行比例积分运算后并输出;wL为数乘器,表示将输入信号进行乘以wL的运算;STATCOM控制***中的单元1和单元2为数学运算单元,其中单元1的输出信号与输入信号关系为:δ=arctan(B/A);单元2的输出信号与输入信号关系为:M=2[(A)2+(B)2]1/2/Udc。
所得到的相位δ和调制度M输入PWM触发脉冲产生模块以产生触发信号。
针对图1所涉及的***进行仿真分析。该***含有1条传统直流输电线路。HVDC子***采用CIGRE直流输电标准测试***,其受端交流***在保证其交换功率同CIGRE直流输电标准测试***一致的前提下,改变为极弱受端交流***,SCR=1.5;STATCOM子***参数为:直流电压整定值Udc=200kV,直流电容C1=C2=400μF。
HVDC子***的控制方式为:整流器采用定电流控制和最小触发角限制;逆变器采用定熄弧角控制和定电流控制。所有控制方式均采用比例积分调节器。此外,整流器和逆变器均配有依赖电压的电流定值限制(voltage dependent current order limit,VDCOL)控制。VDCOL控制可避免逆变器长时间换相失败,改善故障后直流***的恢复特性。
而STATCOM子***控制方式采用定直流电压和定交流电压的控制方式,以达到稳定STATCOM自身直流电压和***交流母线电压的目的。
利用STATCOM启动极弱受端HVDC的方法共分为两个过程,首先是STATCOM子***并入交流***;其次是利用STATCOM启动极弱受端HVDC***。
STATCOM子***并网启动:
启动初期,闭锁STATCOM的触发脉冲,投入限流电阻(一段时间后切除),通过续流二极管向电容充电(图1中VSC换流器内)。直流电压稳定后,检测直流电压未达到额定值200kV,解锁STATCOM的触发脉冲,通过其自身的定直流电压控制来完成STATCOM的并网启动,直到直流电压稳定在额定值,此过程结束。
HVDC子***启动:
(1)HVDC***两端换流站换流变压器网侧断路器分别合闸,使换流变压器T1、T2和换流阀带电;
(2)HVDC***逆变器侧滤波器2的一组交流滤波器支路投入;
(3)在触发角大于90°的条件下,先解锁HVDC子***的逆变器,后解锁整流器;
(4)调节逆变器关断角调节器,逐步升高直流电压,同时降低关断角整定值至额定值;
(5)整流器电流调节器整定值初值设置为0.1pu,按直线规律上升至运行的额定值;
(6)在此过程中,随着直流功率的上升,为满足无功补偿,逐组投入交流滤波器和固定电容器;
(7)在直流电压和直流电流均升到额定值时,启动过程结束,***转入正常运行。
利用STATCOM启动极弱受端HVDC***过程中HVDC子***受端交流***母线B2电压、直流电压、直流电流以及STATCOM子***的直流电压如图3至图6所示。
由图3可见,在启动过程中,交流母线电压基本维持在额定值,最大波动不超过0.1pu;图4和图5可以看出,HVDC子***直流电压和直流电流按照设定值发生变化,其中产生了几次突变,这是由于大容量无功补偿设备(交流滤波器和固定电容器)投入造成的;图6表明,STATCOM子***的直流电压在启动过程中会有一个过冲,但在允许的范围之内,STATCOM子***直流电压,在整个启动过程中基本维持在额定值;图7表明,在整个的启动过程中,HVDC子***关断角一直大于临界关断角,没有发生换相失败。
上述实施的仿真实验表明,所发明的利用STATCOM启动极弱受端HVDC***的方法,通过STATCOM和HVDC***两者的协调控制,可以良好的启动极弱受端交流***中的HVDC***至额定运行状态,启动过程中波动较小,没有发生换相失败,实现了极弱受端交流***下的HVDC***的启动。
Claims (3)
1.一种利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电***的方法,其特征在于,所述利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电的***是STATCOM子***和HVDC子***并联接到交流***的母线上;送端交流***(S1)连接第一***阻抗(Z1),第一***阻抗(Z1)、第一滤波器(LB1 )和HVDC子***第一换流变压器(T1)共同连接到B1母线上,所述HVDC子***由第一换流变压器(T1)、整流器、直流输电线路、逆变器和第二换流变压器(T2)串联后第二滤波器(LB2)连接在B2母线上;所述STATCOM子***包括在VSC换流器的输出端分别连接第一电容(C1)及第二电容(C2),第一电容(C1)及第二电容(C2)的公共节点接地;在VSC换流器的输入端经过第三换流变压器(T3)连接到B3母线上构成;B3母线通过换流电抗(X1)与B2母线连接;B2母线再与第二***阻抗(Z2)及受端交流***(S2)串联连接;HVDC子***的B2母线和STATCOM子***的B3母线之间距离较短或零距离。
2.根据权利要求1所述利用静止同步补偿启动弱受端高压直流输电***的方法,其特征在于,所述STATCOM子***通过换流电抗(X1)连接在HVDC子***受端交流***(S2)的母线B2上,即 STATCOM子***与HVDC子***在HVDC子***的受端交流***(S2)的母线B2上并联连接。
3.一种利用静止同步补偿启动极弱受端高压直流输电***的方法,将STATCOM子***和HVDC子***并联接到交流***的同一母线上,其特征在于,启动步骤如下:
1)在启动时,采用分步启动的方式,启动过程中STATCOM子***采用串联限流电阻和电流解耦和电压前馈控制的复合控制策略;HVDC子***采用软启动,启动过程中逐渐增大电流调节器的整定值,直到启动结束,完全切换为正常运行时的控制策略;
2)在正常运行时,所述的HVDC子***整流器采用定直流电流控制方式,逆变器采用定熄弧角控制;所述的STATCOM子***的VSC换流器采用定直流电压和定交流电压的控制方式。
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Country Status (1)
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---|---|
CN (1) | CN102891497A (zh) |
Cited By (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103248259A (zh) * | 2013-04-16 | 2013-08-14 | 湖南大学 | 三相lcl滤波型pwm整流器的单电流反馈控制方法 |
CN103346544A (zh) * | 2013-07-22 | 2013-10-09 | 深圳供电局有限公司 | 电力线路距离iii段保护误动隐患消除方法及装置 |
CN103545808A (zh) * | 2013-10-30 | 2014-01-29 | 辽宁工程技术大学 | 电力***柔性倒闸匹配装置 |
CN103762622A (zh) * | 2014-01-13 | 2014-04-30 | 华北电力大学 | 一种连接不同强度交流***的整流站运行特性的分析方法 |
CN104009486A (zh) * | 2014-06-20 | 2014-08-27 | 安徽工业大学 | 一种三相三线制svg的非对称补偿限流方法 |
CN104135015A (zh) * | 2014-07-12 | 2014-11-05 | 中国矿业大学 | 一种基于h桥级联型statcom改进的软启动方法 |
CN104300517A (zh) * | 2014-05-05 | 2015-01-21 | 西南交通大学 | 一种基于新型Buck-Boost变换器的单向变压型高压直流断路器 |
CN104505866A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-04-08 | 华南理工大学 | 一种仿真多馈入直流故障恢复特性的等效解耦方法 |
CN105140911A (zh) * | 2015-08-11 | 2015-12-09 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 基于潮流的多直流馈入受端电网电压支撑能力评价方法 |
CN105656056A (zh) * | 2016-01-29 | 2016-06-08 | 许继电气股份有限公司 | 一种级联statcom子模块混合均压控制方法 |
CN105958504A (zh) * | 2016-05-04 | 2016-09-21 | 国网江苏省电力公司电力科学研究院 | 一种减少换相失败的统一潮流控制器无功补偿方法 |
CN106159950A (zh) * | 2015-04-15 | 2016-11-23 | 国家电网公司 | 一种具有无功调节功能的hvdc***谐波不稳定抑制方法 |
CN107634535A (zh) * | 2017-10-09 | 2018-01-26 | 山东大学 | 基于h7‑csc的柔性直流电网结构及其控制方法 |
CN108123456A (zh) * | 2017-12-29 | 2018-06-05 | 国网江苏省电力有限公司经济技术研究院 | 一种提高近区直流换相失败恢复速度的statcom附加控制方法 |
CN108390391A (zh) * | 2018-03-09 | 2018-08-10 | 广东电网有限责任公司汕头供电局 | 一种交直流并列运行***无功电压协调控制方法及装置 |
CN109038634A (zh) * | 2018-07-17 | 2018-12-18 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 高压直流输电二次换相失败的抑制方法、装置与存储介质 |
CN109597298A (zh) * | 2018-11-15 | 2019-04-09 | 许继集团有限公司 | 柔性直流换流阀暂态电流试验***的电流控制方法及*** |
CN109738749A (zh) * | 2019-01-04 | 2019-05-10 | 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 | 一种直流输电工程直流滤波器一次回路断线无流检测方法 |
CN110854869A (zh) * | 2019-11-05 | 2020-02-28 | 南京师范大学 | 抑制连续换相失败的tcr-tsc型svc控制方法 |
CN111786396A (zh) * | 2020-07-10 | 2020-10-16 | 国网湖南省电力有限公司 | 基于储能型链式statcom的高压直流输电***换相失败抑制方法 |
CN112086989A (zh) * | 2020-08-26 | 2020-12-15 | 东南大学 | 一种电力电子设备控制初始化方法 |
CN115967088A (zh) * | 2023-03-15 | 2023-04-14 | 广东电网有限责任公司佛山供电局 | 一种柔性互联开关的配电故障自愈方法及相关装置 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101202445A (zh) * | 2007-12-21 | 2008-06-18 | 华北电力大学 | 一种双馈入直流输电方法 |
CN101359828A (zh) * | 2008-09-28 | 2009-02-04 | 华北电力大学(保定) | 一种高压直流输电启动和运行方法 |
-
2012
- 2012-09-24 CN CN2012103596046A patent/CN102891497A/zh active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101202445A (zh) * | 2007-12-21 | 2008-06-18 | 华北电力大学 | 一种双馈入直流输电方法 |
CN101359828A (zh) * | 2008-09-28 | 2009-02-04 | 华北电力大学(保定) | 一种高压直流输电启动和运行方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
赵成勇等: "HVDC***中STATCOM与电容器组协调控制研究", 《2012年中国电机工程学会直流输电与电力电子专委会学术年会论文集》 * |
Cited By (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103248259B (zh) * | 2013-04-16 | 2014-03-19 | 湖南大学 | 三相lcl滤波型pwm整流器的单电流反馈控制方法 |
CN103248259A (zh) * | 2013-04-16 | 2013-08-14 | 湖南大学 | 三相lcl滤波型pwm整流器的单电流反馈控制方法 |
CN103346544A (zh) * | 2013-07-22 | 2013-10-09 | 深圳供电局有限公司 | 电力线路距离iii段保护误动隐患消除方法及装置 |
CN103545808A (zh) * | 2013-10-30 | 2014-01-29 | 辽宁工程技术大学 | 电力***柔性倒闸匹配装置 |
CN103762622A (zh) * | 2014-01-13 | 2014-04-30 | 华北电力大学 | 一种连接不同强度交流***的整流站运行特性的分析方法 |
CN103762622B (zh) * | 2014-01-13 | 2016-08-24 | 华北电力大学 | 一种连接不同强度交流***的整流站运行特性的分析方法 |
CN104300517B (zh) * | 2014-05-05 | 2018-07-17 | 西南交通大学 | 一种基于改进的Buck-Boost变换器的单向变压型高压直流断路器 |
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CN104009486B (zh) * | 2014-06-20 | 2016-01-27 | 安徽工业大学 | 一种三相三线制svg的非对称补偿限流方法 |
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CN104135015B (zh) * | 2014-07-12 | 2016-08-17 | 山西潞安矿业(集团)有限责任公司 | 一种基于h桥级联型statcom改进的软启动方法 |
CN104135015A (zh) * | 2014-07-12 | 2014-11-05 | 中国矿业大学 | 一种基于h桥级联型statcom改进的软启动方法 |
CN104505866A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-04-08 | 华南理工大学 | 一种仿真多馈入直流故障恢复特性的等效解耦方法 |
CN106159950A (zh) * | 2015-04-15 | 2016-11-23 | 国家电网公司 | 一种具有无功调节功能的hvdc***谐波不稳定抑制方法 |
CN105140911A (zh) * | 2015-08-11 | 2015-12-09 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 基于潮流的多直流馈入受端电网电压支撑能力评价方法 |
CN105656056A (zh) * | 2016-01-29 | 2016-06-08 | 许继电气股份有限公司 | 一种级联statcom子模块混合均压控制方法 |
CN105656056B (zh) * | 2016-01-29 | 2018-05-04 | 许继电气股份有限公司 | 一种级联statcom子模块混合均压控制方法 |
CN105958504B (zh) * | 2016-05-04 | 2018-06-19 | 国网江苏省电力公司电力科学研究院 | 一种减少换相失败的统一潮流控制器无功补偿方法 |
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CN107634535A (zh) * | 2017-10-09 | 2018-01-26 | 山东大学 | 基于h7‑csc的柔性直流电网结构及其控制方法 |
CN108123456B (zh) * | 2017-12-29 | 2019-12-13 | 国网江苏省电力有限公司经济技术研究院 | 一种提高近区直流换相失败恢复速度的statcom附加控制方法 |
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