CN102777159A - 一种注co2气井井筒流态确定及参数优化方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种注CO2气井井筒流态确定及参数优化方法,属于油气田开采中提高采收率的技术领域。本方法首先根据所用管柱以及CO2的注入流量、压力和温度对注CO2气井井筒进行生产动态模拟,然后根据所述生产动态模拟的结果在CO2相图上绘制CO2注入井井筒内的压力、温度分布图,再根据所述压力、温度分布图获得优选的CO2注入参数或者对CO2注入管柱结构进行优化。利用本方法实现了对CO2注入井生产动态的模拟和分析;实现了定量分析、模拟注CO2气井的生产动态,得出注入井筒压力、密度和粘度等参数沿井筒的分布规律;获得了最佳CO2注入参数、最佳CO2注入管柱结构;能够指导现场采取合理的注入工艺,取得更高的经济效益。
Description
技术领域
本发明属于油气田开采中提高采收率的技术领域,具体涉及一种注CO2气井井筒流态确定及参数优化方法。
背景技术
众所周知,注气驱油已被广泛应用于油气田的开发。目前在国内,气驱已成为除蒸汽驱之外发展很快的提高采收率的方法。注入气主要是烃气和CO2,其次是氮气、烟道气以及空气。气驱在国外已经获得了广泛应用,2000年世界注气驱油产量达到了2300万吨。
由于CO2在油藏流体中具有很高的溶解度,致使原油体积膨胀,显著降低原油粘度和界面张力,形成比较有利的原油流动,对原油开采和提高采收率十分有利,因此,注CO2混相/非混相驱被认为是提高原油采收率最有效的方法之一。随着CO2驱油技术应用的不断深入,如何快速准确地判定在不同注入参数下CO2在注入井筒中沿井筒温度、压力及相态分布特征,以避免注入过冷CO2液体对地层造成冷伤害,获得最大的驱油效果是CO2注入工艺亟待解决的问题。
发明内容
本发明的目的在于解决上述现有技术中存在的难题,提供一种注CO2气井井筒流态确定及参数优化方法,实现对CO2注入井生产动态的模拟和分析,确定井筒流态和优化参数。
本发明是通过以下技术方案实现的:
一种注CO2气井井筒流态确定及参数优化方法,所述方法首先根据所用管柱以及CO2的注入流量、压力和温度对注CO2气井井筒进行生产动态模拟,然后根据所述生产动态模拟的结果在CO2相图上绘制CO2注入井井筒内的压力、温度分布图,再根据所述压力、温度分布图获得优选的CO2注入参数或者对CO2注入管柱结构进行优化。
所述方法包括以下步骤:
(1)生产动态模拟,获得CO2气井的生产动态模拟结果;
(2)将步骤(1)中获得的CO2气井的生产动态模拟结果绘制在CO2相图上:根据CO2气井的生产动态模拟结果,绘制不同生产参数下,CO2注入井井筒的压力、温度分布图,这样可在图中直接查出沿井筒不同位置处CO2相态;
(3)优选最佳的CO2注入参数:在保持管径、隔热材料等井身结构不变的前提下,通过改变注入参数,利用生产动态模拟计算得出注入到地层的CO2的压力、温度及相态,然后根据现场需求,反推确定CO2注入参数,获得最佳的CO2注入参数;
(4)优选最佳的CO2注入管柱结构:在保持某一组注入参数不变的前提下,通过对管径、隔热材料等参数进行参数敏感性分析,利用生产动态模拟计算得出注入到地层的CO2的压力、温度及相态,根据现场需求,反推确定CO2注入管柱的结构,获得最佳的CO2注入管柱结构。
所述步骤(1)是通过注CO2井筒动态参数模拟计算来实现的,具体包括以下步骤:
(A)数据输入步骤:输入生产数据和井身结构数据;所述生产数据包括注入井的注入量、温度、压力;所述井身结构数据包括套管直径、下入深度、注入油管直径及下入深度、隔热状况;
(B)注CO2数据处理步骤;
所述步骤(B)包括以下步骤:
(a)流态判断:判断注入流体的流动型态;
(b)数据计算处理:根据不同的流态和注汽参数依次对压缩系数、粘度、阻力系数、压降、温度及对应的高度进行计算;
(c)油井高度迭代:从油井的井口至目标点进行高度迭代,直至注入井目标点,即可得到给定注入条件下的注CO2井筒动态参数沿井筒的分布规律。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
(1)实现了对CO2注入井生产动态的模拟和分析;
(2)实现了定量分析、模拟注CO2气井的生产动态,得出了注入井筒温度、压力及密度等参数沿井筒的分布规律;
(3)根据CO2气井的生产动态模拟结果,在CO2相图上,绘制了不同生产参数下,CO2注入井井筒的压力、温度分布图,可在图中直接查出沿井筒不同位置处的CO2相态;
(4)利用本发明可以获得最佳CO2注入参数、最佳CO2注入管柱结构;
(5)能够指导现场采取合理的注入工艺,取得更高的经济效益;
(6)利用本发明简化了井口加热注汽流程,且可用普通管线替代隔热管,应用结果表明,利用本发明进行的CO2注汽工艺,与以往方法相比较,在其它生产条件都不改变的前提下,所需注汽成本降低了10.8%,可见效益明显提高。
附图说明
图1 是本发明实施例中对应于注CO2压力P为5 MPa、12.5 MPa、20MPa以及注入流量Q为20 t/d、50 t/d、65 t/d时,注入CO2温度T为-20 ℃时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。
图2 是本发明实施例中对应于注CO2压力P为5 MPa、12.5 MPa、20MPa以及注入流量Q为20 t/d、50 t/d、65 t/d时,注入CO2温度T为-10 ℃时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。
图3 是本发明实施例中对应于注CO2压力P为5 MPa、12.5 MPa、20MPa以及注入流量Q为20 t/d、50 t/d、65 t/d时,注入CO2温度T为0 ℃时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。
图4 是本发明实施例中对应于注CO2压力P为5 MPa、12.5 MPa、20MPa以及注入流量Q为20 t/d、50 t/d、65 t/d时,注入CO2温度T为15 ℃时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。
图5 是本发明实施例中对应于注入流量Q为24 t/d、注CO2压力P为8 MPa时,注入CO2温度T分别为-20 ℃、-10、0、10时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。
图6 是本发明实施例中Q分别为20 t/d、50 t/d时,对应不同的注CO2压力P的井深与密度的关系图。
图7 是本发明实施例中对应于注CO2压力P为12 MPa和注入流量Q为48 t/d时,隔热和不隔热情况下的CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。
图8 是本发明中注CO2井筒动态参数模拟计算的过程框图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明作进一步详细描述:
1,本发明建立了注CO2井筒综合压降计算模型,解决了CO2驱注入井井筒的压力计算问题;注CO2井筒综合压降计算模型即压力分布计算方程为:
2,本发明建立了注CO2井筒能量平衡方程,并给出了注CO2井筒CO2热力性质的计算方法及CO2状态判别的约束方程和能量方程,其中,能量方程为:
约束方程为:,过冷二氧化碳液体或过热二氧化碳气体
在井口处z=0时,p=p0,h=h0,求解的结果是z=0时,h的初值。
其中p为蒸汽的压力,单位为Pa;z为蒸汽流过的管长,单位为m;ftp为两相摩阻系数,为无因次;v为蒸汽在管道内的平均流速,单位为m/s;d为管内径,单位为m;为两相流动密度,单位为kg/m3;g为重力加速度常数,θ为管线(流动方向)与水平面间的夹角;h为二氧化碳蒸汽的比焓,单位为J/kg;KL为单位管长的传热系数,单位为W/(m.K);G为二氧化碳的质量流量,单位为kg/s;T为二氧化碳蒸汽的温度,单位为℃;为蒸汽散热环境的温度,单位为℃;为注汽管外表面的总传热系数,单位为W/(m2·K);h0为z=0时,二氧化碳蒸汽的比焓。
将(2)、(3)、(4)式联立即得注CO2井筒能量平衡方程。
3,本发明给出了井筒热传导方程为:
(5)
其中为注汽管外半径,单位为m;为注汽管外表面的总传热系数,单位为W/(m2·K);为蒸汽温度,单位为K;为水泥环与地层交界面处的温度(井壁温度),单位为K;为地层导热系数,单位为W/(m·K);为未受热影响的地层温度,单位为K;为地表温度,单位为K;为地温梯度,单位为K/m;为深度,单位为m;为地层热扩散系数,单位为m2/h;为注蒸汽时间,单位为h;为水泥环与地层交界面半径(井眼半径),单位为m;为注汽管内半径,单位为m;为注汽管外半径,单位为m;为外油管内半径,单位为m;为外油管外半径,单位为m;为套管内半径,单位为m;为套管外半径,单位为m; 为井眼半径(),单位为m;为流体温度与管壁温差下的传热系数,单位为W/(m2·K);为环空中对流放热系数,单位为W/(m2·K);为隔热材料的导热率,单位为W/(m·K);为水泥环的导热率,单位为W/(m·K);为油管的导热率,单位为W/(m·K);为套管的导热率,单位为W/(m·K)。
4,本发明给出了二氧化碳热力性质的计算方法
1)压缩因子的计算方法
处于油田井筒注入情况下的二氧化碳属于非理想气体,其热力性质采用实际气体状态方程计算。本发明中采用工程界熟知的Lee-Kesler对比态状态方程(简称为L-K方程)计算,请参考文献(童景山,流体热物理性质的计算 [M],清华大学出版社,1982)第30页。实际流体的压缩因子方程为:
(9)
和用修正的BWR方程的对比形式表达为:
(10)
计算流体的压缩因子时首先根据流体的临界压力和临界温度,计算得到对比温度和对比压力(Tr,Pr)( ,,),根据简单流体的方程系数利用公式(10)、(11)求出简单流体的压缩因子Z(0),同样再根据参考流体的方程系数利用公式(10)、(11)求出参考流体的压缩因子Z(R),再参考文献(童景山,流体热物理性质的计算 [M],清华大学出版社,1982)第6页的偏心因子公式求出待算流体的偏心因子,最后利用实际流体的压缩因子方程(9)求出压缩因子。
2)流体比热容
(1)液态CO2的比热容
根据CO2在井筒中相态的不同,采用不同的比热容公式计算。本发明中采用Lyman-Danner方程计算液态CO2的比热容:
式中为液态CO2的比热容,单位为cal﹒gmol-1﹒K-1,为理想气体比热容,单位为cal﹒gmol-1﹒K-1;计算方法为,T为温度,单位为K ,A,B,C,D为与气体性质相关的常数;A1~A8,B1~B5为Lyman-Danner方程常数,可从文献(童景山,流体热物理性质的计算 [M],清华大学出版社,1982)的附录B中查得;κ为缔合因子,对于CO2取值为7.3589;为回转半径,对于CO2取值为0.9918。
(2)气态和超临界态CO2的比热容
气态和超临界态CO2的比热容计算采用实际气体比热容计算式:
3)流体粘度
CO2粘度计算采用文献(郭旭强等,基于PR状态方程的粘度模型[J],石油学报,1999,20(3);56-61)的PR粘度模型,该模型为预测气、液相粘度的统一模型,能够同时描述气、液相及超临界流体的粘度随温度、压力和组成的变化,表达式为:
模型中的参数详见文献(郭旭强等,基于PR状态方程的粘度模型[J],石油学报,1999,20(3);56-61)。
5,如图8所示,利用上述公式进行注CO2井筒动态参数模拟计算方法具体如下:
(A)数据输入步骤:需要输入的数据包括生产数据(如注入井的注入量、温度、压力和井身结构数据(如套管直径、下入深度、注入油管直径及下入深度、隔热状况等);
(B)注CO2数据处理步骤
所述注CO2数据处理步骤包括以下步骤:
(a)流态判断:判断注入流体的流动型态;
(b)数据计算处理:根据不同的流态和注汽参数依次对压缩系数、粘度、阻力系数、压降、温度及对应的高度进行计算;
(c)油井高度迭代:从油井的井口至目标点进行高度迭代,直至注入井目标点,即可得到给定注入条件下的注CO2井筒动态参数沿井筒的分布规律。
6,将5中获得的计算结果绘制在CO2相图(即PT相图)上:根据CO2气井的生产动态模拟结果,绘制不同生产参数下,CO2注入井井筒的压力、温度分布图,这样可在图中直接查出沿井筒不同位置处CO2相态。
7,利用本发明可优选最佳的CO2注入参数:在保持管径、隔热材料等井身结构不变的前提下,通过改变注入参数,模拟计算得出注入到地层的CO2的压力、温度及相态,然后根据现场需求,反推确定CO2注入参数,获得最佳的CO2注入参数,包括注入压力、温度、排量等。
8,利用本发明能够优选最佳的CO2注入管柱结构:在保持某一组注入参数不变的前提下,通过对管径、隔热材料等参数进行参数敏感性分析,模拟计算得出注入到地层的CO2的压力、温度及相态,根据现场需求,反推确定CO2注入管柱的结构,获得最佳的CO2注入管柱结构,包括注入管直径、是否需要隔热管,环空是否需要隔热等。
下面通过一个具体的实施例来证明本发明的效果:
注CO2液态,温度较低,零下三十几度甚至更低,在下行过程中会吸热,导致CO2挥发(沸腾)从而产生两相流,随着流动的进行,二氧化碳可能完全挥发转化成单相流,这样注CO2过程中,沿程变化是比较复杂的。根据给定的注入井井身结构、注入流量,计算出二氧化碳沿程的相态变化。
具体步骤如下:
1,计算参数
(1)计算中用到的井身结构参数为:
隔热油管内管内径/外径: 62.00 mm 73.00 mm
隔热油管外管内径/外径: 73.00 mm 89.00 mm
注入井套管 内经/外径: 121.36 mm 139.70 mm
注入井水泥环 外径: 244.50 mm
注入井深:2348m、直井
(1)注入生产参数为:
注CO2流量Q : 20 t/d、50 t/d、65 t/d
注CO2压力P : 5 MPa、12.5 MPa、20MPa
注CO2温度T : -20 ℃、-10 ℃、0 ℃、15 ℃
2,直井注二氧化碳计算结果:
对应于不同计算参数的组合,采用本发明方法计算结果,此计算的输入参数就是上述1中的所有参数。
计算结果如附图所示。图1至图4给出的是对应于注CO2压力P为5 MPa、20MPa以及注入流量Q为20 t/d、50 t/d、65 t/d时对于不同温度的CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。其中,图1给出的是在注入CO2温度T为-20 ℃时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图,图2给出的是在注入CO2温度T为-10 ℃时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图,图3给出的是在注入CO2温度T为0℃时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图,图4给出的是在注入CO2温度T为15℃时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。从图1至图4能够清楚地看出CO2注入井井筒中的压力、温度及流态分布不但受井口温度、压力的影响,同时还与井筒注入量密切相关。这是本发明效果的具体体现,即能够将定量描述图形化,更便于现场应用。
图5给出的是在注入流量Q为24 t/d、注CO2压力P为8 MPa时,注入CO2温度T分别为-20 ℃、-10、0、10时,CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。图5给出的是井口注入温度敏感性分析结果,据此可以根据地层流体温度及注入CO2相态决定是否需要在井口对注入的CO2进行加热处理,此结果可指导现场进行工艺流程设计。是本发明实施效果之一。
图6给出的是注入流量Q分别为20 t/d、50 t/d时,对应不同的注CO2压力P的井深与密度的关系图,其中,左边数第一条线是Q为20 t/d对应于注CO2压力P为12.5 MPa时的井深与密度的关系曲线,左边数第二条线是Q为50 t/d对应于注CO2压力P为12.5 MPa时的井深与密度的关系曲线,左边数第三条线是Q为20 t/d对应于注CO2压力P为20 MPa时的井深与密度的关系曲线,最右边的线是Q为50 t/d对应于注CO2压力P为20 MPa时的井深与密度的关系曲线。图6给出的是注CO2过程中井筒中CO2密度的变化规律,是本发明的实施效果之一。
图7给出的是对应于注CO2压力P为12 MPa和注入流量Q为48 t/d时,隔热和不隔热情况下的CO2注入井井筒中的压力、温度分布图。从图8能清楚地看出井筒是否采取隔热措施对CO2注入井井筒中的压力、温度分布的影响效果,是本发明的实施效果之一。
根据7个附图中CO2注入井井筒中的压力、温度、相态及密度分布关系,可以优选注入参数、井口加热措施、井筒管柱是否采取隔热措施,从而获得优化的最佳CO2注入参数和最佳的管柱结构。
上述技术方案只是本发明的一种实施方式,对于本领域内的技术人员而言,在本发明公开了应用方法和原理的基础上,很容易做出各种类型的改进或变形,而不仅限于本发明上述具体实施方式所描述的方法,因此前面描述的方式只是优选的,而并不具有限制性的意义。
Claims (3)
1.一种注CO2气井井筒流态确定及参数优化方法,其特征在于:所述方法首先根据所用管柱以及CO2的注入流量、压力和温度对注CO2气井井筒进行生产动态模拟,然后根据所述生产动态模拟的结果在CO2相图上绘制CO2注入井井筒内的压力、温度分布图,再根据所述压力、温度分布图获得优选的CO2注入参数或者对CO2注入管柱结构进行优化。
2.根据权利要求1所述的注CO2气井井筒流态确定及参数优化方法,其特征在于:所述方法包括以下步骤:
(1)生产动态模拟,获得CO2气井的生产动态模拟结果;
(2)将步骤(1)中获得的CO2气井的生产动态模拟结果绘制在CO2相图上:根据CO2气井的生产动态模拟结果,绘制不同生产参数下,CO2注入井井筒的压力、温度分布图,这样可在图中直接查出沿井筒不同位置处CO2相态;
(3)优选最佳的CO2注入参数:在保持管径、隔热材料等井身结构不变的前提下,通过改变注入参数,利用生产动态模拟计算得出注入到地层的CO2的压力、温度及相态,然后根据现场需求,反推确定CO2注入参数,获得最佳的CO2注入参数;
(4)优选最佳的CO2注入管柱结构:在保持某一组注入参数不变的前提下,通过对管径、隔热材料等参数进行参数敏感性分析,利用生产动态模拟计算得出注入到地层的CO2的压力、温度及相态,根据现场需求,反推确定CO2注入管柱的结构,获得最佳的CO2注入管柱结构。
3.根据权利要求2所述的注CO2气井井筒流态确定及参数优化方法,其特征在于:所述步骤(1)是通过注CO2井筒动态参数模拟计算来实现的,具体包括以下步骤:
(A)数据输入步骤:输入生产数据和井身结构数据;所述生产数据包括注入井的注入量、温度、压力;所述井身结构数据包括套管直径、下入深度、注入油管直径及下入深度、隔热状况;
(B)注CO2数据处理步骤;
所述步骤(B)包括以下步骤:
(a)流态判断:判断注入流体的流动型态;
(b)数据计算处理:根据不同的流态和注气参数依次对压缩系数、粘度、阻力系数、压降、温度及对应的高度进行计算;
(c)油井高度迭代:从油井的井口至目标点进行高度迭代,直至注入井目标点,即可得到给定注入条件下的注CO2井筒动态参数沿井筒的分布规律。
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