CN102719611A - 一种不锈钢的增氮方法 - Google Patents
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Abstract
本来明涉及一种不锈钢的增氮方法,它包括的步骤:第一步、在VOD精炼炉处理结束,用公式(a)求出钢液需增氮总量∑△N,用公式(b)计算在VOD精炼炉最长增氮时间;∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a); tM=[T前-(T液+20)]/△T(b);第二步、将钢液吊到LF炉;计算出钢液在LF精炼炉需增氮量△NL,用公式(c)求出在LF精炼炉增氮时间t,用公式(d)求出在LF精炼炉增氮前至少需要的温度TL 前;t=[TL 前-(T液+20)]/△T(d):升温达到增氮所需要的温度后,钢包扣盖,用压强0.80-1.2MPa氮气通过钢包底吹供气装置吹入钢液中增氮。本不锈钢的增氮方法可使不锈钢中氮含量控制在0.20%以上;用廉价的氮气替代氮化合金。
Description
技术领域
本发明涉及一种不锈钢的增氮方法。
背景技术
氮作为合金化元素加入钢中能起稳定奥氏体,改善钢的力学性能和耐蚀性等作用。为此,部分不锈钢将钢中氮含量增至0.20%以上。
用廉价的氮气替代氮化锰或氮化铬等氮化合金进行氮合金化,可降低生产成本,减少氮化合金中的杂质带来的污染。
目前,在生产控氮不锈钢时,不同精炼炉有各自的优劣势:
在K-OBM-S和 AOD炉生产控氮不锈钢时,对控制钢中氮含量具有一定的优势,但将钢中碳含量脱到0.015%以下有一定难度,尤其是双相不锈钢,冶炼周期比碳含量大于0.02%钢种高出一倍多,不但影响炉衬寿命而且还影响产能;在VOD精炼炉可将钢中碳含量脱到0.015%以下、氢含量脱到0.00025%以下,但是钢中氮含量在脱碳和脱氢的同时也被脱至300ppm左右,不能满足一些低碳或低氢钢种对氮含量的要求,还需要增氮,但仅凭VOD精炼炉处理结束后的温度,将钢中氮含量增到0.20%以上很困难,因长时间增氮钢液温度低于液相线温度会导致钢液凝固。
发明内容
为解决不锈钢在增氮方面的问题,本发明提供一种不锈钢的增氮方法,本发明能使不锈钢中碳含量控制在0.003~0.015%、氢含量控制在0.00005~0.00025%、氮含量控制在0.20%以上。
本发明的技术方案是:在VOD处理结束和LF精炼炉升温后,钢包扣盖,将氮气通过钢包底吹装置吹入钢液中增氮。增氮时部分氮气未被钢液吸收会浮出液面,若长时间连续增氮,钢液与渣间及钢包空间内会充满氮气,可起到隔绝空气阻止钢液与空气接触被二次氧化的作用;另外,用廉价的氮气替代氮化合金,通过钢包底吹供气装置吹入钢中氮气进行氮合金化,可降低生产成本,提高钢质纯净度,同时还能缩短K-OBM-S和AOD精炼炉冶炼时间,提高不锈钢产能。
本不锈钢的增氮方法的步骤依次是:
第一步、在VOD精炼炉处理结束,用公式(a)求出钢液需增氮总量 ∑△N,再用公式(b)计算出在VOD精炼炉最长增氮时间。
∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a)
tM=[T前-(T液+20)]/△T (b)
(a)式中:
[N]—钢种要求达到的氮含量(%)
△NV—钢液在VOD精炼炉增氮量(%)
△NL-钢液在LF精炼炉增氮量(%)
[N]前—VOD精炼炉增氮前钢液中氮含量(%)
∑△N-达到钢种要求氮含量钢液需增氮总量(%)
(b)式中:
tM-最长增氮时间(min)
T前-增氮前钢液温度(℃)
T液-液相线温度(℃)
△T-钢液在增氮过程中的温降(℃/min )
钢包扣盖,用压强0.80-1.2MPa的氮气通过钢包底供气装置吹入钢液中进行增氮。为防止钢液凝固,增氮后钢液温度不低于液相线温度,在VOD精炼炉处理结束,增氮时间不能超过最长增氮时间tM[见公式(b)]。VOD增氮结束,取样经化学分析做出在VOD增氮后的氮含量,求出△NV。
第二步、将钢液吊到LF炉。用公式(a)计算出钢液在LF精炼炉需增氮量△NL,用公式(c)求出在LF精炼炉增氮时间t,再用公式(d)求出在LF精炼炉增氮前至少需要的温度TL前。
∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a)
△NL=(1.25×Q×t×α)/W (c)
t=[TL前-(T液+20)]/△T (d)
(c)式中:
△NL-钢液在LF的增氮量(%)
Q-钢包底吹总流量(L/min)
t-在LF的增氮时间(min)
W-钢液重量(g)、
α-氮在钢液中的溶解度(%)
(d)式中:
TL前-LF精炼炉增氮前至少需要的温度
T液-液相线温度(℃)
△T-钢液在增氮过程中的温降(℃/min )。
升温达到增氮所需要的温度后,钢包扣盖,用压强0.80-1.2MPa氮气通过钢包底吹供气装置吹入钢液中增氮。对于增氮量大的钢种,若增氮前钢液温度超过1650℃,考虑到钢包包衬耐材寿命,可用同样方式在LF精炼炉升温在不超过1650℃前提下,进行多次升温增氮,直到达到氮含量要求。
钢液在精炼炉扣盖增氮,过程温降按1-3℃/min计算,氮溶解度按75-95%计算;在LF精炼炉弱搅拌前底吹气体全部用氮气,弱搅拌时底吹气体用氩气。
本发明解决了控氮不锈钢在生产中对碳、氮、氢含量控制的问题,利用VOD精炼炉脱碳和脱氢及LF精炼炉升温优势,可使不锈钢中碳含量控制在0.015%以下、氢含量控制在0.00025%以下、氮含量控制在0.20%以上;用廉价的氮气替代氮化合金,通过钢包底吹供气装置吹入钢液中氮气进行氮合金化,可降低生产成本,提高钢质纯净度,同时还能缩短K-OBM-S和AOD精炼炉冶炼时间,提高不锈钢产能。
具体实施方式
下面结合实施例详细说明不锈钢的增氮方法的具体实施方式,但本发明的具体实施方式不局限于下述的实施例。
实施例一
本实施例是在90吨VOD和90吨LF精炼炉上进行组合增氮,钢包底部装有2个底吹供气装置,单个底吹供气流量最大为900L/min,钢种00Cr25Ni7Mo4N,液相线1450℃,成品化学成分要求的质量百分配比:
C≤0.03;Si≤0.80;Mn≤1.20;P≤0.035;S≤0.020;Cr 24.00-26.00;Ni 6.00-8.00;Mo 3.00-5.00;N 0.240-0.320(钢种要求达到的氮含量[N]为0.290%);H≤0.00025;其余为Fe与不可避免的杂质。
VOD精炼炉处理结束,钢液重量85t,钢液温度1565℃,钢液化学成分质量百分配比:
C 0.013;Si 0.48;Mn 0.60;P 0.016;S 0.002;Cr 24.86;Ni 7.29; Mo 4.08;N 0.059(即:VOD精炼炉增氮前钢液中氮含量[N]前为0.059%);H 0.00013;其余为Fe与不可避免的杂质。
第一步、用公式(a)求出钢液需增氮总量∑△N,再用公式(b)计算出在VOD精炼炉最长增氮时间。
∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a)
tM=[T前-(T液+20)]/△T (b)
已知:[N]=0.290%,[N]前=0.059%,△T=1.2℃/min,T前=1565℃,T液=1450℃
求得:∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前=0.290%-0.059%=0.231%
tM=[T前-(T液+20)]/△T=[1565-(1450+20)]/1.2=79(min)
在VOD精炼炉,钢包扣盖,通过钢包2个底吹装置,吹入压强0.83MPa、总流量1800L/min氮气给钢液增氮,增氮79min,过程钢液温降1.2℃/min,增氮结束钢液温度1470℃,钢液化学成分的质量百分配比为:
C 0.013;Si 0.46;Mn 0.60;P 0.016;S 0.002;Cr 24.83;Ni 7.27; Mo 4.08;N 0.222;H 0.00016;其余为Fe与不可避免的杂质。
第二步、用公式(a)计算出钢液在LF精炼炉增氮量△NL,用公式(c)求出在LF精炼炉需要增氮时间t,再用公式(d) 求出在LF精炼炉增氮前至少需要的温度T前。
∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a)
△NL=(1.25×Q×t×α)/W (c)
t=[TL前-(T液+20)]/△T (d)
已知:∑△N=0.231%,△NV=0.222%-0.059%=0.163%,α=83%,
△T=2.1℃/min,Q=1800L/min,W=85×106g,T液=1450℃
求得:△NL=∑△N-△NV=0.231%-0.163%=0.068%
t=(△NL×W)/(1.25×Q×α)
=(0.068×85×106)/(1.25×1800×83)=31(min)
TL前=t×△T+(T液+20)=31×2.1+(1450+20)=1535(℃)
将钢液吊到LF精炼炉,升温至1535℃,钢包扣盖,通过钢包2个底吹装置,吹入压强0.9MPa、总流量1800L/min的氮气给钢液增氮,氮溶解度83%,增氮31min,过程钢液温降2.1℃/min,钢液温度1470℃,钢液化学成分的质量百分配比为:
C 0.012;Si 0.45;Mn 0.60;P 0.015;S 0.002;Cr 24.83;Ni 7.27; Mo 4.08;N 0.290;H 0.00019;其余为Fe与不可避免的杂质。
在LF精炼炉弱搅拌前底吹气体全部用氮气,弱搅拌钢包底吹气体用氩气,钢包底吹压强0.85MPa,流量分别为60L/min和80L/min,弱搅拌时间8min。
实施例二
本实施例是在180吨VOD和180吨LF精炼炉上进行组合增氮,钢包底部装有2个底吹供气装置,单个底供气最大流量1500L/min,钢种S32101,液相线1460℃,成品化学成分要求的质量百分配比:
C≤0.03; Si≤1.00; Mn 4.00-6.00; P≤0.040; S≤0.030;
Cr 21.00-22.00; Ni 1.35-1.70; Mo 0.10-0.80;
Cu 0.10-0.80; N 0.200-0.250(钢种要求达到的氮含量[N]为0.230%);H≤0.00025; 其余为Fe与不可避免的杂质。
VOD处理结束,钢液重量186t,钢液温度1553℃,钢液化学成分的质量百分配比:
C 0.012;Si 0.50;Mn 4.56;P 0.020;S 0.001;Cr 21.49;Ni 1.50; Mo 0.20;Cu 0.22;N 0.033(即:VOD精炼炉增氮前钢液中氮含量
[N]前为0.033%);H 0.0001;其余为Fe与不可避免的杂质。
第一步、用公式(a)求出钢液需增氮总量∑△N,再用公式(b)计算出在VOD精炼炉最长增氮时间。
∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a)
tM=[T前-(T液+20)]/△T (b)
已知:[N]=0.230%,[N]前=0.033%,△T=1.1℃/min,T前=1553℃,T液=1460℃
求得:∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前=0.230%-0.033%=0.197%
tM=[T前-(T液+20)]/△T=[1553-(1460+20)]/1.1=66(min)
在VOD精炼炉,钢包扣盖,通过钢包2个底吹装置,吹入压强0.9MPa、总流量2800L/min氮气给钢液增氮,增氮66min,过程钢液温降1.1℃/min,增氮结束钢液温度1480℃,钢液化学成分的质量百分配比为:
C 0.012; Si 0.47; Mn 4.55; P 0.020; S 0.001; Cr 21.48;
Ni 1.49; Mo 0.20; Cu 0.22; N 0.127; H 0.00015;
其余为Fe与不可避免的杂质。
第二步、用公式(a)计算出钢液在LF精炼炉增氮量△NL,用公式(c)求出在LF精炼炉需要增氮时间t,再用公式(d)求出在LF精炼炉增氮前至少需要的温度TL前。
∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a)
△N=(1.25×Q×t×α)/W (c)
t=[TL前-(T液+20)]/△T (d)
已知:∑△N=0.197%,△NV=0.127%-0.033%=0.094%,α=81%,
△T=1.6℃/min,Q=3000L/min,W=186×106g,T液=1460℃
求得:△NL=∑△N-△NV=0.197%-0.094%=0.103%
t=(△NL×W)/(1.25×Q×α)
=(0.103×186×106)/(1.25×3000×81)=63(min)
TL前=t×△T+(T液+20)=63×1.6+(1460+20)=1580(℃)
将钢液吊到LF精炼炉,升温至1580℃,钢包扣盖,过钢包2个底吹装置,吹入压强0.95MPa、总流量3000L/min的氮气给钢液增氮,氮溶解度81%,增氮63min,过程钢液温降1.6℃/min,钢液温度1480℃,钢液化学成分的质量百分配比为:
C 0.011;Si 0.46;Mn 4.55;P 0.020; S 0.001; Cr 21.48;Ni 1.48; Mo 0.20;Cu 0.22;N 0.230;H 0.0002;
其余为Fe与不可避免的杂质。
在LF精炼炉弱搅拌前底吹气体全部用氮气,弱搅拌钢包底吹气体用氩气,钢包底吹压强0.90MPa,流量分别为80L/min和100L/min,弱搅拌时间10min。
本申请文件的溶解度与钢种中成分有关,若钢中提高溶解度元素含量高,溶解度就高:
提高溶解度元素:Ti V Nb Cr Ta Al Mn Mo (由强到弱)
降低溶解度元素:C O Si P Co Ni S Cu 。
Claims (2)
1.一种不锈钢的增氮方法,它包括下述依次的步骤:
第一步、在VOD精炼炉处理结束,用公式(a)求出钢液需增氮总量 ∑△N,再用公式(b)计算出在VOD精炼炉最长增氮时间;
∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a)
tM=[T前-(T液+20)]/△T (b)
(a)式中:
[N]—钢种要求达到的氮含量(%)
△NV—钢液在VOD精炼炉增氮量(%)
△NL-钢液在LF精炼炉增氮量(%)
[N]前—VOD精炼炉增氮前钢液中氮含量(%)
∑△N-达到钢种要求氮含量钢液需增氮总量(%)
(b)式中:
tM-最长增氮时间(min)
T前-增氮前钢液温度(℃)
T液-液相线温度(℃)
△T-钢液在增氮过程中的温降(℃/min )
钢包扣盖,用压强0.80-1.2MPa的氮气通过钢包底供气装置吹入钢液中进行增氮;为防止钢液凝固,增氮后钢液温度不低于液相线温度,在VOD精炼炉处理结束,增氮时间不能超过最长增氮时间tM;VOD增氮结束,取样经化学分析做出在VOD增氮后的氮含量,求出△NV;
第二步、将钢液吊到LF炉;用公式(a)计算出钢液在LF精炼炉需增氮量△NL,用公式(c)求出在LF精炼炉增氮时间t,再用公式(d)求出在LF精炼炉增氮前至少需要的温度TL前;
∑△N=△NV+△NL=[N]-[N]前 (a)
△NL=(1.25×Q×t×α)/W (c)
t=[TL前-(T液+20)]/△T (d)
(c)式中:
△NL-钢液在LF的增氮量(%)
Q-钢包底吹总流量(L/min)
t-在LF的增氮时间(min)
W-钢液重量(g)
α-氮在钢液中的溶解度(%)
(d)式中:
TL前-LF精炼炉增氮前至少需要的温度
T液-液相线温度(℃)
△T-钢液在增氮过程中的温降(℃/min );
升温达到增氮所需要的温度后,钢包扣盖,用压强0.80-1.2MPa氮气通过钢包底吹供气装置吹入钢液中增氮;
钢液在精炼炉扣盖增氮,过程温降按1-3℃/min计算,氮溶解度按75-95%计算;在LF精炼炉弱搅拌前底吹气体全部用氮气,弱搅拌时底吹气体用氩气。
2.根据权利要求1的述的不锈钢的增氮方法,其特征是:对于增氮量大的钢种,若增氮前钢液温度超过1650℃,考虑到钢包包衬耐材寿命,可用同样方式在LF精炼炉升温在不超过1650℃前提下,进行多次升温增氮,直到达到氮含量要求。
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20121010 |