CN102588986B - 基于风冷干排渣技术的锅炉优化设计方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种基于风冷干排渣技术的锅炉优化设计方法，根据锅炉在正常运行过程中干排渣***所产生的无组织漏风，计算实际运行时空预器空气侧的吸热量以及空预器烟气侧排烟温度，进一步确定锅炉***的热量损失，最后得出锅炉热效率的降低值；通过计入无组织漏风指导送风机选型。通过采用本发明设计方法对锅炉进行设计可以保证锅炉热效率，同时可以更加合理的确定锅炉送风机的风量，已达到提高运行经济性，降低设备参数，降低造价，降低能耗，节能减排的目的。

Description

基于风冷干排渣技术的锅炉优化设计方法

技术领域

本发明涉及火力发电厂的锅炉设计方法，特别是一种采用风冷方式进行干排渣锅炉***的设计方法。

背景技术

火力发电厂的锅炉优化设计时节能减排的重要技术手段，其目标是在满足一定符合运行的条件下，通过调整锅炉配风、给煤等运行参数而获得高效率、低污染排放的运行状态。锅炉的配风、给煤等运行参数的配合设计对锅炉燃烧状态有直接的影响，不同的配风、给煤参数的设置会直接导致不同的锅炉效率、污染气体的排放量以及高温腐蚀等情况。

针对不同的锅炉***，其参数的配置也大有不同。风冷干排渣***是在20世纪80年代，由意大利MAGALDI公司研制开发。河北国华三河电厂2×350MW机组是我国首次引进国外风冷干式除渣设备及***的项目，1999年12月投入运行，此后，国内部分研究制造单位自主研制开发了风冷干排渣***，并在极短的时间内获得到了大规模应用，截止到2011年初，国内约有130多座电厂的360余台燃煤锅炉发电机组采用了风冷干式排渣设备***，总装机容量近57GW。

风冷干排渣***利用自然空气（以下称冷却风）作为冷却介质，将锅炉底渣的温度降低的设备。其热传递的过程主要通过对流传热和辐射传热来完成，高温底渣与冷却风逆向运动，高温底渣将大量热量释放而被冷却，吸收热量后的冷却风进入更高温度的锅炉炉膛内，在锅炉炉膛内起到助燃风的作用。

为了保证在所有工况下（锅炉负荷变化、锅炉吹扫、煤质变化等），干式排渣机的排渣温度不超过设计值，并满足后续设备的运行要求，冷却风总量应满足最大锅炉排渣量的要求。然而实际运行时，运行人员更多关注的是干排渣***出口渣温是否超限，如何保证后续设备的安全运行。因此，在设计干排渣***的进风量时，基本上都是大于锅炉排渣量所需要的冷却风量，这必然造成进入炉膛的助燃风过多（以下简称为“无组织”漏风）。

干除渣***表面上看通过冷却风回收锅炉排渣热量，对提升锅炉效率起到积极作用，其实并非如此，在这种“无组织”漏风的影响下，干除渣***对锅炉性能及运行不利的方面主要有：较大的“无组织”漏风将引起锅炉炉膛内的火焰中心上移，导致锅炉内煤的燃烧程度降低，并可能造成屏式受热面结焦；同时还会对分级送风***产生影响；最主要的是这种“无组织”的漏风增加，将使通过空预器的“有组织”风减少，造成空气预热器的冷却风不足，影响空预器换热造成排烟温度提高，反而降低了锅炉效率。结合国内干式排渣***的实际运行情况，理论计算表明，干排渣***的这种“无组织”漏风的存在，造成了锅炉排烟温度上升，实际运行时降低了锅炉效率约0.2～0.5个百分点，甚至更多。设计单位在进行锅炉烟风***计算时也没有计入干排渣***的漏风量，导致送风机选型时未考虑干排渣***的漏风，使送风机选型偏大，能耗增加。

发明内容

本发明需要解决的技术问题是提供一种能够有效提高锅炉运行效率，降低锅炉***能耗的锅炉优化设计方法。

为解决上述技术问题，本发明所采用的技术方案是：

基于风冷干排渣技术的锅炉优化设计方法，根据锅炉在正常运行过程中干排渣***所产生的无组织漏风，计算实际运行时空预器空气侧的吸热量以及空预器烟气侧排烟温度，进一步确定锅炉***的热量损失，最后得出锅炉热效率；锅炉优化设计的具体方法按以下步骤操作：

A.首先计算空预器实际运行时空气侧的吸热量；设定空预器空气侧的冷风量减少为△D，单位为kg/s，干排渣***的无组织漏风系数为α_GPZ；

A1.计算锅炉燃烧理论空气量，理论空气量的计算公式为

V_n°=0.0889(C_ar+0.375S_ar)+0.265H_ar-0.0333O_ar

式中V_n°----理论空气量，Nm³/kg

C_ar----燃煤收到基碳含量，％

S_ar----燃煤收到基硫含量，％

H_ar----燃煤收到基氢含量，％

O_ar----燃煤收到基氧含量，％

A2.计算锅炉燃烧实际空气量，实际空气量的计算公式为

V_n°'=V_n°（1+0.0016d)

式中V_n°'----锅炉实际空气量，Nm³/kg

d----理论空气含湿量，g/kg

A3.计算锅炉***实际运行时空预器空气侧的冷风减少量，计算公式为

△D＝αGPZρV_n°'B_j/3.6

式中V_n°'---锅炉实际空气量，Nm³/kg

ρ----标准状态下空气密度，1.293kg/m³

B_j----锅炉燃煤消耗量，t/h

A4.计算实际运行时空预器空气侧的冷风吸热量，计算公式为

Q₁=D_k1*C₁*△T₁+(D_k2-△D)*C₂*△T₂

式中D_k1----空预器侧一次风质量流量，kg/s

D_k2----空预器侧二次风质量流量，kg/s

C₁----冷一次风平均比热容，kj/(kg·℃)

C₂----冷二次风平均比热容，kj/(kg·℃)

△T₁---空预器一次风进出口温差，℃

△T₂---空预器二次风进出口温差，℃

B.计算空预器烟气侧的排烟温度；

空预器烟气侧的放热量为空预器空气侧的吸热量，空预器烟气侧放热量为

Q_y=Q₁

计算空预器烟气侧的排烟温度，空预器烟气烟气侧排烟温度的计算公式为

T_yo=T_yi-Q_y/(D_yC_y)

式中D_y----空预器烟气质量流量，kg/s

C_y----烟气平均比热容，kj/(kg·℃)

T_yi---空预器烟气进口温度，℃

C.计算实际运行时锅炉***的热量损失，并根据损失的热量计算空预器烟气侧排烟温度的升高量；

实际运行时空预器烟气进口温度T_yi保持不变，根据空预器烟气出口温度T_yo计算空预器烟气侧损失热量，计算公式为

△Q=△D*C₂*△T₂

根据空预器烟气侧损失的热量，计算排烟温度的升高量，计算公式为

△T_yo=△Q/(D_yC_y)

D.根据上述计算结果计算锅炉效率

根据步骤C计算得出的热量损失计算锅炉***的排烟损失率，计算公式为

△q₂=3.6△Q/(1000B_jQ_r)

式Q_r----锅炉以外输入锅炉的热量，按燃煤低位发热量计，Mj/kg

最后计算实际运行时锅炉***的热效率，计算公式为

η_gl=100-(q₂+△q₂+q₃+q₄+q₅+q₆)-0.3

式中q₂—锅炉排烟热损失

q₃—可燃气体不完全燃烧热损失

q₄—固体不完全燃烧热损失

q₅—散热损失

q₆—其他热损失

E.根据锅炉在正常运行过程中干排渣***所产生的无组织漏风对送风机进行精确选型，具体选型计算过程如下所述：

E1.首先计算锅炉***中送风机吸风口的空气过量系数，计算公式为

${\mathrm{\α}}_{\mathrm{XF}2}=\frac{({\mathrm{\α}}_1-{\mathrm{\α}}_F-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{GPZ}}-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{PULV}}-{\mathrm{\α}}_1\×R_{\mathrm{PA}})}{(1-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{AH}2})}$

式中α₁----炉膛出口过量空气系数

α_F----炉膛漏风系数

α_PULV----制粉***漏风系数

R_PA----一次风率

α_AH2----回转式空预器二次风侧漏风率

E2.根据送风机吸风口的空气过量系数，计算送风机的进口风量，计算公式为

$V_{\mathrm{xf}2}={\mathrm{\α}}_{\mathrm{XF}2}\×B_j\×{V_n}^{o^{\′}}\×{10}^3\×\frac{(273+t)}{273}$

式中B_j----锅炉燃煤消耗量，t/h

t----进风温度，℃

E3.根据送风机的进口风量计算送风机的选型风量，计算公式为

Q_X=K×K_q×V_xf2

式中K----海拔修正系数

K_q----流量备用系数

E4.设定送风机在选型过程中选型风压不变，根据送风机的选型风量，计算送风机所需功率P，计算公式为:

P=Q_x*p’/（3600*1000*η）

式中Q_x----选型风量，m³/h；

p’----风机的风压，Pa；

η----风机的内效率，取0.85，

本发明的改进在于：所述干排渣***中干排渣机的各进风点均设置有用于实时监测干排渣***漏风量的流量测量装置。

本发明的进一步改进在于：所述流量测量装置分别安装在干排渣机侧面冷却风风门进口处以及尾部冷却风风门进口处。

由于采用了上述技术方案，本发明取得的技术进步是：

本发明解决了基于风冷干排渣技术的火力发电厂燃煤锅炉烟风***计算过程中未考虑干排渣***漏风对锅炉效率及送风机选型影响产生的缺陷，通过将“无组织”的漏风转化为“有组织”，即事先计入干排渣***的漏风，完善燃烧***计算过程，指导送风机选型，既可以保证锅炉效率，又可以降低送风机的选型风量，保证锅炉效率，同时可以降低送风机的设备参数，降低造价，提高运行经济性，降低能耗，节能减排。

本发明通过安装流量测量装置，可以实时监测干排渣机的漏风量，结合锅炉原有的渣温测量装置，可以准确测量到同等规模的机组的干排渣最大冷却风量，为以后的工程提供数据支持，达到工程的良性循环；另一方面还可以指导送风机的运行，根据实际运行漏风量来调节送风机的出力，降低电耗。

附图说明

图1：为本发明所述干排渣锅炉***的结构示意图。

图2：为干排渣***的流量测量装置安装示意图。

其中：1.干排渣机，2.落渣口，3.侧面流量测量装置，4.尾部流量测量装置。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施例对本发明做进一步详细说明。

基于风冷干排渣技术的锅炉优化设计方法，应用于某电厂一期2x660MW超超临界机组工程，用于设计基于风冷干排渣技术的锅炉***。

该工程锅炉的炉底渣采用干式除渣***，锅炉排出的高温炉渣通过渣井和液压关断门排至干排渣机，在输送过程中热渣被逆向运动的空气冷却后，排入碎渣机，经碎渣机破碎后由斗式提升机提升至渣仓贮存，渣仓下留有运渣汽车通道，汽车在渣仓间内装渣外运至储灰场碾压储存或供综合利用。每台锅炉配置一套干排渣除渣***，其出力保证不低于锅炉燃用设计煤种B-MCR工况下的最大排渣量，并留有不小于250%的余量。即保证在正常出力为8t/h、最大出力为32t/h的状态下连续运行。

本工程锅炉为超超临界直流、单炉膛、一次再热、平衡通风、全封闭、固态排渣、Π型锅炉，空气预热器为三分仓回转式，燃烧方式为前后墙对冲，点火方式为等离子点火，要求排烟温度的设计值为121℃，锅炉热效率为94.19%。采用发明所述的方法进行设计，将干排渣***的最大无组织漏风量计入锅炉计算和送风机选型，使排烟温度稳定在设计值，将干排渣***无组织漏风量的影响考虑在设计阶段，使实际运行时锅炉热效率仍能维持在94.19%。

锅炉优化设计的具体方法按以下步骤操作：

首先计算锅炉热效率。

根据锅炉在正常运行过程中干排渣***所产生的无组织漏风，计算实际运行时空预器空气侧的吸热量以及空预器烟气侧排烟温度，进一步确定锅炉***的热量损失，最后得出锅炉热效率。

在设计过程中所涉及到的基础数据如表1和表2

表1煤质

表2设计的基本数据

序号	名称	符号	数据	单位
					1	空气含湿量	d	10	g/kg
2	锅炉燃煤消耗量	Bj	255.5	t/h
					3	送风机进口温度	t	20	℃
4	送风机全压	P’	4054	Pa
					5	送风机原轴功率	P	2583	kW
6	海拔修正系数	K	1.167
					7	流量备用系数	Kq	1.08
8	炉膛出口过量空气系数	α1	1.16
					9	炉膛漏风系数	αF	0.01
10	回转式空预器二次风侧漏风率	αAH2	0.02
					11	制粉***漏风系数	αPULV	0
12	一次风率	RPA	0.22
					13	干排渣***”无组织”漏风系数	αGPZ	0.05
14	空预器入口一次风温下空气比重		1.116	kg/m3
					15	空预器入口二次风温下空气比重		1.135	kg/m3
16	设计空预器入口一次风风量		452022	m3/h
					17	设计空预器入口二次风风量		1808495	m3/h
18	烟气流量	Dy	742.5	kg/s
					19	空预器一次风进出口温差	△T1	295	℃
20	空预器二次风进出口温差	△T2	323	℃
					21	一次风平均比热容	C1	1.01	kj/(kg·℃)
22	二次风平均比热容	C2	1.01	kj/(kg·℃)
					23	烟气平均比热容	Cy	1.0759	kj/(kg·℃)
24	空预器烟气进口温度	Tyi	376	℃
					25	锅炉排烟热损失	q2	4.21	%
26	燃气体不完全燃烧热损失	q3	0.4	%
					27	固体不完全燃烧热损失	q4	0.64	%
28	散热损失	q5	0.17	%
					29	其他热损失	q6	0.09	%
30	空气标准状态下密度	ρ	1.015	kg/m3

A.首先计算空预器空气侧的吸热量；

实际运行时，进入锅炉***的总风量为送风机风量和干排渣***无组织漏风的总和，由于需要保证进入锅炉中的总风量保持不变，当干排渣***的无组织漏风大量进入锅炉中时，送风机送入锅炉的风量必将减小，其减小量为干排渣***的无组织漏风量；由于送风机的送风量减小，通过空预器的空气侧的冷风量也必将减小；设定空预器空气侧的冷风量减少为△D，单位为kg/s，干排渣***的无组织漏风系数为α_GPZ本实施例中取值0.05；

A1.计算锅炉燃烧理论空气量，锅炉燃烧理论空气量的计算公式为

V_n°=0.0889(C_ar+0.375S_ar)+0.265H_ar-0.0333O_ar

=0.0889×(60+0.375X0.8)+0.265×3.58-0.0333X8.15=6.04Nm³/kg

计算得出送风机的理论空气量为6.04Nm³/kg。

A2.计算锅炉燃烧实际空气量，锅炉燃烧实际空气量的计算公式为

V_n°'=V_n°（1+0.0016d)

=6.04×(1+0.0016×10)=6.136Nm³/kg

送风机的实际空气量为6.136Nm³/kg。

A3.计算实际运行时锅炉***运行时空预器空气侧的冷风减少量，计算公式为

△D＝α_GPZρV_n°'B_j/3.6

=0.05×1.015×6.136×255.5/3.6=22.1kg/s

空预器空气侧的冷风减少量为28.15kg/s。

A4.计算实际运行时空预器空气侧的冷风吸热量，计算公式为

Q₁=D_k1*C₁*△T₁+(D_k2-△D)*C₂*△T₂

=（0.999×452022/3600）×1.01×295+

（1.015×1808495/3600-28.15）×1.01×323

=196507KW

式中D_k1----空预器侧一次风质量流量，kg/s

D_k2----空预器侧二次风质量流量，kg/s

C₁----一次风平均比热容，kj/(kg·℃)

C₂----二次风平均比热容，kj/(kg·℃)

△T₁---空预器一次风进出口温差，℃

△T₂---空预器二次风进出口温差，℃

B.计算空预器烟气侧的排烟温度

空预器烟气侧的换热量为空预器空气侧的吸热量，即

Q_y=Q₁=196507KW

由此计算空预器烟气侧的排烟温度，

T_yo=T_yi-Q_y/(D_yC_y)

=376-196507/(742.5×1.0759)

=130℃

式中D_y----空预器烟气质量流量，kg/s

C_y----烟气平均比热容，kj/(kg·℃)

T_yi---空预器烟气进口温度，℃

T_yo---空预器烟气出口温度（排烟温度），℃

C.计算锅炉***的热量损失，并根据热量损失的热量计算验证空预器烟气侧排烟温度的升高量；

设定空预器烟气进口温度T_yi保持不变，干排渣***的“无组织”漏风增加将导致空预器烟气出口温度T_yo升高，空预器换热量减少，此部分热量将随烟气排出，增加排烟热损失，空预器烟气侧的损失热量△Q为

△Q=△D*C₂*△T₂

=22.1×1.01×(346-23)=7210kW

空预器空气侧吸热量的减少，导致空预器烟气侧换热量的减少，进一步使得空预器烟气侧的排烟温度升高，排烟温度的升高量为

△T_yo=△Q/(D_yC_y)

=9183/(742.5×1.0759)=9℃

△T_yo---空预器烟气出口温度的升高量（排烟温度），℃

与设计值121℃相比，如不在设计阶段考虑干排渣***漏风，实际运行时排烟温度将达到130℃，排烟温度增加9℃。

D.根据上述计算结果计算锅炉效率

根据步骤C计算得出的热量损失计算锅炉***的排烟损失率△q₂，计算公式为

△q₂=3.6△Q/(1000B_jQ_r)

=3.6×7210/(1000×255.5×22.7)=0.0058=0.45%

最后锅炉***的热效率根据下式计算

η_gl=100-(q₂+△q₂+q₃+q₄+q₅+q₆)-0.3

=100-(4.21+0.4+0.45+0.64+0.17+0.09)-0.3

=93.74

式中的q₃，q₄，q₅，q₆均与干排渣***的无组织漏风量无关，只有锅炉排烟热损失***与干排渣***的无组织漏风有关，干排渣***的无组织漏风直接使锅炉的排烟温度上升，从而使q₂增加。也即锅炉的热效率降低0.45个百分点。

当锅炉设计计算时未按照本发明所述的方法将干排渣***无组织漏风计入送风机选型和锅炉热平衡计算，则锅炉在实际运行时效率将降低0.45%，对于本实施例中所述的工程在实际运行时的锅炉热效率将为93.74%，无法按照设计94.19%工况运行，机组经济性降低，机组实际耗煤量将由设计值257.2t/h增加为258.4t/h，煤耗增加1.2t/h。

按本发明所述的设计方法在锅炉设计时计入干排渣***无组织漏风量，将使锅炉运行效率仍保持在94.19%，与原设计值相同，锅炉年利用小时数按5500h计算，每台机组每年节煤6600t，按每吨500元计，全年节约330万元，而且使锅炉能够按照设计工况运行，有利于延长锅炉寿命，减少故障率。

再对送风机进行选型

E.根据锅炉在正常运行过程中干排渣***所产生的无组织漏风对送风机进行精确选型，具体选型计算过程如下所述：

E1.首先计算锅炉***重送风机吸风口的空气过量系数，计算公式为

${\mathrm{\α}}_{\mathrm{XF}2}=\frac{({\mathrm{\α}}_1-{\mathrm{\α}}_F-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{GPZ}}-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{PULV}}-{\mathrm{\α}}_1\×R_{\mathrm{PA}})}{(1-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{AH}2})}$

=（1.16-0.01-0.05-0-1.16×0.22）/（1-0.02）

=0.865

E2.根据送风机吸风口的空气过量***，计算送风机的进口风量，计算公式为

$V_{\mathrm{xf}2}={\mathrm{\α}}_{\mathrm{XF}2}\×B_j\×{V_n}^{o^{\′}}\×{10}^3\×\frac{(273+t)}{273}$

=0.865×255.5×6.136×1000×（273+20）/273

=1453768Nm³/h

E3.根据送风机的进口风量计算送风机的选型风量，计算公式为

Q_X=K×K_q，V_xf2

=1.167×1.88×1453768

=183227m³/h

E4.设定送风机在选型过程中选型风压不变，根据送风机的选型风量，计算送风机所需功率P，计算公式为:

P=Q_x*p’/（3600*1000*η）

=1832271×4054/3600/1000/0.85=2427.5kW

按本发明所述的方法选型后送风机轴功率与原选型电机轴功率相比降低146kW，按年利用小时数5500小时计算，每台机组年可节电797500kWh，按每度电0.5元计，全年节约39.875万元。

本实施例所述的工程中干排渣机共由18个单元组成，每个单元两侧均设置冷却风风门，在干渣机尾部设置一个电动尾部冷却风风门，这些风门用于控制进入干渣机的冷却风。在干渣机单元18个单元的两侧冷风门进口共设置2×18个流量测量装置，在尾部冷风门进口设置1个流量测量装置，布置图如图2所示。在运行时将冷却风调试为设计风量，在运行时，如果风量偏离设计值，通过调节尾部电动冷风门对风量进行修正，保证风量在设计值。

通过先期设计方法的改进和实际运行中对漏风量的实时监控的完美结合，可以保证锅炉在设计效率下运行，避免出现以往工程中出现的实际运行效率低于设计效率的现象，起到节省燃煤的作用。

Claims (3)

1.基于风冷干排渣技术的锅炉优化设计方法，其特征在于：根据锅炉在正常运行过程中干排渣***所产生的无组织漏风，计算实际运行时空预器空气侧的吸热量以及空预器烟气侧排烟温度，进一步确定锅炉***的热量损失，最后得出锅炉热效率；锅炉优化设计的具体方法按以下步骤操作：

A.首先计算空预器实际运行时空气侧的吸热量；设定空预器空气侧的冷风量减少为△D，单位为kg/s，干排渣***的无组织漏风系数为α_GPZ；

A1.计算锅炉燃烧理论空气量，理论空气量的计算公式为

V_n°=0.0889(C_ar+0.375S_ar)+0.265H_ar-0.0333O_ar

式中V_n°为理论空气量，单位Nm³/kg；C_ar为燃煤收到基碳含量，S_ar为燃煤收到基硫含量，H_ar为燃煤收到基氢含量，O_ar为燃煤收到基氧含量，C_ar、S_ar、H_ar、O_ar单位均采用百分含量；

A2.计算锅炉燃烧实际空气量，实际空气量的计算公式为

V_n°'=V_n°（1+0.0016d）

式中V_n°'为锅炉实际空气量，单位Nm³/kg；d为理论空气含湿量，单位g/kg；

A3.计算锅炉***实际运行时空预器空气侧的冷风减少量，计算公式为

△D＝α_GPZρV_n°'B_j/3.6

式中V_n°'为锅炉实际空气量，单位Nm³/kg；ρ为标准状态下空气密度，单位kg/m³；B_j为锅炉燃煤消耗量，单位t/h；

A4.计算实际运行时空预器空气侧的冷风吸热量，计算公式为

Q₁=D_k1*C₁*△T₁+(D_k2-△D)*C₂*△T₂

式中D_k1为空预器侧一次风质量流量，单位kg/s；D_k2为空预器侧二次风质量流量，单位kg/s；C₁为冷一次风平均比热容，单位kj/(kg·℃)；C₂为冷二次风平均比热容，单位kj/(kg·℃)；△T₁为空预器一次风进出口温差，单位℃；△T₂为空预器二次风进出口温差，单位℃；

B.计算空预器烟气侧的排烟温度；

空预器烟气侧的放热量为空预器空气侧的吸热量，空预器烟气侧放热量为

Q_y=Q₁

计算空预器烟气侧的排烟温度，空预器烟气烟气侧排烟温度的计算公式为

T_yo=T_yi-Q_y/(D_yC_y)

式中D_y为空预器烟气质量流量，单位kg/s；C_y为烟气平均比热容，单位kj/(kg·℃)；T_yi为空预器烟气进口温度，单位℃；

C.计算实际运行时锅炉***的热量损失，并根据损失的热量计算空预器烟气侧排烟温度的升高量；

实际运行时空预器烟气进口温度T_yi保持不变，根据空预器烟气出口温度T_yo计算空预器烟气侧损失热量，计算公式为

△Q=△D*C₂*△T₂

根据空预器烟气侧损失的热量，计算排烟温度的升高量，计算公式为

△T_yo=△Q/(D_yC_y)

D.根据上述计算结果计算锅炉效率

根据步骤C计算得出的热量损失计算锅炉***的排烟损失率，计算公式为

△q₂=3.6△Q/(1000B_jQ_r)

式中Q_r为锅炉以外输入锅炉的热量，按燃煤低位发热量计，单位Mj/kg；

最后计算实际运行时锅炉***的热效率，计算公式为

η_gl=100-(q₂+△q₂+q₃+q₄+q₅+q₆)-0.3

式中q₂为锅炉排烟热损失；q₃为可燃气体不完全燃烧热损失；q₄为固体不完全燃烧热损失；q₅为散热损失；q₆为其他热损失，q₂至q₆的热损失均采用百分比表示，从而计算得出锅炉***实际运行时的热效率，进一步得出热效率的降低值；

E.根据锅炉在正常运行过程中干排渣***所产生的无组织漏风对送风机进行精确选型，具体选型计算过程如下所述：

E1.首先计算锅炉***中送风机吸风口的空气过量系数，计算公式为

${\mathrm{\α}}_{\mathrm{XF}2}=\frac{({\mathrm{\α}}_1-{\mathrm{\α}}_F-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{GPZ}}-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{PULV}}-{\mathrm{\α}}_1\×R_{\mathrm{PA}})}{(1-{\mathrm{\α}}_{\mathrm{AH}2})}$

式中α₁为炉膛出口过量空气系数；α_F为炉膛漏风系数；α_PULV为制粉***漏风系数；R_PA为一次风率；α_AH2为回转式空预器二次风侧漏风率；

E2.根据送风机吸风口的空气过量系数，计算送风机的进口风量，计算公式为

$V_{\mathrm{xf}2}={\mathrm{\α}}_{\mathrm{XF}2}\×B_j\×{V_n}^{o^{\′}}\×{10}^3\×\frac{(273+t)}{273}$

式中B_j为锅炉燃煤消耗量，单位t/h；t为进风温度，单位℃；

E3.根据送风机的进口风量计算送风机的选型风量，计算公式为

Q_X=K×K_q×V_xf2

式中K为海拔修正系数；K_q为流量备用系数；

E4.设定送风机在选型过程中选型风压不变，根据送风机的选型风量，计算送风机所需功率P，计算公式为:

P=Q_x*p’/（3600*1000*η）

式中Q_x为选型风量，单位m³/h；p’为风机的风压，单位Pa；η为风机的内效率。

2.根据权利要求1所述的基于风冷干排渣技术的锅炉优化设计方法，其特征在于：所述干排渣***中干排渣机的各进风点均设置有用于实时监测干排渣***漏风量的流量测量装置。

3.根据权利要求2所述的基于风冷干排渣技术的锅炉优化设计方法，其特征在于：所述流量测量装置分别安装在干排渣机侧面冷却风风门进口处以及尾部冷却风风门进口处。

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