CN102586675B - 抗拉强度≥1250MPa的超高强包装捆带及制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于捆带用钢领域，特别涉及一种抗拉强度≥1250MPa的超高强包装捆带及制造方法。其特征在于：所述的超高强捆带为包括如下组分的超高强合金钢：C:0.15%-0.45%、Si:0.25%-1.80%、Mn:1.0%-2.5%，其余为铁和不可避免的杂质，所述的百分数为重量百分数。本发采用上述化学组份的合金钢原料，并通过在生产过程中控制连续热处理工序，大大提高了包装捆带的抗拉强度和延伸率，其包装捆带的抗拉强度均超过1250MPa，延伸率超过12%，完全符合工业上超高强包装捆带的要求。
Description
技术领域
本发明属于捆带用钢领域，特别涉及一种抗拉强度≥1250MPa的超高强包装捆带及制造方法。
背景技术
在捆带用钢领域，为了提高钢材的使用效率，保证包装质量，满足各种行业的要求，不断开发出高强度捆带钢及制造技术。
CN95103707.2采用碳含量为0.20%-0.25%、锰含量为0.30%-0.60%、硼与自由氮之比为1.07-1.43的铝镇静钢，卷取温度600℃，冷轧压下率约80%，制造的捆带钢抗拉强度为880-1090MPa，延伸率不大于4%，该捆带需要进行镀锌处理；该钢强度偏低、延伸率不足，且需要镀锌处理，工艺复杂；
CN02109635.X采用碳含量为0.22%-0.29%、锰含量为1.3%-1.5%、铝含量≥0.015%、铌含量≥0.012%的冷硬钢带，经450-550℃处理后，可以制造抗拉强度≥920MPa、延伸率≥11%的捆带钢；该钢强度较低；
US20030034100、CN03104312.7采用碳含量<0.2%、锰含量为0.8%-1.2%、硅含量为0.2%-0.4%、钛含量为0.025%-0.045%、钒含量为0.05%-0.07%的钢，终轧温度为900℃，卷取温度为570℃，经60%冷轧压下率轧制成0.8mm，加热至两相区后快速冷却至室温，制造的捆带钢抗拉强度为970-1070MPa，延伸率A50为10-14%； 该钢强度偏低；
CN200410031162.8采用碳含量为0.15%-0.28%、硅含量为0.005%-0.07%、锰含量为1.2%-1.7%的冷硬钢带，经400-600℃处理后，可以制造抗拉强度≥930MPa、延伸率≥8%的捆带钢；该钢强度较低，延伸率不足；
CN200910300597采用碳含量为0.11%-0.17%、硅含量为0%-0.05%、锰含量为0.25%-0.55%的冷硬钢带，经380-420℃处理后，可以制造抗拉强度≥800MPa、延伸率≥10%的捆带钢；
CN200910045451.6采用碳含量为0.25%-0.42%、硅含量不大于0.45%、锰含量为1.0%-2.0%的冷硬钢带，经430-580℃发蓝退火后，可以制造抗拉强度≥1000MPa的捆带钢；该钢强度较低；
CN200910046229.8采用碳含量为0.25%-0.35%、Mn含量为1.0-2.0、 Si不大于0.4%的钢，经热轧、冷轧后，采用铁素体+奥氏体两相区迅速淬火+回火的热处理工艺，可以制造抗拉强度≥1100MPa、延伸率≥10%的捆带钢； 该钢强度、延伸率偏低；
US20070235112提供了一种冷轧全硬质捆带钢及其制造方法，钢的化学成分为： 碳0.02%-0.25%、锰0.15%-1.5%、铝0.01%-0.12%、氮0.04%-0.03%、铜0.04%-0.50%、 镍0.03%-0.25%、钼 0.02%-0.25%、铬0.03%-0.25%、硅不大于0.25%，捆带钢抗拉强度约为900MPa；该钢强度较低；
EP14288295采用C-Mn-Si钢铅浴等温淬火工艺，生产抗拉强度为1170-1240 MPa，延伸率为 6.5%的捆带钢；该钢强度偏低，延伸率不足；
US5542995采用C为0.56%、Mn0.70%的AISI1055棒材，热轧成扁平捆带，抗拉强度可以达到1170MPa，延伸率为5%，该技术制造工艺复杂，尺寸精度难以保证。
归纳起来，目前高强度捆带钢的主要生产工艺有四种：一是采用冷轧强化后进行退火的工艺，充分利用冷轧的加工硬化；二是采用铅浴等温淬火的贝氏体强化工艺，但其设备复杂，特别是采用铅浴处理，会造成严重的环境污染，一些国家已经限制使用；三是采用两相区淬火的马氏体强化工艺，可以采用水做为淬火介质，无环境污染；四是采用棒材热轧成扁平材工艺。但是，上述技术无法制造抗拉强度达到1250 MPa、延伸率达到12%的超高强捆带钢，无法满足纺织行业对原料包装质量提出的更高要求。
发明内容
本发明的目的是提供一种抗拉强度达到1250 MPa以上、延伸率达到12%以上的超高强包装捆带及制造方法。
本发明的目的是通过下述技术方案来实现的：
本发明的抗拉强度≥1250MPa的超高强包装捆带，其特征在于：所述的超高强捆带为包括如下组分的超高强合金钢：C:0.15%-0.45%、Si: 0.25%-1.80%、Mn:1.0%-2.5%，其余为铁和不可避免的杂质，所述的百分数为重量百分数。
所述的超高强合金钢还包括如下组分：Cr：0.05%-1.00%，Mo：0.01%-0.50%中的一种或两种。
所述的超高强合金钢包括如下组分C: 0.45%、Si: 1%、Mn:1%，Cr：0.2%。
所述的合金钢包括如下组分C:0.26%、Si: 1.4%、Mn: 2%，Mo：0.5%。
所述的超高强捆带的厚度为0.5-2.5mm。
本发明的抗拉强度≥1250MPa的级超高强包装捆带的制造方法，主要包括选用超高强合金钢的热轧板卷为原料、经纵剪、酸洗、冷轧成钢带后送入加热炉进行连续热处理，其特征在于：所述的连续热处理，将钢带加热到750℃-950℃温度之间，保温时间0-200s，采用冷却介质以≥15℃/s的冷却速度冷却至200℃-500℃，保温时间0-300 s，空冷或强制冷却至160℃以下，空冷或水淬冷却至室温，连续热处理后钢的室温组织为马氏体、铁素体、奥氏体、贝氏体中的两种或两种以上。
优选地本发明在连续热处理时，所述的连续处理热采用再加热工艺，将钢带加热到750℃-950℃温度之间，保温时间0-200s，采用冷却介质以≥15℃/s的冷却速度冷却至200℃-500℃，保温时间0-300 s后，再将钢带加热到250-500℃温度之间，保温时间0-600 s，空冷或强制冷却至160℃以下，空冷或水淬冷却至室温。
所述的室温组织中马氏体的体积百分数不小于70％，奥氏体的体积百分数不小于5％。
所述的室温组织中马氏体的体积百分数不小于50％，铁素体的体积百分数不小于30％。
本发明所述的连续热处理时的冷却介质采用氮气、氢气、氮氢混合气、气雾、水淬、油淬、铅及铅合金浴、锡及锡合金浴中的一种或两种进行冷却。
碳是钢中最经济、最主要的合金元素，对钢的最终组织和强度影响都很大，可以明显提高钢的淬透性和淬硬性。如果碳含量过低，在奥氏体转变成马氏体时不能产生足够的畸变以强化马氏体，钢板的强度不足；但过高的碳含量对塑性、韧性、焊接性产生不利影响。因此其含量范围为0.15%-0.45%。
锰是置换型固溶强化元素，可以改变奥氏体转变温度，有利于获得细小的相变产物，提高钢的淬透性，锰的含量范围分别为1.0%-2.5%
硅是固溶强化元素，可以改变奥氏体转变温度，还可以抑制渗碳体析出，稳定奥氏体；但过高的硅会使钢板表面的氧化膜难以去除，硅的含量范围分别为0.25%-1.80%。
为了提高淬透性，还可以加入铬，铬还可以起到固溶强化作用和提高钢的耐蚀性。铬的范围分别为0.05%-1.00%。
钼的加入可以提高淬透性，同时提高钢的性能稳定性，其含量范围为0.01%-0.50%。
加热温度低于750℃时，钢奥氏化不充分，钢中奥氏体含量过低，冷却后钢的强度较低，加热温度高于950℃时，成本增加。当加热温度较高时，可以适当减少保温时间，但保温时间过长时，设备投资较高。冷却速度小于15℃/s时，钢中马氏体含量过低，钢的强度较低。冷却温度低于200℃时，钢中奥氏体、铁素体含量过低，钢的延伸率较低，冷却温度高于500℃时，钢中马氏体含量较低，钢的强度不足，适当的保温时间有利于提高钢的延伸率，但保温时间过长时，钢的强度下降较多。
本发明的有益效果是：
由于本发明在生产过程中采用了新的合金钢种，大幅度提高了钢的强韧性，通过连续加热发蓝处理工艺所生产的超高强包装捆带，其机械性能：抗拉强度为1250 MPa以上，延伸率为12%以上，完全符合工业上超高强包装捆带的要求，且工艺简单，完全满足羊毛、棉花打包对高强度、高韧性的需求，具有广阔的推广应用前景。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明的作具体说明。
实施例
选取下列表1中组分(wt%)的合金钢和所达到的力学性能，对应的热处理工艺如表2所示。
表1 化学成分及力学性能
| 序号 | C | Si | Mn | Cr | Mo | 抗拉强度/N/mm2 | 延伸率/% |
| 1 | 0.15 | 1 | 2.5 | 1300 | 13 | ||
| 2 | 0.25 | 1.8 | 2 | 1350 | 14 | ||
| 3 | 0.35 | 1.5 | 2 | 1380 | 13 | ||
| 4 | 0.45 | 0.5 | 2 | 1400 | 14 | ||
| 5 | 0.45 | 1 | 1 | 0.2 | 1400 | 12 | |
| 6 | 0.15 | 1 | 2.5 | 0.5 | 1300 | 14 | |
| 7 | 0.25 | 1 | 1.8 | 0.05 | 0.01 | 1500 | 14 |
| 8 | 0.15 | 0.25 | 2.5 | 0.5 | 0.2 | 1350 | 12 |
| 9 | 0.15 | 1 | 2.5 | 0.5 | 1360 | 13 | |
| 10 | 0.28 | 1.2 | 2 | 1 | 1350 | 16 | |
| 11 | 0.26 | 1.4 | 2 | 0.5 | 1500 | 12 | |
| 12 | 0.24 | 1.6 | 2 | 1 | 0.5 | 1250 | 14 |
| 13 | 0.22 | 1.8 | 2 | 0.1 | 0.1 | 1300 | 13 |
| 14 | 0.2 | 0.5 | 2 | 0.5 | 1250 | 14 |
表2 发蓝热处理工艺参数
| 序号 | 加热温度，℃ | 保温时间，s | 冷却速度，℃/s | 冷却介质 | 冷却温度，℃ | 保温时间，s | 再加热温度，℃ | 保温时间，s | 冷却速度，℃/s |
| 1 | 950 | 0 | 15 | N2 | 200 | 300 | |||
| 2 | 900 | 100 | 25 | N2+5%H2 | 300 | 0 | 15 | ||
| 3 | 850 | 50 | 50 | 气雾 | 350 | 200 | |||
| 4 | 800 | 200 | 500 | 水淬 | 200 | 100 | 350 | 300 | 15 |
| 5 | 850 | 120 | 100 | 锡浴 | 300 | 60 | 15 | ||
| 6 | 900 | 60 | 50 | 油淬 | 200 | 10 | 250 | 600 | 15 |
| 7 | 900 | 120 | 100 | 锡浴 | 250 | 60 | |||
| 8 | 750 | 200 | 25 | N2+10%H2 | 450 | 3 | 25 | ||
| 9 | 900 | 60 | 35 | N2+30%H2 | 250 | 60 | 300 | 5 | 25 |
| 10 | 850 | 30 | 25 | N2+10%H2 | 200 | 60 | 400 | 60 | 25 |
| 11 | 900 | 60 | 35 | N2+30%H2 | 300 | 60 | 15 | ||
| 12 | 900 | 60 | 35 | N2+30%H2 | 300 | 60 | 400 | 60 | 15 |
| 13 | 900 | 60 | 25 | N2+10%H2 | 200 | 60 | 300 | 180 | 25 |
| 14 | 750 | 100 | 35 | N2+30%H2 | 200 | 5 | 500 | 10 | 35 |
经过上述处理的钢，随后空冷或强制冷却至160℃以下，空冷或水淬冷却至室温。
所述的室温组织中马氏体的体积百分数不小于70％，奥氏体的体积百分数不小于5％，此外还可能含量少量的铁素体和/或贝氏体。
所述的室温组织中马氏体的体积百分数不小于50％，铁素体的体积百分数不小于30％，此外还可能含量少量的奥氏体和/或贝氏体。
本发明所述的连续热处理时的冷却介质采用氮气、氢气、氮氢混合气、气雾、水淬、油淬、铅及铅合金浴、锡及锡合金浴中的一种或两种进行冷却。
从实施例中可以看出，本发明采用上述化学组份的合金钢原料，并通过在生产过程中控制连续热处理工序，大大提高了包装捆带的抗拉强度和延伸率，其包装捆带的抗拉强度均超过1250 MPa，延伸率超过12%，完全符合工业上超高强包装捆带的要求。
Claims (8)
1.一种抗拉强度≥1250MPa、延伸率≥12%的超高强包装捆带的制造方法，主要包括选用超高强合金钢的热轧板卷为原料、经纵剪、酸洗、冷轧成钢带后送入加热炉进行连续热处理，其特征在于：所述的超高强捆带为包括如下组分的超高强合金钢：C:0.15%-0.45%、Si: 0.50%-1.80%、Mn:1.0%-2.5%，其余为铁和不可避免的杂质，所述的百分数为重量百分数；所述的超高强包装捆带的厚度为0.5-2.5mm；所述的连续热处理，将钢带加热到750℃-950℃温度之间，保温时间0-200s，采用冷却介质以≥15℃/s的冷却速度冷却至200℃-500℃，保温时间0-300 s，空冷或强制冷却至160℃以下，空冷或水淬冷却至室温，连续热处理后钢的室温组织为马氏体、铁素体、奥氏体、贝氏体中的两种或两种以上；所述的连续热处理时的冷却介质采用氮气、氢气、氮氢混合气、气雾、水淬、油淬、铅及铅合金浴、锡及锡合金浴中的一种或两种进行冷却。
2.根据权利要求1所述的抗拉强度≥1250MPa、延伸率≥12%的超高强包装捆带的制造方法，其特征在于所述的超高强合金钢还包括如下组分：Cr：0.05%-1.00%，Mo：0.01%-0.50%中的一种或两种，所述的百分数为重量百分数。
3.根据权利要求1或2所述的抗拉强度≥1250MPa、延伸率≥12%的超高强包装捆带的制造方法，其特征在于：所述捆带的室温组织中马氏体的体积百分数不小于70％，奥氏体的体积百分数不小于5％。
4.根据权利要求1或2所述的抗拉强度≥1250MPa、延伸率≥12%的超高强包装捆带的制造方法，其特征在于：所述捆带的室温组织中马氏体的体积百分数不小于50％，铁素体的体积百分数不小于30％。
5.一种抗拉强度≥1250MPa、延伸率≥12%的超高强包装捆带的制造方法，主要包括选用超高强合金钢的热轧板卷为原料、经纵剪、酸洗、冷轧成钢带后送入加热炉进行连续热处理，其特征在于：所述的超高强捆带为包括如下组分的超高强合金钢：C:0.15%-0.45%、Si: 0.50%-1.80%、Mn:1.0%-2.5%，其余为铁和不可避免的杂质，所述的百分数为重量百分数；所述的超高强包装捆带的厚度为0.5-2.5mm；所述的连续热处理，将钢带加热到750℃-950℃温度之间，保温时间0-200s，采用冷却介质以≥15℃/s的冷却速度冷却至200℃-500℃，保温时间0-300 s，再将钢带加热到250-500℃温度之间，保温时间0-600 s，空冷或强制冷却至160℃以下，空冷或水淬冷却至室温，连续热处理后钢的室温组织为马氏体、铁素体、奥氏体、贝氏体中的两种或两种以上；所述的连续热处理时的冷却介质采用氮气、氢气、氮氢混合气、气雾、水淬、油淬、铅及铅合金浴、锡及锡合金浴中的一种或两种进行冷却。
6.根据权利要求5所述的抗拉强度≥1250MPa、延伸率≥12%的超高强包装捆带的制造方法，其特征在于所述的超高强合金钢还包括如下组分：Cr：0.05%-1.00%，Mo：0.01%-0.50%中的一种或两种，所述的百分数为重量百分数。
7.根据权利要求5或6所述的抗拉强度≥1250MPa、延伸率≥12%的超高强包装捆带的制造方法，其特征在于：所述捆带的室温组织中马氏体的体积百分数不小于70％，奥氏体的体积百分数不小于5％。
8.根据权利要求5或6所述的抗拉强度≥1250MPa、延伸率≥12%的超高强包装捆带的制造方法，其特征在于：所述捆带的室温组织中马氏体的体积百分数不小于50％，铁素体的体积百分数不小于30％。
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